清水吸收丙酮填料塔的设计之欧阳德创编

1、化工原理课程设计时间：2021.03.07创作：欧阳德清水吸收丙酮填料塔的设计学院医药化工学院专业高分子材料与工程班级高分子材料与工程13（1）班姓名 李凯杰学号 13155301xx指导教师严明芳、龙春霞年月日设计书任务（一）设计题目试设计一座填料吸收塔，用于脱除空气中的丙酮 蒸汽。混合气体处理量为 4000m3/h。进口混 合气中含丙酮蒸汽_6_（体积百分数）；混合气进 料温度为35。采用25清水进行吸收，要求：丙酮的回收率达到_95%_（二）操作条件（1）操作压力 101.6 kPa（2）操作温度 25（3）吸收剂用量为最小用量的倍数自己确定（4）塔型与填料自选，物性查阅相关手册。（三）

2、设计内容（1）设计方案的确定和说明（2）吸收塔的物料衡算；（3）吸收塔的工艺尺寸计算；（4）填料层压降的计算；（5）液体分布器简要设计；（6）绘制液体分布器施工图；（7）其他填料塔附件的选择；（8）塔的总高度计算；（9）泵和风机的计算和选型；（10）吸收塔接管尺寸计算；（11）设计参数一览表；（12）绘制生产工艺流程图（A3号图纸）；（13）绘制吸收塔设计条件图（A3号图纸） （14）对设计过程的评述和有关问题的讨论。目录前言1第1章填料塔主体设计方案的确定1装置流程的确定1吸收剂的选择1操作温度与压力的确定2填料的类型与选择2第2章基础物性数据与物料衡算2基础物性衡算2液相物性数据2气相物性

3、数据3气液相平衡数据4物料衡算4第3章填料塔的工艺尺寸计算5塔径的计算5泛点率的校核6填料规格校核6液体喷淋密度校核7填料塔填料高度的计算7传质单元数的计算7传质单元高度的计算8填料层高度的计算10填料塔附属高度的计算10填料层压降的计算11第4章填料塔附件的选择与计算11液体分布器简要设计11液体分布器的选型11分布点密度计算12布液计算12液体收集及分布装置13气体分布装置14除沫装置14填料支承及压紧装置14填料支承装置14填料限定装置15裙座15人孔16第5章填料塔的流体力学参数计算16吸收塔主要接管的计算16液体进料管的计算16气体进料管的计算16离心泵和风机的计算与选型17离心泵的

4、计算与选型17风机的计算与选取19设计参数一览表20对设计过程的评述和有关问题的讨论24参 考 文 献25前言吸收是利用混合气体中各组分在液体中的溶解度的差异来分离气 态均相混合物的一种单元操作。在化工生产中主要用于原料气的净 化，有用组分的回收等。填料塔是气液呈连续性接触的气液传质设备。塔的底部有支撑板 用来支撑填料，并允许气液通过。支撑板上的填料有整砌和乱堆两 种方式。填料层的上方有液体分布装置，从而使液体均匀喷洒于填 料层上。本次化工原理课程设计的目的是根据设计要求采用填料吸收塔的 方法处理含有丙酮的混合物，使其达到排放标准。在设计中,主要以 清水吸收混合气中的丙酮，在给定的操作条件下对

5、填料吸收塔进行 物料衡算。本次设计包括设计方案的选取，主要设备的工艺设计计 算物料衡算、设备的结构设计和工艺尺寸的设计计算，工艺流 程图，主要设备的工艺条件图等内容。第1章填料塔主体设计方案的确定装置流程的确定因为逆流操作的传质平均推动力大，传质速率快，分离效率高， 吸收剂利用率高。因此本次设计采用逆流操作，即气相自塔底进入 由塔顶排出，液相自塔顶进入由塔底排出。吸收剂的选择由设计任务书可知，本次设计用清水做吸收剂，故采用纯溶剂。操作温度与压力的确定由设计任务书可知，本次设计操作温度为 25，操作压力为101.6kPa填料的类型与选择填料的种类有很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规 整

6、填料两大类。规整填料是按一定的几何图形排列，整齐堆砌的填 料，其造价较高，因此从实际出发，本次设计采用散装填料。在散装填料中，阶梯环填料具有气通量大、气流阻力小、传质效 率高等特点，是目前所使用的环形填料中最为优良的一种；从填料 的材质考虑，塑料填料具有质轻、价廉、耐冲击、不易破碎等优 点，多用于吸收、解吸、萃取、除尘等装置中；在散装填料中，同 类填料的尺寸越小，分离效率越高，但阻力增加，通量减少，填料 费用也增加，而大尺寸的填料应用于小直径塔中有会产生液体分布 不良及严重的壁流，使塔的分离效率降低1。综上分析，本次设计采用DN38-聚丙烯阶梯环填料。第2章基础物性数据与物料衡算基础物性衡算液

7、相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由 手册2查得，常压、25时水的相关物性数据如下：密度为 p L = 997.043kg/m3表面张力为。=71.97dyn/cm3 =932731kg/h2L粘度为 rL = 0.0008937 Pa s = 3.217kg/ (m h)则101.6kPa, 25时，水的粘度为rL=0.0008937 x101.6101.3=0.0008963Pa s = 3.227kg/ (m h)查手册3得20时丙酮在水中的扩散系数为D = 1.16x10-9 m2/s = 4.18x 10-6m2/h则25时丙酮在水中的扩散系数为D =

8、 D (p0-)()3/2 = 1.16x10-9 x(101.3 )x( 298.13 )3/2 = 1.19x10-9m2/s = 4.28x 10-6m2/hLL0 p T0101.6293.132.1.2气相物性数据混合气体的平均摩尔质量为MV = 2 Mi = 0.06x58+( 1 - 0.06) x29 = 30.74混合气体的平均密度为P = PMmVmRT101.6 x 30.748.314 x 308.13= 1.22kg/m3混合气体的粘度可近似取为空气的粘度，查手册3得常压下、20时空气的粘度为r = 1.81 x 10-5Pa s = 0.06516kg/ (m h)

9、则在101.6kPa、25时空气的粘度为T 3(-)2(T +110.4)rT0V- = 0r。T +110.4()3 +110.4)(298.13)3 x(293.13 +110.4)r =r 工-0= 1.81x10 一5 x 293.13V 0 T +110.4298.13 +110.4=1.83x10-5Pa s = 0.066kg/ (m h)在101.3kPa, 20时，查手册3丙酮在空气中的扩散系数为D = 1 x 10-5 m2/s则101.6kPa, 25时，丙酮在空气中的扩散系数为273.13 + 25101.6D = 1x 10-5 x()1.81 x() = 1.03

10、x10-5m2/s = 0.0372m2/hV273.13 + 20101.32.1.3气液相平衡数据查手册4得，常压下20时丙酮在水中的亨利系数为E = 211.5kP a相平衡常数为E 211.5P 101.6=2.08溶解度系数为H = -L-EM S997 043=0.25211.5 x 182.2物料衡算进塔气相摩尔比为1-y1 1-0.06006- = 0.0638出塔气相摩尔比为Y = y(1-n)= 0.0638 x (1- 0.95) = 0.0031921进塔惰性气相流量为4000273.13V = xx (1 - 0.06) = 148.8kmol/h22.4 273.1

11、3 + 35该吸收过程为低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计算，即(-)V minY Y12-Y1 Xm2对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为0.0638- 0.00319=1.976min 0.0638 八02.08取操作液气比为-=1.4( L)V V min-=1.4 x 1.976 = 2.77VL = 2.77 x 148.8 = 412.2kmol/hV (Y Y ) = L(X X )X = X + V(Y1-二 0 +148.8 x (0.0638 一0.00319): 0.021912 l412.2第3章填料塔的工艺尺寸计算3.1塔径的计算采用Eckert通用关联图

12、3计算泛点气速气相质量流量为3V = pv 匕=1.22 x 4000 = 4880kg/h液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即3 L = LMS = 412.2 x 18 = 7419.6kg/h则Eckert通用关联图的横坐标为3p7419.61.22( V-)0.5 = x ()0.5 = 0.0543V pL4880997.043查图5-323得u2 V PFF V |Ll0.2 = 0.13 gPLL查表5-111得二170m-iF:0.13gp=LYVP旦0.2 卜F V L,0.13x9.81x997.043 、 ,=2.5m/s170 x1x1.22 x10.24Vs 1=u

13、 = 0.7uF = 0.7 x 2.5 = 1.75ms：44000/3600 ） 0.808m 3.14 x1.75圆整塔径，取D = 0.8m3.2泛点率的校核u = 4000/3600 = 2.21m/s 0.785 x 0.82221x 100% = 88.4% （不在允许范围内）2.5则填料塔塔径取D = 900mmu = 4000/3600 = 1.75m/s 0.785 x 0.92175x100% = 70% （在允许范围内）2.53.3填料规格校核3.4液体喷淋密度校核对于直径不超过75mm的散装填料，可取最小润湿速率为(L ) i = 0.08m3/ (m h)查附录51

14、得a = 132.5m2/m3 tU i =（L）i = 0.08x 132.5 = 10.6m3/（m2 h）U = 7419.6/997.043 二 11.70 U0.785D 20.785 x 0.92min经以上校核可知，填料塔直径选用D = 900mm合理3.5填料塔填料高度的计算3.5.1传质单元数的计算X = 0.0219X 2 = 0Y* =mX =2.08x0.0219=0.046Y*=02 塔底吸收推动力为A彳=彳-彳=0.0638 - 0.046 = 0.0178塔顶吸收推动力为AY2 = Y2 - Y* = 0.00319 - 0 = 0.00319对数平均推动力为AY

15、mAY -AY0.0178 0.00319T+aFln1A Y2in业8 0.00319= 0.00850气相总传质单元数为NOGY -Y 0.0638 - 0.003190.00850=7.133.5.2传质单元高度的计算气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式1计算：)0.1(Ut )-0.05 ( pL2gU 2、L)0.2 peaaeU = 1-exp-1.45( )0.75 (Lae a旦查表5-131得e = 33dyn/cm = 427680kg/h 2液体质量流量为7419.60.785 x 0.92=11668.79kg/(m2 h)a = 1-exp-1.45( at4276

16、80932731)0.75(11668.79132.5x3.227)0.1(11668.792 x132.5997.0432 x1.27x108)-0.05(11668.792)0.2 = 0.362997.043 x 932731 x 132.5填料的润湿比表面积为a 印=0.362a t = 0.362 x 132.5 = 47.97m2/m3气膜吸收系数由下式计算： )1/3(一)pVDVRTk = 0.237( UVv- )0.7( ga从气体质量通量为4000 x1.220.785 x 0.92=7674.8kg/ (m2 h)7674.80.066132.5 x 0.0372k =

17、 0.237()0.7()1/3()g 132.5 x 0.0661.22 x 0.03728.314 x 298.13=0.0614kmol/ (m2 h kPa)液膜吸收系数有下式计算：k = 0.0095(乙)2/3( L )-1/2( Lg )1/3la R p D p11668.79、/3.227、,3.227x1.27 x108、=0.0095()2/3()-1/2()1/347.97 x 3.2271.22 x 4.28 x10-61.22=0.15m/h由ka = ka/ 1.1，阶梯环填料是开孔环，查表5-141得V = 1.45，则k a = k a V 1.1 = 0.0

18、614 x 47.97 x 1.451.1 = 4.432kmol/ (m3 h kF a)kLa = k L a WV。& = 0.15 x 47.97 x 1.450.4 = 8.348 l/h -u = 70% 50%修正的恩田公式只使用于u 0.5u歹时，需要按下式进行校正，即k a = 1 + 9.5(u- - 0.5)1.4k aGuGF1.75=1 + 9.5 x (0.5)1.4 x 4.432 = 8.855kmol/ (m3 h kF a)2.5k a = 1 + 2.6(u 0.5)2.2k a LuLF175=1 + 2.6 x ( 0.5)2.2 x 8.348 =

19、8.977 l/h2.5气相总体积传质系数为1rk a Hk aGL=1.79kmol/ (m3 h kF a)1L1+8.855 0.25 x 8.977气相总传质单元高度为HOG=1.29mV _ V _148.8KY aQ 葭 apQ 1.79 x 101.6 x 0.785 x 0.923.5.3填料层高度的计算Z = HOGNOG = 1.29 x 7.13 = 9.20m采用上述方法计算出填料层高度后，还应保留一定的安全系数， 则Z = 1.25 x 9.2 = 11.5 m设计取填料层高度为Z = 12 m查表5-16i，对于阶梯环填料，h = 8 15 , h 7200mm,依

20、据表5-16i阶梯环 填料的分段要求，可将填料层分为两段设置，每段6m,两段之间设 置一个液体再分布器。3.6填料塔附属高度的计算塔的附属空间高度包括塔上部空间高度、安装液体分布器和液体 再分布器（包括液体收集器）所需要的高度、塔底部空间高度以及 塔裙座高度。本次设计塔上部空间高度，可取为1.2m，液体再分 布器的空间高度约为1m，塔底液相停留时间按5min考虑，则塔釜 液所占空间高度为7419.65 x 60 xZ 二Z043 x 3600 = 0.8m10.785考虑到气相接管所占空间高度，底部空间高度可取1.0m，所以塔的附属高度为Z= 1.2 +1 +1 = 3.2m (不含裙座高度)

21、3.7填料层压降的计算散装填料的压降值由Eckert通用关联式计算，则横坐标为L(r (V-)0.5 = 0.0543 P查表5-181得，p = 116m-i，纵坐标为U2 w p1.752 x116 x11.22pv- U0.2 =xx 3.227。2 = 0.056gp L l 9.81997.043查图5-323得Ap/Z = 42 x 9.81 = 412.02Pa/m则填料层压降为Ap = 412.02 x12 = 4944.2P a第4章填料塔附件的选择与计算液体分布器简要设计液体分布器的选型液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、管式、槽式、及 槽盘式等。因槽式液体分布器具有较

22、大的操作弹性、优良的布液性 能、极好的抗堵塞、结构简单、气相阻力小等优点，故本设计选用 槽式分布器。分布点密度计算液体喷淋密度越小，分布点密度越大。喷淋点密度为 U =Lh= 11.70，因该塔喷淋电密度较小，设计去喷淋点密度0.785D 2为100点/m2布液点数为n = 0.785 x 0.92 x 100 = 63.585点六 64点按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果 为：二级槽共设5道，在槽侧面开孔，槽宽度为40mm,槽高度为 200mm，两槽中心距为170mm。分布点采用三角形排列，实际设计 布点数为66点，布液点示意图如图4-1所示。图4-1槽式液体分布器二级

23、槽的布液点示意图布液计算液体体积流量为L =412.2 X18= 2.07 x10-3m3/ss 997.043 X 3600n 八_ _ 八彳八L = d2n。、：2gAH,。= 0.55 0.60s 4 0取。=0.60, AH = 160mm，则布液孔径为d =(4 Ls)1/20 兀皿 x；2gAH7419.6二 (3.14 x 62 x 0.69X7Z.81x 0.16 2 =阿63m设计取d0 = 6mm液体收集及分布装置为减小壁流现象,当填料层较高时需进行分段,本次设计填料层 高度Z=12m，故需分成2段，两段之间设置液体收集及再分布装 置。多孔盘式液体再分布器是集液体收集和在分

24、布功能于一体的液 体收集和再分布装置,其具有结构简单、紧凑、安装空间高度低等 优点。故本次设计采用多孔盘式液体再分布器作为液体收集及分布 装置。多孔盘式液体再分布器如图4-2所示。图4-2多孔盘式液体再分布器气体分布装置为了实现气相均匀分布，设置性能良好的气相分布装置是十分重 要的。通常情况下，对于直径小于2.5m的小塔多采用简单的气体分 布装置，本次设计填料塔塔径D=0.9m,可采用如图4-3所示的简单 的气体分布装置。图4-3 小塔气体分布装置除沫装置除沫装置的作用是为了进行气液分离，出去气体夹带的雾沫，保 证后续设备的正常操作。除沫装置可以安装在塔内或塔的上部，也 可以作为独立的气液分离

25、设备。丝网除沫器具有除沫效率高、压降 小的特点，因此本次设计采用丝网除沫器作为除沫装置。填料支承及压紧装置填料支承装置填料支承装置的作用是支承填料以及填料层内液体的重量，一般 情况下填料支承装置应具备足够的强度和刚度、开孔率，以支持填 料及其所持液体的重量，防止在支撑板发生液泛，结构上应简单易 于加工制造和安装，有利于气液相的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力。气体喷射式填料支承装置具有气体流通量自由截面率大、阻力 小、承载能力强、气液两相分布效果好等特点，因此本次设计采用 气体喷射式填料支承装置。填料限定装置为保证填料塔在工作状态下填料床层能够稳定，防止高气相负荷 或负荷突然变动时填料层发生

26、松动，破坏填料层结构，甚至造成填 料损失，在填料层顶部设置填料限定装置。填料限定装置分为填料 压板和床层限定板。填料压板常用于陶瓷填料，床层限定板多用于 金属和塑料填料。本次设计选用DN38-聚丙烯阶梯环塑料填料，因 此采用床层限定板。裙座一般塔设备的高径比较大，要承受地震、风、偏心以及内压等载 荷，为保证塔设备的安全可靠运行，在设备下部一圈焊接裙座。裙 座结构有圆筒形和圆锥形两种形式。对于直径小且细高的塔（即 DN 25或DN 1m且H /DN 30 ），为了增加设备的 稳定性降低地脚螺栓和基础环支承面上的应力，可采用圆锥形裙 座。本次设计中，填料塔总高度为H = 15.2m则DN = 90

27、0mmH / DN = 16.9 25故本次设计填料塔不属于直径小且细高的塔，因此采用圆筒形裙 座。人孔人孔是安装或检修人员进入塔内的唯一通道。人孔可设在每段填 料层的上下方，同时兼作填料装卸孔用，同时也设置在气液紧、出 口等需要经常维修清理的部位。参考国家标准的手孔和人孔手册 ，本次设计选用公称压力为常压，公称直径 450mm的平面型人 孔。第5章填料塔的流体力学参数计算吸收塔主要接管的计算液体进料管的计算进料管的结构类型很多，有直管进料管、弯管进料管、T型进料 管。本次设计选用直管进料管。进料管管内的允许流速一般不超过0.51.8m/s，故取管内液体流速为 = 1.5m/s，则液体进出口内

28、径为,4L：4 X 2.04 X10-3d = t = = 0.042m = 42mmi nu1， 3.14 x1.5查参考书5选用。50mm x 3mm的无缝钢管，其实际内径为d = 50-3 x 2 = 44nm1校正流速为4L4x2.07x10-3u = = 1.36m/s1 nd23.14 x 0.044215.1.2气体进料管的计算采用直管进料，由于常压下塔的气体进出口管气速可取1020m/s,故取气体进出口流速近似为16m/s,则气体进出口内径为二 /x4000/3600 =0.297m= 297mmnu2弋 3.14 x16查参考书5选用M25mm义12mm的无缝钢管，其实际内径

29、为d2 = 325-12 x 2 = 301mm气体的实际流速为u，_ 4。_ 4x 4000/3600 _ 156nl人u2 - TJ2 - 3.14 x 0.3012 - .mS5.2离心泵和风机的计算与选型 5.2.1离心泵的计算与选型管内液体的流速为u = 1.36m/s则雷诺数为Re 二地二 997.043 x 0.044 x L36 - 59366.20.001005s 0 3取管壁绝对粗糙度s = 0.2mm，则相对粗糙度=03 = 0.0068 d 44查图1-363得九二0.032直管阻力压头损失为泵入口管长0.2m液体分布器前的管长0.5m吸入管深入清水里的管长0.3ml

30、U20.2 + 0.3 + 0.5 +15.2-0.032 xd 2g0.0441.362x= 1.11m2 x 9.81局部阻力压头损失为一个标准截止阀（全开）己=6.0一个带滤水器的底阀（全开）己=2.0三个90 弯头自=0.75 x3 = 2.25&进口= 0.5，&出口二1u21362h 二自 =(6.0 + 2.0 + 2.25 + 0.5 + 1)x= 2.22mf 2g2 x 9.81管路系统总的压头损失为Z h =h +h = 1.11+ 2.22 = 3.33m fff气体进口压力降为Ap =1P U2 =1 x1.22 x 15.62 = 148.5P a12 vm2气体出

31、口压力降为Ap2 = 1 p u2 =1 x 1.22 x15.62 = 74.2P a 4 vm4吸收塔的总压力降为Apf =Ap + Ap1 + Ap2 = 4944.2 +148.5 + 74.2 = 5166.6P a其他塔内件的压力降Z Ap较小，在此可以忽略扬程为h =(15.2 + 0.2)+ 51666 + 3.33 = 19.26mf997.043 x 9.81流量为Q二巴L PL7419.6997.043=7.44m3/h参考离心泵规格7，根据上述所计算得出的流量和扬程，选用离 心泵型号为IS50-32-125，其规格为如下表5-1所示。表5-1 IS50-32-125单级

32、单吸离心泵规格流量m3/h扬程H/m效率n/%必需汽蚀余量转速功率/kw(NPSH)r /m(r/min)轴功率电功率12.520602.029001.132.2注：准备两个离心泵，一个备用。5.2.2风机的计算与选取气体流量为QV = 4000m3/h以风机进、出口外侧为截面列伯努利方程，得z g + 幺 + U-u2 + We = z g + p2- + u2 +W1 p 2 12b p 2 2 f将上述各项同乘以P，整理可得p = pWe = (z -z )pg + (p -p ) + P-(u2 -u2)+Ap T2121221f由于（z -z）较小，气体p也较小，故（z -z ）pg

33、项可忽略；由 2121故 H(U2 -U2)221直管阻力pf忽于以风机进、出口外侧为截面，截面速度U= u2氏0项可忽略；Ap = p +p,中，由于进、出口管段很短， fff略不计，即Ap = p =pZw1 = pg 上+pg u2f ff 进口 2 出口 2由于本设计任务是吸收空气中的丙酮，混合气体直接从大气进入通风机，管内流速u亦可忽略，进一步化简得1u 2Ap = p = pgf f 出口 2吸收塔内气体的操作压力为101.6kPa,气体进入塔内要克服塔内气体的压力、填料层的压降以及气体从塔顶排出的出口压降，所p2二p操作十年2+年P广P常压P2工二加2 +小通过一系列的简化，全风

34、压p 7整理可得p 7 =(P2-pi)+ Apf =Ap2 +Ap + P,出口 与=74.2 + 4944.2 +1.22 xlx 1562 = 5166.8 P a2将使用条件下的风压换算为标定条件下的风压p = p 三=5166.8 x 上=5082.1Pa70p1.22Vm参考通风机选型使用手册8，根据上述计算得出的流量和全风 压，选用的通风机为SL-5-45-11型物料输送型通风机，批号为No5.6,风机传动为C式传动，其规格如下表5-2所示。表5-2 SL-5-45-11型物料输送型通风机规格批号传动转速/ 序 流量/电动机(r/min全压 内效率/(%) 需用功率/kwNo方式

35、)号(mH)型号功率Y1605.6C240074900295756.18.215M2-2注：由于全压较大，故两台通风机串联工作。设计参数一览表表1基础物性数据和物料衡算总表项目符号数值与计量单位丙酮在水中的扩散系数DL4.28X10-6 m2/h丙酮在空气中的扩散系数DV0.0372 m2/h丙酮在水中的亨利系数E211.5 kPa丙酮在水中的溶解度系数H0.25kmol/(kPa m3)吸收剂的摩尔流量L412.2 kmol/h混合气体的平均摩尔质量MVm30.74 g/mol气液相平衡常数m2.08混合气体的体积流量V4000 m3/h出塔液相摩尔比X10.0219进他液相摩尔比X20进塔

36、气相摩尔比Y10.0638出塔气相摩尔比Y20.00319回收率n95%水的黏度NL3.227 kg/(m h)空气的黏度RV0.066 kg/(m h)水的密度PL997.043kg/m3混合气体的平均密度PVm1.22 kg/m3水的表面张力OL932731 kg/h2表2塔设备衡算总表项目符号数值与单位塔径D0.9 m布液孔径d06 mm填料塔的总高度H15.2 m总传质单元高度HOG1.29 m塔釜液所占空间高度h0.8 m气相总传质系数K Ga1.79 kmol/(m3 h kPa)气膜吸收系数kG0.0614 kmol/(m2 h kPa)液膜吸收系数kL0.15 m/h气相总吸收

37、系数k a4.432 kmol/(m3 h , kPa)液相总吸收系数k a8.348 h-1气相总吸收系数（校正后）k aG8.855 kmol/(m3 h kPa)液相总吸收系数（校正后）k aL8.977h-1最小湿润速率0.08 m3/(m h)气相总传质单元数NOG7.13布液点数n62点填料层压降Ap4944.2 Pa液体喷淋密度U11.70m3/ (m2 h )液体质量通量UL11668.79kg/(m2 h)液体体积流量Ls2.07x10-3 m3/h气体质量通量UV7674.8 kg/(m2 h)续表2项目符号数值与单位泛点气速uF2.5 m/s实际气速u，1.75 m/s泛点率u / /uF70%与X1平衡气相摩尔比Y*0.046与X2平衡气相摩尔比Y*0填料层的高度Z12m塑料阶梯环比表面积at132.5 m2 m-3填料的湿润比表面积aW47.97 m2 m-3塑料阶梯环泛点填料因子平均值*F170 m-1塑料阶梯环压降填料因子平均值*116 m-1P液相质量流量7419.6 kg/hL气相质量流量4880 kg/hG阶梯环形状系数V1.45表3接管、泵和风机计算总表项目符号数值与单位液体进料管内径由44 mm气体进料管内径301 mm扬程