工业大道二期（长松路）1标段（K0~K1+120）支挡结构设计计算书

1、工业大道二期(长松路)工程编号：1 标段(K0Kl+120)支挡结构设计计算书目录 TOC o 1-5 h z 1、设计依据及要求1设计依据1 HYPERLINK l bookmark57 o Current Document 采用的规范和标准1 HYPERLINK l bookmark59 o Current Document 使用或参考的设计规范1 HYPERLINK l bookmark61 o Current Document 主要设计技术标准1 HYPERLINK l bookmark72 o Current Document 2、工程概况及物理参数2参数值参数名称推力分布类型矩形桩

2、后剩余下滑力水平分力228. 000 (kN/m)桩前剩余抗滑力水平分力 0. 000 (kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据：混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)注意：内力计算时，库仑土压力分项(平安)系数二L 500,滑坡推力分项(平安)系数二1.270第1种情况：滑坡推力作用情况桩身所受推力计算假定荷载矩形分布：桩后：上部二 123.9后(kN/m)下部=123. 9后(kN/m)桩前:上部=0. 000 (kN/m)下部=0. 000 (kN/m)桩前分布长度=2. 000 (m)(-)桩身内力计算计算方法：K法背侧为挡土侧；面侧为非挡土侧。锚杆内力标准值桩内力设计值背侧最大弯

3、矩=7632. 035 (kN-m)距离桩顶10. 738 (m)面侧最大弯矩二0. 000 (kN-m)距离桩顶0. 000 (m)最大 剪力二1447. 800 (kN)距离桩顶9. 200 (m)最大位移二21 (mm)点号 距顶距离 弯矩 剪力 位移 土反力(m) (kN-m) (kN)(mm) (kPa)容许应力法:法向应力检算：相对于上墙墙趾,合力作用力臂Zn=0. 895 (m)截面宽度 B = 2. 950 (m)偏心距el = 0. 580(m)截面上偏心距验算满足:el= 0. 580 = 0. 250*2.950 = 0. 738 (m)截面上压应力：面坡二145. 67

4、9背坡二-1L 998 (kPa)压应力验算满足：计算值二145. 679 = 2100. 000 (kPa)拉应力验算满足:计算值二11.998=280. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值二-6.412 = 110. 000 (kPa)斜截面剪应力检算：验算斜截面与水平面的夹角二31.053(度)斜剪应力验算满足：计算值二29. 743 = 110. 000 (kPa)极限状态法:重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 210. 670(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.595挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2. 950 (m2)材料抗

5、压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)用工构件或材料的抗力分项系数Y f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数中k = 1.000计算强度时：强度验算满足：计算值二231.737 = 1215. 077 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二231.737 = 1215. 077 (kN)98(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=27. 508 (m2)重量=632. 684 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 2. 577 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于截面总竖向力=798. 390(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1446. 8

6、12 (kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn二1.812(m)截面宽度B = 3. 520 (m)偏心距 el 二 |-0, 052 | (m)= 0. 052 (m)截面上偏心距验算满足:el= -0. 052 = 0. 250*3. 520 . 0. 880 (m)截面上压应力：面坡二206. 649背坡=246. 982 (kPa)压应力验算满足：计算值二246. 982 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值二-29. 043 = 110. 000 (kPa)极限状态法:重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 85

7、6. 951 (kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.928挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3. 520 (m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)用工构件或材料的抗力分项系数丫 f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk = 0.970计算强度时：强度验算满足：计算值二942. 646 = 2262. 335 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二942. 646 = 2195. 200 (kN)99(七)台顶截面强度验算土压力计算计算高度为9.200(ni)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角二28.490(度)城-A级路基面总宽=17. 500(m

8、),路肩宽=0.000(ni)平安距离二0. 600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆6列布置宽度二4. 721 (m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(田)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030. 00030. 000022. 4000. 25030. 00030. 000030. 6000. 60070. 00070. 000042. 4000. 60070. 00070. 000050. 6000. 60070. 00070. 0

9、00062. 4000. 60070. 00070. 000070. 6000. 600100. 000100. 000082. 4000. 600100. 000100. 000090. 6000. 60080. 00080. 000102. 4000. 60080. 00080. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号 路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000.25030. 00030. 000025. 5000.25030. 0000. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 0000. 000053.

10、7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 0000. 000073. 7000. 600100. 000100. 000085. 5000. 600100. 0000. 000093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=4.721(m)分布长度L0=20. 509 (m)荷载值SG=1050. 000 (kN)换算土柱高度h0 = 0. 542 (m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：28. 672(度)Ea=143. 474 (kN) Ex=59. 458 (k

11、N) Ey=130. 574 (kN)作用点高度 Zy=1.476(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=28.485(度)第1破裂角=28.490(度)Ea=125. 593 (kN) Ex=59. 956 (kN) Ey=110. 358 (kN)作用点高度 Zy=1.476(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角二34. 944(度)城-A级路基面总宽=17. 500 (m),路肩宽=0.000(ni)平安距离=0. 600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350 (m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种

12、车辆6列101布置宽度二7. 679 (m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030. 00030. 000022. 4000. 25030. 00030. 000030. 6000. 60070. 00070. 000042. 4000. 60070. 00070. 000050. 6000. 60070. 00070. 000062. 4000. 60070. 00070. 000070. 6000. 600100. 000100. 000082. 4000. 600100. 000100

13、.000090. 6000. 60080. 00080. 000102. 4000. 60080. 00080. 000第2列车*中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 00030. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 00070. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 00070. 000073. 7000. 600100. 000100. 00010

14、2085. 5000. 600100. 000100. 000093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 00080. 000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(向轮压(kN)上轮压(kN)016. 8000. 25030. 00030. 000028. 6000. 25030. 0000. 000036. 8000. 60070. 00070. 000048. 6000. 60070. 0000. 000056. 8000. 60070. 00070. 000068. 6000. 60070. 0000. 000076. 8000

15、. 600100. 000100.000088. 6000. 600100. 0000. 000096. 8000. 60080. 00080. 000108. 6000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=7. 679 (m)分布长度L0=23.512 (m)荷载值SG=1750.000 (kN)换算土柱高度h0 = 0. 485 (m)按力多边形法计算得到：破裂角：35.538(度)Ea= 129.273 (kN) Ex=129. 154 (kN) Ey=5. 557 (kN)作用点高度 Zy=2. 282 (m)强度验算验算截面以上，墙身截面积=24. 612 (m2) 重量

16、=566. 076 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 2. 667 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于截面总竖向力=730. 577(kN)作用于墙趾下点的总弯矩二898.859(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.230(m)截面宽度 B = 2. 920 (m)偏心距el = 0. 230(m)截面上偏心距验算满足:el= 0. 230 = 0. 250*2.920 = 0. 730 (m)截面上压应力：面坡=368.266 背坡=132. 129(kPa)压应力验算满足：计算值二368. 266 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪

17、应力验算满足:计算值二-35.315=110. 000 (kPa)极限状态法:重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=788. 534(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.733挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2. 920 (m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)用工构件或材料的抗力分项系数y f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk = 0.956计算强度时：强度验算满足：计算值二867. 388 = 1481. 491 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二867. 388 1.300（二）倾覆验算平安系数最不利为：组

18、合1（组合1）抗倾覆力矩=2310抗87（kN-M）,倾覆力矩=856. 412（kN-m） o倾覆验算满足：K0=2. 698 1,500（三）地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1 （组合1）0. 704 (m)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 048=0. 200*3. 520二墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）墙趾处地基承载力验算满足：压应力=209.947=480. 000 （kPa）墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）墙踵处地基承载力验算满足：压应力=247. 212 = 520. 000 （kPa）地基平均承载力验算最不利为：组合1（组合

19、1）地基平均承载力验算满足：压应力=228.580 = 400. 000 （kPa）（四）基础验算不做强度计算。（五）上墙截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足:el= 0. 580 = 0. 250*2. 950 = 0. 738 （m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足：计算值二145. 679 = 2100. 000 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值二11.998 = 280. 000 (kPa)剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值二-6.412 = 110. 000

20、 (kPa)斜截面剪应力检算最不利为：组合1(组合1)斜剪应力验算满足：计算值二29. 743 = 110. 000 (kPa)极限状态法:强度验算最不利为：组合1(组合1)强度验算满足：计算值二231.737 = 1215. 077 (kN)稳定验算最不利为：组合1(组合1)稳定验算满足：计算值二231.737 = 1215. 077 (kN)(六)墙底截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)截面上偏心距验算满足:el= -0. 052 = 0.250*3. 520 = 0. 880 (m)压应力验算最不利为：组合1(组合1)压应力验算满足：计算值二246. 982

21、 = 2100. 000 (kPa)拉应力验算最不利为：组合1(组合1)拉应力验算满足：计算值二0. 000 = 280. 000 (kPa)剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值二-29. 043 = 110. 000 (kPa)极限状态法：强度验算最不利为：组合1(组合1)强度验算满足：计算值二942. 646 = 2262. 335 (kN)稳定验算最不利为：组合1(组合1)稳定验算满足：计算值二942. 646 = 2195. 200 (kN)（七）台顶截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足:el= 0. 230 =

22、0. 250*2.920 = 0. 730（m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足:计算值二368. 266 = 2100. 000 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足:计算值=0. 000 = 280. 000 （kPa）剪应力验算最不利为：组合1（组合1）剪应力验算满足：计算值二-35.315 = 110. 000 （kPa）极限状态法：强度验算最不利为：组合1（组合1）强度验算满足：计算值二867. 388 = 1481. 491 （kN）稳定验算最不利为：组合1（组合1）稳定验算满足：计算值二867. 388 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳

23、定方程满足：方程值二159. 852 (kN) 0.0地基土层水平向：滑移力二239. 573 (kN)抗滑力二360. 534(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.505 1.300(-)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.449 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4. 249 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2. 113 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 506. 206 (kN-m) 抗倾覆力矩= 2047. 386 (kN-m)倾覆验算满足：K0=4. 045 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值二1492. 125 (kN

24、-m) 0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力二704. 895 (kN)作用于墙趾下点的总弯矩二1541. 180(kN-m)基础底面宽度 B=5.472 (m)偏心距e=0. 550 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 2. 186(m)基底压应力：趾部二206. 452 踵部二5L 176 (kPa)最大应力与最小应力之比二206. 452 / 51. 176 = 4. 034作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 550 = 0.200*5.472 = 1.094(m)

25、墙趾处地基承载力验算满足：压应力=206.452 = 288. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=51. 176 = 312. 000 (kPa)113地基平均承载力验算满足：压应力=128. 814 = 240. 000 (kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积二19. 375 (m2) 重量=445. 625 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 2. 368 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx二4. 249 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=2.113 (m)容许应力法:法向

26、应力检算：作用于验算截面的总竖向力二651. 892(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1425. 642(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2. 187(m)截面宽度 B=5. 200 (m)偏心距el=0.413(m)截面上偏心距验算满足:el= 0.413 = 0. 250*5.200 = 1.300(m)截面上压应力：面坡二185. 115背坡=65. 613 (kPa)压应力验算满足：计算值二185. 115 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值二-4. 074 = 110. 000 (kPa)极限状态法：重要性系数丫0 = 1.100验

27、算截面上的轴向力组合设计值Nd = 755. 025(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.912挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 5. 200 (m2)材料抗压极限强度Ra = 1600. 000 (kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数y f = 2.310114偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数中k = 1.000计算强度时：强度验算满足：计算值二830. 528 = 3284. 391 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二830. 528 = 3284. 391 (kN)(六)台顶截面强度验算土压力计算计算高度为6. 000 (m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角二22.

28、698(度)城-A级路基面总宽=19. 600(m),路肩宽=0.000(m)平安距离=0. 600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350 (m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列布置宽度二5.210(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030. 00030. 000022. 4000. 25030. 00030. 000030. 6000. 60070. 00070. 000042. 4000. 60070. 00070. 000050

29、. 6000. 60070. 00070. 000062. 4000. 60070. 00070. 000070. 6000. 600100. 000100. 000082. 4000. 600100. 000100. 000090. 6000. 60080. 00080. 000102. 4000. 60080. 00080. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 0000. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 500

30、0. 60070. 0001. 121053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 0001. 121073. 7000. 600100. 000100. 000085. 5000. 600100. 0001.601093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 0001.281布置宽度BO=5. 210 (m)分布长度L0=21.664(m)荷载值SG=1055. 125 (kN)换算土柱高度h0 = 0. 467 (m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：22.680(度)Ea=204. 888 (kN)

31、 Ex=155. 268 (kN) Ey=133. 683 (kN)作用点高度 Zy=2. 135 (in)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在强度验算验算截面以上，墙身截面积=14. 400 (m2) 重量=331.200 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.327 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 2. 789 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=2.135 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=464. 883 (kN)作用于墙趾下点的总弯矩=480. 775(kN-m)相对于验算截面外边缘，合

32、力作用力臂Zn=1.034(m)截面宽度 B = 3. 750 (m)偏心距el = 0. 841 (m)截面上偏心距验算满足：el= 0. 841 = 0. 250*3.750 = 0. 938 (m)截面上压应力：面坡二290. 744 背坡二-42. 807 (kPa)压应力验算满足:计算值二290. 744=2100. 000 (kPa)拉应力验算满足：计算值二42. 807 = 280. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值二-8. 183 = 110. 000 (kPa)极限状态法：重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=531. 724(

33、kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.572挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3. 750 (m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)用工构件或材料的抗力分项系数y f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk = 0.998计算强度时：强度验算满足：计算值二584. 896 = 1486. 331 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二584. 896 1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值二159. 852 (kN) 0.0平安系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=360.534(kN),滑移力=239. 573(

34、kN)。地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.505 1.300(二)倾覆验算平安系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=2047. 386 (kN-短，倾覆力矩=506. 206 (kN-m) o倾覆验算满足：K0=4. 045 1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足：方程值=1492. 125(kN-m) 0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.550 = 0. 200*5. 472 = 1.094 (m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足：压应力

35、=206.452 = 288. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=51. 176 = 312. 000 (kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)118地基平均承载力验算满足：压应力=128.814 = 240. 000 （kPa）（四）基础验算不做强度计算。（五）墙底截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足：el= 0.413 = 0. 250*5. 200 = 1.300（m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足:计算值二185. 115=2100. 00

36、0 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值二0. 000 = 280. 000 （kPa）剪应力验算最不利为：组合1（组合1）剪应力验算满足：计算值二-4. 074 = 110. 000 （kPa）极限状态法:强度验算最不利为：组合1（组合1）强度验算满足：计算值二830. 528 = 3284. 391 （kN）稳定验算最不利为：组合1（组合1）稳定验算满足：计算值二830. 528 = 3284. 391 （kN）（六）台顶截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足:el= 0. 841 = 0. 250*3. 75

37、0 = 0. 938 （m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足：计算值二290. 744 = 2100. 000 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）119拉应力验算满足：计算值二42. 807 = 280. 000 (kPa)剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值二-8. 183 = 110. 000 (kPa)极限状态法：强度验算最不利为：组合1(组合1)强度验算满足：计算值二584. 896 = 1486. 331 (kN)稳定验算最不利为：组合1(组合1)稳定验算满足：计算值二584. 896 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：

38、方程值=121.665 (kN) 0.0地基土层水平向：滑移力二181. 785 (kN)抗滑力二273. 670(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2 = 1.505 1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 2. 100 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3. 673 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.837 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩二 333. 990 (kN-m)抗倾覆力矩二 1338. 084 (kN-m)倾覆验算满足：K0 = 4. 006 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值二971. 919 (kN-m)

39、 0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力二535. 426(kN)作用于墙趾下点的总弯矩二1004. 095 (kN-m)基础底面宽度 B=4. 736 (m)偏心距e=0. 492 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.875(m)基底压应力：趾部二183. 612踵部二42. 519 (kPa)最大应力与最小应力之比二183.612 / 42.519 = 4.318作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 492 =0.200*4.736=0. 947 (m)墙趾处地基承载力验

40、算满足：压应力=183.612 = 264. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=42.519 = 286. 000 (kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=113. 065 = 220. 000 (kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=14. 740 (m2)重量=339. 020 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2. 030 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 3. 673 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy二1.837 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于验算截面的总

41、竖向力二495. 533(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=929. 217(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.875(m)截面宽度B=4. 500 (m)偏心距el=0. 375 (m)截面上偏心距验算满足:el= 0. 375 = 0. 250*4. 500 = 1. 125 (m)截面上压应力：面坡二165. 150背坡=55. 087 (kPa)压应力验算满足：计算值二165. 150 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值二-3. 651 = 110. 000 (kPa)极限状态法：重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设

42、计值Nd = 573. 790(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.905挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4. 500 (m2)材料抗压极限强度Ra = 1600. 000 (kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数y f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk = 1.000计算强度时: 强度验算满足:计算值二631. 169 = 2821. 101 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二631. 169 = 2821. 101 (kN)(六)台顶截面强度验算土压力计算计算高度为5. 200 (m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角二22. 698(度)城-A级路基面总

43、宽=17. 500 (m),路肩宽=0.000 (m)平安距离=0. 600 (m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350 (m),车与车之间距离=0.600(ni)经计算得，路面上横向可排列此种车辆6列布置宽度二4.515(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030. 00030. 000022. 4000. 25030. 00030. 000030. 6000. 60070. 00070. 000042. 4000. 60070. 00070. 000050. 6000. 60

44、070. 00070. 000062. 4000. 60070. 00070. 000070. 6000. 600100. 000100. 000082. 4000. 600100. 000100. 000090. 6000. 60080. 00080. 0005119. 2000. 000467. 297-0. 00-0. 000（二）桩身配筋计算点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)(mm2)1-0. 0006000600031420. 3836000600031430. 7676000600031441. 1506000600031451.53360006000314

45、61.9176000600031472. 3006000600031482. 6836000600031493.06760006000314103.45060006000314113.83360006000314124.21760006000314134. 60060006000314144. 98360006000314155. 36760006000314165. 75060006000314176. 13360006000314186.51760006000314196. 90060006000314207.28360006225314217.6676000687731411102. 4

46、000. 60080. 00080. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 0000. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 0000. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 0000. 000073. 7000. 600100. 000100. 000085. 5000. 600100. 0000. 000093. 7000. 6008

47、0. 00080. 000105. 5000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=4.515 (m)分布长度L0=2L 202 (m)荷载值SG=1050. 000 (kN)换算土柱高度h0 = 0. 548 (m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：22.698(度)Ea= 161.233 (kN) Ex=122. 185 (kN) Ey=105. 199 (kN)作用点高度 Zy=1.884(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在强度验算验算截面以上，墙身截面积二11. 284(m2)重量=259. 532 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力

48、臂Zw = 1.190 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 2. 492 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.884 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=364. 731 (kN)作用于墙趾下点的总弯矩二340.808(kN-ni)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0. 934(m)截面宽度 B=3. 340 (m)偏心距el=0. 736(m)截面上偏心距验算满足：el= 0. 736 = 0. 250*3. 340 = 0. 835 (m)截面上压应力：面坡二253. 501背坡二-35.100(kPa)压应力验算满足：计算值二2

49、53. 501=2100. 000 (kPa)拉应力验算满足:计算值=35. 100 = 280. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足:计算值二-7. 098 = 110. 000 (kPa)极限状态法：重要性系数Y0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=417. 331 (kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.581挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3. 340 (m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)用工构件或材料的抗力分项系数y f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk = 0.999计算强度时：强度验算满足：计算值二4

50、59. 064 = 1344. 829 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二459. 064 1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值二121.665 (kN) 0.0平安系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力二 273.670(kN),滑移力二 181. 785(kN) o地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.505 1.300(二)倾覆验算平安系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=1338. 084(kN-M),倾覆力矩=333. 990(kN-m) o倾覆验算满足：K0=4. 006 1,500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆

51、稳定方程满足：方程值=971. 919 (kN-m) 0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.492 = 0.200*4.736=0. 947(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=183. 612=264. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=42.519 = 286. 000 (kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足：压应力=113. 065 = 220. 000 (kPa)1

52、30（四）基础验算不做强度计算。（五）墙底截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足：el= 0. 375 = 0. 250*4. 500 = 1. 125 （m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足:计算值二165. 150=2100. 000 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值二0. 000 = 280. 000 （kPa）剪应力验算最不利为：组合1（组合1）剪应力验算满足：计算值二-3. 651 = 110. 000 （kPa）极限状态法：强度验算最不利为：组合1（组合1）强度验算满足：计算值二6

53、31. 169 = 2821. 101 （kN）稳定验算最不利为：组合1（组合1）稳定验算满足：计算值二631. 169 = 2821. 101 （kN）（六）台顶截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足:el= 0. 736 = 0. 250*3.340 = 0. 835 （m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足：计算值二253. 501 = 2100. 000 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值二35. 100 = 280. 000 （kPa）131剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算

54、满足：计算值二-7. 098 = 110. 000 (kPa)极限状态法：强度验算最不利为：组合1(组合1)强度验算满足：计算值二459. 064 =1344. 829 (kN)稳定验算最不利为：组合1(组合1)稳定验算满足：计算值二459. 064 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=3. 375 (kN) 0.0地基土层水平向：滑移力二28. 757 (kN)抗滑力二41, 335 (kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2 = 1.437 1.300(-)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.060 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 1.460

55、 (m)相对于墙趾点,Ex的力臂Zy = 0. 841 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩二24. 193(kN-m)抗倾覆力矩二84. 660 (kN-m)倾覆验算满足：K0=3. 499 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值二32. 704 (kN-m) 0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=83. 508(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=60.467(kN-m)基础底面宽度B = 1.214 (m)偏心距 e = |-0. 117| (m) = 0. 117(m)基

56、础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0. 724(m)基底压应力：趾部=28. 989踵部=108. 580 (kPa)最大应力与最小应力之比二108. 580 / 28. 989=3. 746作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0. 117 = 0. 200*1. 214 = 0. 243 (m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=28.989=144. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力二108.580 = 156. 000 (kPa)地基平均承载力验算满足：压应力二68. 784 = 120. 000 (kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底

57、截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=3. 250 (m2)重量=74. 750 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.071 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.460 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0. 841 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=75. 987(kN)作用于墙趾下点的总弯矩二57.683 (kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0. 759(m)截面宽度 B = 1.250 (m)偏心距 el = |-0. 1341 (m) = 0. 134(m)截面上偏心距验算满足：el= -0. 13

58、4= 0. 250*1.250 = 0. 313(m)截面上压应力：面坡二21. 657背坡二99. 923 (kPa)压应力验算满足:计算值=99. 923 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足:计算值二-1.310 = 110. 000 (kPa)极限状态法：重要性系数Y0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=76. 606(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.997挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.250 (m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)用工构件或材料的抗力分项系数y f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的

59、纵向弯曲系数Wk = 0.980计算强度时：强度验算满足：计算值二84. 267 = 863. 622 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二84. 267 = 846. 304 (kN)(六)台顶截面强度验算土压力计算计算高度为2. 500(而处的库仑主动土压力137228.05060007566314238.43360008291314248.81760009056314259. 20060009858314269. 585600010549314279. 9696000110013142810. 3546000112443142910. 7386000113073143011. 12

60、36000112163143111.5086000109973143211.8926000106733143312. 2776000102643143412. 662600097893143513.046600092643143613.431600087033143713.815600081183143814. 200600075193143914. 585600069143144014. 969600063103144115. 354600060003144215. 738600060003144316. 123600060003144416. 508600060003144516. 892