[PPT]PKPM08工程计算中的40个问题及其算例分析

1、工程计算中的40个问题及其算例分析每个问题包括如下6个方面内容： 1）问题的背景和来源； 2）典型算例介绍；3）不同计算模型简介；4）列举不同方法和软件计算结果；5）对计算结果分析和比较；6）结论和建议。一、偏心算例 工程名：梁托偏墙.prj 问题的背景：梁托墙, 墙对梁有偏心时，对梁产生较大扭矩，为何有些计算算不出梁扭矩和柱弯矩？ 算例：1)墙对梁的偏心100mm；2)在墙上布置50kN/m的荷载，模拟上面还有多层墙；3)考证有偏心计算的计算精度。工程计算中有大量的偏心存在，偏心引起的弯扭较大，偏心计算是当前计算中的难点。(刚度和力)计算模型：1）GSSAP采用偏心刚域方法计算； 2）SAT

2、WE采用没有人工布置刚性梁方法。 3）SATWE采用人工布置刚性梁方法。 不同方法和软件计算结果：计算方法理论结果GSSAPSATWE(无刚梁)SATWE(有刚梁)柱底轴力(kN)97.0097.0097.0097.00柱底弯矩(kN.m)-6.50-6.50028.1梁扭矩(kN.m)-6.50-6.50028.4分析和比较：1 ）GSSAP偏心刚域方法与理论结果完全吻合；2 ）SATWE没有人工布置刚性梁时，无扭矩，结果有问题；3 ）SATWE人工布置刚性梁时，刚梁长取偏心100mm，结果有较大误差，随刚梁长度增大误差减小，梁长度要求大于300mm。结论和建议：1 ） GSSAP偏心刚域方

3、法可以准确计算扭矩，按实际模型输 入偏心墙即可；2 ） SATWE必须梁墙间人工加刚性梁，要注意刚梁长度控制。罚约束应用不合理，引起力不平衡。偏心刚域方法 ：当多个节点之间的运动关系为刚体运动时，其中一个节点作为计算节点，其它节点的刚度变换到计算节点即可。两墙肢与柱相交，墙的两节点和柱节点之间刚体运动，柱节点为计算节点，墙的节点刚度变换后凝聚到计算节点，这种方法在理论和实践上能准确计算各种偏心情况。 在所有的软件中，GSSAP第1次按偏心刚域方法对所有偏心实现了自动处理,没有完全按此方法就是就会有问题。详细的计算过程：1）构件形成计算单元时，有两个节点:单元节点和计算节点，两个节点位置可不同；

4、 2）单元节点和计算节点的关系由构件的位置和截面大小决定；3）在所有单元刚度组集到总刚时，单元节点的刚度经过坐标变换后组集到计算节点。 为什么这么多年各计算软件没有完全实现偏心计算？1)建筑结构问题复杂就是关系复杂。 2)构件的位置和截面来决定偏心关系;3)有限元计算包括：数值计算和关系计算；4)结构化有限元-面向对象有限元；5)Fortran-C+；2.工程名：两柱两梁.prj 问题的背景：两根梁同时搭接在两根柱上，以往有两种计算方法： 1)把柱当墙输入； 2)梁端与柱中之间加刚梁。 采用方法1会影响柱的内力调整和截面计算，对柱配筋需人工处理；采用方法2输入较繁琐，有内外力不平衡的现象。 算

5、例：两柱托两梁，在其中一根梁上布置50kN/m的均布荷载，工业结构中常见到的一种情况。 不同方法和软件计算结果：分析和比较：1 ）偏心刚域方法与理论结果完全吻合；2 ）加刚梁会产生内外力不平衡的现象，柱的弯矩偏小。 结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确计算，按实际模型输入梁的偏心即可。 计算模型：1）GSSAP采用偏心刚域方法计算。2）SATWE采用人工布置刚梁方法(刚梁长350mm)。计算方法理论结果GSSAPSATWE柱底轴力(kN)347.50347.50347.3柱底弯矩(kN.m)-87.50-87.50-84.43.工程名：梁托两墙.prj 问题的背景：转换大梁同时托两片剪

6、力墙，以往的常用软件无法计算。 算例：1)在其中一条墙上布置50kN/m的荷载；2)计算梁的扭矩和柱的弯矩。不同方法和软件计算结果：分析和比较：1 ）偏心刚域方法与理论结果完全吻合；2 ）SATWE人工布置刚性梁时，刚梁长取偏心150mm，结果有较大误差。结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确计算，按实际模型输入墙的偏心即可。 计算模型：1）GSSAP采用偏心刚域方法计算。2）SATWE采用人工布置刚梁方法。计算方法理论结果GSSAPSATWE柱底轴力(kN)123.75123.75122.7柱底弯矩(kN.m)-7.50-7.5022.5梁扭矩(kN.m)-7.50-7.5013.64

7、.工程名：梁托垂墙.prj 问题的背景：转换大梁托L形、Z形墙时，所托墙有垂直于梁的部分，以往处理方法是墙下加刚梁，输入繁琐。 算例：1)在垂直于梁的墙上布置20kN/m的荷载； 2) 计算梁的扭矩和柱的弯矩。不同方法和软件计算结果：分析和比较： 两种方法计算结果与理论结果一致。 结论和建议： 采用墙下加刚性梁计算方法操作较麻烦，最好是采用偏心刚域方法，按实际模型输入垂直墙即可。 计算模型：1）GSSAP采用偏心刚域方法计算。2）SATWE采用人工布置刚梁方法。计算方法理论结果STAWEGSSAP柱底轴力(kN)33.2533.333.25柱底弯矩(kN.m)-2.19-2.2-2.19梁扭矩

8、(kN.m)-2.19-2.2-2.195.工程名：墙端柱.prj 问题的背景：当墙端或墙中柱与剪力墙有较大偏心时，计算软件对偏心处理有无问题？ 算例：1)在柱顶上布置1000kN的集中活荷载；2)计算墙和柱的弯矩。 不同方法和软件计算结果：分析和比较： 1)3个软件能保证轴力平衡；2)偏心刚域方法保证基底弯矩平衡； 3) SATWE墙柱无偏心时基底弯矩平衡，有偏心时不平衡。 结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确计算，按实际柱对墙的偏心 输入柱即可。 计算模型：GSSAP采用偏心刚域方法计算。 计算方法ETABSSATWEGSSAP柱底轴力(kN)658.8538.6575.07墙底轴

9、力(kN)341.2461.4424.93合计轴力(kN)100010001000计算方法SATWEGSSAP柱底弯矩(kN.m)16.718.8墙底弯矩(kN.m)753.4383.8弯矩平衡验算不平衡平衡6.工程名：柱托多柱.prj 问题的背景：在伸缩缝处常见一柱托两柱情况，加刚性梁计算有何问题？ 算例：1)在层2柱顶上分别布置1000kN和2000kN的集中活荷载;2)查看柱底内力情况。 不同方法和软件计算结果：分析和比较：1 ）偏心刚域方法与理论结果完全吻合；2 ）SATWE计算由于刚性梁(长300mm)的影响，会产生弯矩和剪力不平衡的现象。结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确

10、计算，按实际的偏心输入柱即可，无需其它柱间加刚性梁等特殊计算方法。 计算模型：1）GSSAP采用偏心刚域方法计算。2）SATWE采用人工布置刚梁方法。计算方法理论结果GSSAPSATWE柱底轴力(kN)300030003000柱底弯矩(kN.m)300300315 1 ）在实际工程中，存在大量的偏心，柱跟柱、墙跟柱、梁跟墙柱，包括板跟墙柱梁，都存在这种情况；2 ）偏心刚域方法在理论和实践上能准确计算所有偏心情况，这是没有任何争议的；3）在一个软件中如果对所有偏心没有完全实现这个方法，计算肯定有问题，如SATWE和SSW等软件，很多方面就没有这样做。4）GSSAP在国内外所有软件中第1个完全实现

11、了这种方法，自动处理，不需人工干预。二、标高算例 1)计算层位移和层刚度时有层的概念(楼层Z向位置)；2)计算周期和内力时无层的概念(构件Z向位置) ；3)要计算两次，分别得出宏观结果和微观细部结果。 工程中梁板的相对标高并不都为0，以往计算常常不考虑标高的影响，计算结果与实际情况有很大区别。工程名：梁标高.prj 问题的背景：当梁下沉并且下沉高度大于梁高时，以往各软件都把梁拉到楼层平面上计算，这种不考虑梁下沉影响的处理方法导致计算结果有较大误差。 算例：梁下沉1000mm。 不同方法和软件计算结果：分析和比较： 是否增加节点对下沉梁及相交柱计算结果影响较大。 结论和建议： 1)计算程序应准确

12、考虑梁标高对计算结果的影响； 2)特别注意：通过修改标高来输入错层结构时，软件应按照实际模型计算。 计算模型：1）GSSAP中自动在柱跨中增加节点 ；2）将梁拉到楼层平面上计算，不增加柱跨中节点。计算方法柱中增加节点柱中不增加节点相差百分比下沉梁支座弯矩(kN.m)-26-3119%下沉梁跨中弯矩(kN.m)181328%2.工程名：板标高.prj 问题的背景：同一楼面不同区域板标高相差较大时，以往简化计算将板拉到同一楼层平面，计算结果有什么问题?算例：板下沉1000mm。 不同方法和软件计算结果：分析和比较： 1)振型5两刚板分别扭动，振型6两刚板反向在X向平动； 2)将板拉到同一楼层平面计

13、算不出振型5和6。 结论和建议： 应按楼板的实际标高建模并按弹性板参与计算，否则水平位移及构件内力可能有较大误差。 计算模型： GSSAP计算中，自动将标高不在楼面的板按照弹性板计算。振型5振型63.工程名：斜屋面1.prj 问题的背景：对于起坡屋面，以往处理办法是将斜屋面拉平并加大荷载来计算，计算结果与实际情况相差较大，如何解决? 算例：中间起坡高度2000mm。 不同方法和软件计算结果：分析和比较：1）采用GSSAP和ETABS计算是正确的。2）实际模型与将斜屋面拉平加大荷载方法的计算结果相比，梁弯矩减少，柱的弯矩增大，结果相差较大。 结论和建议：应采用实际模型计算此类斜屋面结构。 计算模

14、型： 1）GSSAP中采用实际标高，板自动采用膜元计算； 2）ETABS中采用实际标高，板选择采用膜元计算； 3）SATWE中将斜屋面拉平加大荷载来计算； 4）SSW中将斜屋面拉平自动加大荷载来计算。 计算方法GSSAPETABS SSWSATWE相差梁最小弯矩(kN.m)-36.94-37.1-49-49.2-25%梁最大弯矩(kN.m)15.7615.74847.6-67%柱底弯矩(kN.m)33.9036.22423.446%4.工程名：斜屋面2.prj 问题的背景：坡屋面下有水平梁连接，边沿只有一条梁，这种模型以往常用软件不能计算，如何准确计算？ 算例：1)中间起坡高度2000mm；2

15、)连接的水平梁按斜梁输入。 不同方法和软件计算结果：分析和比较：GSSAP与ETABS计算结果一致。结论和建议：应采用实际模型计算此类斜屋面结构。 计算模型： 1）GSSAP中采用实际标高，板自动采用膜元计算； 2）ETABS中采用实际标高，板选择采用膜元计算。 计算方法GSSAPETABS 水平梁最小弯矩(kN.m)-36-34水平梁最大弯矩(kN.m)23255.工程名：体育馆.prj 问题的背景：体育馆看台有大量斜梁斜板，结构设计软件有无方便的计算方法? 算例：圆弧结构，改柱顶相对标高分别为： 0mm,-1000mm,-2000mm,-3000mm。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）

16、 ：分析和比较： GSSAP与ETABS结果基本吻合。 结论和建议： GSSAP采用修改柱顶标高的方式创建大量斜梁斜板，是 目前计算体育馆看台最方便的方法。 计算模型： 1）GSSAP中，实际模型(板自动采用膜元)输入； 2）ETABS中，实际模型(板指定采用膜元)输入。 计算方法GSSAP（实际）ETABS（实际）最大Z位移（mm）0.0680.068振动周期（s）0.10170.0967广东自行车馆1、标高问题大量存在，像夹层、梯梁和错层等等；2、以往软件拉平计算存在很大误差；3、GSSAP自动处理标高问题，高度智能化，保证准确性，达到人人都能用通用计算的目的。三、空间应力分析 平面应力计

17、算问题：1)导荷可能不准确；2)考虑不了空间变形的影响；3)考虑不了动力特性，抗震计算可能不准确。以往计算主要采用杆系计算，开发了三个壳单元可扩展到空间应力分析：1)墙采用墙壳；(SAP84)2)板采用板壳；(ETABS)3)梁采用梁壳。(GSSAP)空间梁壳单元的难点：1)准确剖分；2)与相邻墙柱梁板节点关系；3)应力积分得到的梁弯矩、剪力和轴力保持内外力平衡。工程名：空间应力.prj 问题的背景：深受弯构件若只抽取部分平面内构件进行平面应力分析计算难以保证准确性，能否在结构整体计算时自动按空间应力分析？ 算例：梁上托墙。 不同方法和软件计算结果：分析和比较： 1)GSSAP 和平面应力计算

18、结果一致； 2)ETABS壳与柱相连偏刚。 结论和建议： 1)在GSSAP中具有墙壳、板壳和梁壳，可以进行空间应力分析； 2)空间整体分析避免了平面应力中导荷的问题。计算模型： 1）GSSAP中，墙采用墙壳，梁采用梁壳计算； 2）平面应力，墙梁柱都采用平面应力元； 3）ETABS中，墙和梁采用墙壳。 计算方法GSSAP平面应力ETABS 梁跨中竖向位移(mm)0.380.370.322.工程名：局部应力.prj 问题的背景：以往建筑结构计算软件不能计算局部应力，如墙上开洞，难以准确计算连梁两端的应力分布情况。 算例：1)如右图，5层双肢墙，每层水平作用1000 kN集中活荷载。2)指定连梁采用

19、壳单元。不同方法和软件计算结果（活载作用下） ：分析和比较：GSSAP和ETABS结果一致。 结论和建议：梁采用壳单元，可以准确计算梁应力分布情况。 计算模型： 1）GSSAP中，连梁计算单元指定壳元; 2）ETABS中，墙开洞，再细分单元。 计算方法GSSAPETABS1层X向最大正应力(kN/m2)24253230831层X向最小正应力(kN/m2)-16273-164903.工程名：开洞梁.prj 问题的背景：开洞削弱了梁刚度，如何计算真实的应力和内力? 算例：如右图在梁两侧开两个500X500的洞口。 不同方法和软件计算结果（活载作用下） ：分析和比较： 1) GSSAP与ETABS位

20、移结果一致。 2) GSSAP梁积分出的力内外平衡，ETABS应力无法直接采用。结论和建议： 若梁上洞口对梁刚度较大影响，可以选择GSSAP梁开洞壳元计算梁。梁壳是GSSAP开创性的一个工作。 计算模型： 1）GSSAP中，梁采用壳元，自动考虑开洞梁单元剖 分及对刚度影响。 2）ETABS中，梁采用墙开洞壳元计算。 计算方法GSSAPETABS梁中点位移(mm)0.2750.2864.工程名：变截面梁.prj 问题的背景：变截面梁如何进行空间结构应力和内力分析? 算例：梁两端有支托。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下） ：分析和比较：变厚度壳计算结果合理，可应用于实际工程。 结论和建议：可采

21、用空间应力分析计算变截面深受弯构件。引入梁壳以后，平面应力完全可以被空间应力取代了。 计算模型：1）GSSAP采用变截面杆（分别考虑梁端、柱端重叠刚域） 2）GSSAP采用变截面杆（不考虑重叠刚域）3）变厚度壳计算（梁端截面上下有两节点与柱协调）。计算方法杆（考虑重叠刚域）杆（不考虑重叠刚域）壳梁最小弯矩(kN.m)-127-142-137梁最大弯矩(kN.m)11095925.工程名：板托柱.prj 问题的背景：常用软件不能在空间整体分析中直接计算厚板转换柱，一般将板简化为扁梁来支托柱，能否直接在空间整体分析中计算？ 算例：1)板上托柱；2)在柱顶上布置1000 kN的集中活荷载。 不同方法

22、和软件计算结果：分析和比较： 1)GSSAP和ETABS结果一致； 2)GSSAP的板壳单元对剖分敏感性小于ETABS。 结论和建议：1 ）板剖分长度2000mm；2 ）验算应力和内力时应取柱边值，避免取应力集中处计算结果。 计算模型：GSSAP和ETABS中板采用壳元计算。 计算方法ETABSGSSAPETABSGSSAPETABSGSSAP板剖分长度(mm)50010002000板中心点位移(mm)58.461.661.7560.262.8560.36.工程名：板托墙.prj 问题的背景：常用软件不能在空间整体分析中直接计算厚板转换墙，一般将板简化为扁梁来支托墙，能否直接在空间整体分析中计

23、算？ 算例：1)板上托墙；2)在墙顶上分别布置500 kN/m的线活荷载。 不同方法和软件计算结果：分析和比较： GSSAP和ETABS计算结果基本一致。 结论和建议：1 ）板剖分长度2000mm；2 ）验算应力和内力应取墙边值，避免取应力集中处计算结果。计算模型： GSSAP和ETABS中板采用壳元计算。 计算方法ETABSGSSAPETABSGSSAP剖分长度(mm)5001000板中心点位移(mm)24.4826.824.2826.87.工程名：平底水池.prj 问题的背景：以往将楼顶水池单独建模采用国内外通用有限元分析，不能方便地与整个结构一起进行应力和内力分析，当前常用软件能否计算?

24、 算例：水池底板上布置30kN/m2水荷载，水池壁30 kN/m2三角形布置水荷载。 不同方法和软件计算结果（水作用工况下 ） ：分析和比较： GSSAP与ETABS计算结果基本吻合。 结论和建议： 在GSSAP中能方便地将水池与整个结构一起进行应力和 内力分析。 计算模型：1）GSSAP中，板和墙采用壳元计算； 2）ETABS中，板和墙采用壳元计算。 计算方法GSSAPETABS 底板中点Z向位移(mm)-5.28-5.536水池顶中点水平位移(mm)0.5250.5328.工程名：尖底水池.prj 问题的背景：水池底可放水，底板为锥形，目前常用计算软件不能方便地进行应力和内力分析。算例：水

25、池底板上布置30kN/m2水荷载，水池壁30 kN/m2三角形布置水荷载。 不同方法和软件计算结果（水作用工况下 ） ：分析和比较： GSSAP与MIDAS计算结果基本吻合。 结论和建议： 在GSSAP中能方便地与整个结构一起进行应力和内力分析。 计算模型：1）GSSAP中，板和墙采用壳元计算； 2）MIDAS中，板和墙采用壳元计算。 计算方法GSSAPMIDAS 底板中点Z向位移(mm)-0.35-0.37水池顶中点水平位移(mm)0.500.629.工程名：筒仓.prj 问题的背景：尖顶或圆顶的筒仓，常用结构设计软件能否进行应力和内力分析。 算例：筒仓尖顶相对标高为1000mm，筒仓壁作用

26、30 kN/m2均布水荷载。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下 ） ：分析和比较： GSSAP与ETABS计算结果基本吻合。 结论和建议： 在GSSAP中能方便地将筒仓结构与整个结构一起进行应力和内力分析。 计算模型：1）GSSAP中，板和墙采用壳元计算； 2）ETABS中，板和墙采用壳元计算。 计算方法GSSAPETABS 筒仓尖顶Z向位移(mm)-0.110-0.1181、规范要求进行平面应力和细部应力计算，象深受弯构件、水池和筒仓等；2、以前，象SATWE和SSW不能算这类问题，现在，GSSAP同时具有：墙壳、板壳和梁壳单元，以进行完整的空间应力分析；3、空间应力分析完全可以取代平面应

27、力分析，使计算软件发展到新的时代：除了有内力计算外，还具有了应力分析功能。四、荷载算例 1.工程名：9部吊车.prj 问题的背景：工业厂房当吊车数目较多时，布置的工况数多达几百，超过了现有国内外各软件的计算容量，要找出一种实用计算方法。 算例：去年遇到的一个实际工程：1)9部吊车；2)每部吊车每条轨道经过11根柱；3)1个柱位4个吊车工况；4)仅吊车工况数：9X11X4=396。 计算模型：GSSAP中采用未合并工况和合并工况两种方法。 1)未合并工况 布置靠近柱1的3部吊车，计算柱1的内力，吊车有关的工况数为3*11*4=132个。 2)合并工况(相隔5跨的工况合并在一起) 布置9部吊车，每

28、部吊车轨道经过的第6柱工况合并到第1柱的工况中，每部吊车有关的工况数最多为5*4=20个。工况数不随轨道经过的柱数增加而增加，总吊车工况数为9*20=180个。不同方法和软件计算结果：计算方法计算方法1计算方法2柱1最大轴力N(kN)453.08458.97柱1最大弯矩Mx(kN)80.40101.85 分析和比较：随吊车增加，轴力和弯矩会适当增加，合并工况方法计算精度可以满足工程要求。 结论和建议：大于3部吊车时，合并工况方法可以一次计算多台吊车。问题的背景：模拟施工有很多方法，哪种方法能准确计算? 算例：20层框剪结构。 2.工程名：模拟施工.prj计算模型：1）GSSAP中，模拟施工计算

29、过程是变刚度和变荷载下的真实求解；2）SATWE中，对应3种模拟施工方法。计算16层这根梁的梁端弯矩不同方法和软件计算结果（恒载作用下）：一次性加载位移GSSAP真实模拟施工位移 分析和比较： 1)一次性加载和模拟施工有较大的差别； 2)GSSAP真实模拟施工求解的结果准确； 3)SATWE的模拟施工3结果可用，其它方法误差太大。结论和建议： 1)模拟施工应采用真实模型求解； 2)GSSAP墙柱梁板都可设置模拟施工号，可用于后浇计算。计算方法一次性加载GSSAPSATWE(1)SATWE(2)SATWE(3)1层位移(mm)0.670.710.770.360.852层1.311.351.460

30、.671.5916层6.822.683.101.393.1219层7.121.271.450.671.4820层7.150.670.780.360.7816层梁的支座弯矩(kN.m)-22.73-16.39-13.90-17.4模拟施工和后浇计算(精度和速度)1)准确的模拟施工计算 程序对于模拟施工的求解方法，不采用任何近似的方法，而是真正按施工过程的状态进行模拟计算，荷载和刚度两个都在变化的求解，结果合理。2)后浇构件的计算 (墙柱梁板自带模拟施工号) 在框剪结构设计中，由于核心筒剪力墙与周围柱竖向变形差异大，与两者连接的梁在计算上往往承载力不够，设计上可考虑后浇施工。可设置墙柱梁板的模拟施

31、工号实现后浇施工计算。问题的背景：实际工程中，板上除布置均布荷载外，常需要布置板上线荷载(包括均布、分布和集中)。 算例：在板上建虚梁，板上线荷载简化为虚梁上的线荷载，板采用壳单元计算。 3.工程名：板上线荷.prj计算模型： 1)GSSAP中，实际模型(板选择采用壳元)输入。 2)ETABS中，实际模型(板选择采用壳元)输入。 分析和比较：GSSAP与ETABS基本吻合 。 结论和建议：所有线荷载(均布、分布和集中) 通过虚梁都可布置在板上 ,10年前广厦定义虚梁的概念,现各计算软件虚梁用于： 1)剖分板； 2)布置板上线荷载。计算方法GSSAP(实际)ETABS(实际)板中点Z位移（mm）

32、-6.473-6.427振动周期（s）0.1170.111不同方法和软件计算结果(活载作用下)：采用壳元时，GSSAP中梁每1米会自动剖分1个节点。问题的背景：风洞试验提供数据，每方向风作用有三个方向4个荷载分量：迎风面方向的风力、垂直迎风面的风力、竖向风力和竖向扭矩，如何使用风洞试验的风力进行计算。 算例：10层每层高为3000mm，0度方向风有三个方向4个荷载分量。 4.工程名：三向风载.prj以往风荷只有迎风面方向的风力计算模型： GSSAP计算入口文件*.gsp中可输入（0度风）: 分析和比较：有垂直向位移和Z向转动。 结论和建议：GSSAP可以计算风洞试验测得的每方向风有三个方向4个

33、力。层号迎风面方向的风力垂直迎风面的风力竖向风力竖向扭矩18.318.318.318.3129.189.189.189.1839.679.679.679.67410.6010.6010.6010.60511.6711.6711.6711.67612.6712.6712.6712.67713.6213.6213.6213.62814.5514.5514.5514.55915.4715.4715.4715.471016.4016.4016.4016.40不同方法和软件计算结果(0度方向风作用下):位移(mm) X= 31.025 Y=31.025 Z=0.125旋转(弧长)X=-0.00039 Y

34、=0.00039 Z=0.00205风荷载作用问题 1)迎风面计算 根据风荷载作用方向，将建筑外轮廓投影到垂直风荷载作用方向的平面，每一楼层的层高乘以楼层投影宽度就是迎风面积。这里注意，当楼层由多个刚性隔板组成时（互不连通）应分别计算每个刚板的投影宽度，否则风荷载会漏掉。 目前风荷载的问题最多平面图2)层风荷载的分配 每个节点风荷载根据迎风面积分配，比其它计算软件作用于质心的方法更合理，两者顶点位移误差最大可达20%。 平面图3)多方向的风荷载计算 有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15时，在风荷载计算时也应分别计算各抗侧力构件方向的水平力作用。 最多可输入8个风荷载方向，每个风荷载方向作

35、为一个独立的工况参与内力组合。 如0、90、180、2700和180分为两个工况。可以0度有风荷载作用而180度没有。3塔结构的风荷方向8个方向:0,180,90,270,335,291,245,201。风荷载方向输入4)不同方向的风的基本风压、体型系数和自振周期不同 自振周期见计算结果文本输出周期和地震作用中2.平动系数和扭转系数折减前振动周期乘周期折减系数振型方向角5)楼顶附属物的风荷载计算1)梁柱上可输入每个风作用方向的体型系数和迎风宽度，墙板可输入每个风方向的体型系数和迎风面积；2)基本风压、风压高度变化系数和距地Z高度处风振系数按构件所在的层自动计算；1)可同普通的静力荷载输入，只是

36、工况要选择风荷载工况；2)按层导的风荷载和用户在构件布置的风荷载互相叠加。6)侧风荷载计算问题的背景：不考虑施工荷载首层易开裂，如何准确计算？ 5.工程名：施工荷载.prj1)高层建筑结构首层楼面宜考虑施工荷载，不宜小于10kN/m2；2)单独作为一个工况输入；3)墙柱梁板内力组合： 1.0恒+1.0施工荷载 G恒+1.0施工荷载算例：如右图，首层板上布置10kN/m2施工荷载，包括自重的恒载为4kN/m2。 计算模型： GSSAP中施工荷载作为单独工况进行内力计算和工况组合。 不同方法和软件计算结果： 首层梁的弯矩和剪力由施工荷载组合控制。 结论和建议：施工荷载较大时，计算中应考虑施工荷载的

37、计算和组合。 问题的背景：以往结构设计软件计算时没考虑飘板对梁产生的扭矩，如何自动算出梁扭矩。 算例：板飘出500mm，板采用壳单元计算。 6.工程名：飘板.prj内板也应指定壳，否则梁扭矩偏大。计算模型： 1)GSSAP中板采用壳单元； 2)ETABS中板采用壳单元。 分析和比较：GSSAP和ETABS结果一致。 结论和建议： 1)当飘板跨度较大时，应考虑飘板对梁扭矩的影响； 2) 梁柱板的其它结果与指定刚板时近似，没有问题。计算方法GSSAPETABS梁扭矩（kN.m）2.332.28不同方法和软件计算结果（恒载作用下）：问题的背景：板的刚度对梁的内力计算有多大影响? 算例：1层框架。 7

38、.工程名：梁板关系.prj 计算此梁弯矩随刚度增大的变化计算模型： 1）梁刚度没有放大； 2）梁刚度放大1.5； 3）梁刚度放大2.0； 4）板采用壳单元。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）： 分析和比较：中梁刚度放大2.0时与壳结果一致 。 结论和建议： 1)总体信息中，中梁刚度放大系数一般为2.0 ； 2)对梁高500mm的梁逐步减少； 3)如确实要真实考虑板对梁刚度影响就全部板采用壳来算。计算方法没有放大放大1.5放大2.0板采用壳中梁支座弯矩（kN.m）-24.71-21.91-19.67-19.03中梁跨中弯矩（kN.m）26.2929.0931.3332.72问题的背景：通常工

39、程中，对于风荷计算，是否考虑连梁刚度折减有多大影响? 算例：10层框剪。 8.工程名：连梁刚度.prj 分析和比较： 在风荷载作用下，考虑连梁刚度折减对楼层位移有明显影响。 结论和建议： 建议不考虑风荷载作用下的连梁刚度折减。 不同方法和软件计算结果（0度风作用下 ）：计算方法不折减折减误差百分比0度风最大位移(mm)4.234.9116%连梁的计算和设计 1)连梁自动判定条件：两端为剪力墙，至少一端墙轴线方向与梁相同（程序判断小于25度）且跨高比小于等于5；2)被虚柱打断的连梁能自动判定；3)超出自动判定的范围时，请修改梁属性中的设计类型，可指定连梁或去掉连梁指定；4)连梁的混凝土等级随各层

40、信息时，连梁随墙的各层信息，连梁抗震等级随总信息时，随墙的总信息；5)当考虑连梁刚度折减时，只在地震分析中考虑，不能在静力和风荷载分析中折减连梁刚度，静力和风荷作用下连梁是不能开裂和破坏的，所以地震分析与静力或风分析的刚度是不同的，若不考虑这一点，墙内力计算结果偏小，框架结果偏大。 问题的背景：多层结构为何还要考虑风振影响?算例：5层框架。 9.工程名：减少风荷.prj 2006建筑结构荷载规范7.4.1对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸以及大跨度屋盖结构，计算模型： 1）按建筑结构荷载规范50009-2001考虑风振影响； 2）按建筑结构荷载规范

41、50009-2006不考虑风振影响。 分析和比较： 1)2006建筑结构荷载规范改正了2001版中不合理的条文，类似旧规范； 2)多层结构中，以往多算了风荷载，梁柱钢筋可能过大。 结论和建议： 1)目前GSCAD V13.0已按2006建筑结构荷载规范修改， 请尽早采用，注意一下pkpm现在版本还没有改； 2）对基本自振周期大于0.25s的各种高耸以及大跨度屋盖结 构，人工在总体信息中增大基本风压。不同方法和软件计算结果：计算方法考虑风振不考虑风振相差倍数90度总风荷（kN）133.6799.931.341层中梁支座配筋（cm2）10.58.41.251层中柱B边配筋（cm2）7.585.35

42、1.42五、基础算例 工程名：扩展剪切.prj 问题的背景：为何有些软件中斜截面剪切验算控制扩展基础高度，使基础高度大了一级？ 算例： 如图(1)扩展基础，高度为600mm，基础底应力470kN/m2。计算模型 ：如图(2)斜切和竖切计算剪切反力，反力大小有很大不同。到底应采用哪种方法计算反力。斜切 竖切(2) (1) 不同方法和软件计算结果： 按柱边斜切求的反力V=143.92kN 剪切满足： 0.7*h*ft*bo*Ho=0.7*1.00*1100.00*1.279*0.56 =551.32V=143.92kN 按柱边竖切求的反力V=565.04kN 剪切不满足： 0.7*h*ft*bo*

43、Ho=0.7*1.00*1100.00*1.279*0.56 =551.32V=565.04kN 基础高度提高一级700mm 分析和比较： 1)根据混凝土结构设计规范7.5.2斜截面剪切应按柱边斜切求反力； 2)根据建筑结构基础设计规范扩展基础高度主要由冲切控制，没有斜截面剪切验算的要求。 结论和建议：目前有些基础计算软件（morgain）过于保守 。问题的背景：为何有些基础软件中阶式扩展基础用钢量太大？算例：如右阶式扩展基础。2.工程名：最小配筋.prj乘最小配筋率的截面面积包不包含台阶以外的面积 不同方法和软件计算结果： 扣除台阶以外的截面面积=780000(mm2) 包含台阶以外的截面面

44、积=960000(mm2) 实配钢筋9D14200(As=1385) 分析和比较： 1)以上第1种计算满足0.15%要求，第种计算不满足； 2)根据混凝土结构设计规范9.5.1受力筋最小配筋率对应的面积按实际全截面计算。 结论和建议：目前有些基础计算软件（比如pkpm）过于保守。 计算方法扣除台阶以外包含台阶以外配筋率0.18%0.144%问题的背景：把双柱扩展基础的柱底力简化为集中力计算的误差多大? 算例：如下双柱扩展基础。3.工程名：双柱扩展.prj计算模型： 1)简化集中力计算 。 2)通用有限元分析计算。不同方法和软件计算结果： 分析和比较：当柱底弯矩和剪力较大时两者误差较大。 计算方

45、法简化集中力通用分析增大倍数最大反力(kN/m2)2132941.4 结论和建议：如下多墙柱下的扩展基础应采用通用分析计算。 问题的背景：墙柱下桩基础用简化集中力计算的误差多大? 算例：如下墙柱下桩基础。4.工程名：墙柱桩基.prj计算模型： 1)简化集中力计算 。 2)通用有限元分析计算。不同方法和软件计算结果： 分析和比较：当柱底弯矩较大时两者误差较大。 结论和建议：如下多墙柱下的桩基础应采用通用分析计算。计算方法简化集中力通用分析增大倍数最大桩反力(kN/m2)409.98765.57 1.87 除3种基础外其它采用通用计算有关的计算单元 每类基础所采用的计算单元: 1、桩基础：板单元和

46、桩单元; 2、扩展基础：板单元、弹簧单元和普通梁单元; 3、条形基础：弹性地基梁单元; 4、平板式筏板基础:板单元和弹簧单元; 5、梁板式筏板基础:板单元、普通梁单元和弹簧单元; 6、无梁桩筏基础: 板单元、桩单元和弹簧单元 ; 7、有梁桩筏基础:板单元、普通梁单元、桩单元和弹簧单元; 8、桩条基础:板单元、桩单元和普通梁单元。 1、3节点中厚板单元; 2、4节点中厚板单元; 3、带基床系数的弹性地基梁单元; 4、普通梁单元; 5、桩单元; 6、弹簧单元。 六、其它算例 工程名：双层厂房 .prj 问题的背景：双层厂房，一层无楼板，以前常用平框软件计算，空间分析软件能否计算? 算例： 2层厂房

47、，一层无板。 不同方法求底层中柱弯矩计算模型： 1)GSSAP中，楼面无限刚模型计算； 2)GSSAP中，楼面实际模型计算； 3)GSPK平面框架计算。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）：计算方法GSSAP（无限刚）GSSAP（实际）GSPK底层中柱弯矩(kN.m)-72527GSSAP实际模型计算的位移 分析和比较： 1)对无板楼面采用无限刚假设计算，不仅影响水平力作用结果，而且影响竖向力结果，平面无限刚假设完全不适用此类结构； 2)GSSAP实际模型计算结果与平框软件计算相同。 结论和建议：采用实际模型的空间结构分析软件GSSAP可代替平框软件计算。 问题的背景：斜撑下端水平梁应有轴力

48、，为何计算无轴力？ 算例：3层框架，2层有斜撑。 2.工程名：斜撑.prj计算此梁内力计算模型： 1)GSSAP中，采用楼面无限刚假设。 2)GSSAP中，采用实际模型（弹性模型）计算。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）： 分析和比较：楼面无限刚假设约束了梁轴向变形。 结论和建议： 1)有斜撑的结构，应采用实际模型计算； 2)有关的板应采用膜或壳单元计算。 计算方法GSSAP（无限刚）GSSAP（实际）梁轴力(kN)020问题的背景：跨层支撑，在中间层相交处不打断，以往软件自动打断。算例：2层框架，输入时两根斜柱和梁三者之间不相交。 3.工程名：跨层支撑.prj中点不相交计算模型：GSSA

49、P中，按实际模型计算。 不同方法和软件计算结果（活载作用下位移）： 结论和建议：可以准确计算跨层支撑。 中点各自运动问题的背景：构造柱与砖墙相连，砖墙刚度大，导致梁和构造柱计算弯矩太大，而构造柱常常构造配筋，隐含不安全因素。 算例：两边有砖墙，梁搭在构造柱上。 4.工程名：柱和砖墙.prj计算模型： 1)GSSAP中采用构造柱和砖墙非协调计算； 2)GSSAP中采用构造柱和砖墙协调计算； 3)SATWE中采用构造柱和砖墙协调计算，并且折减构造柱刚度。 不同方法和软件计算结果（活载作用下）： 分析和比较： 1)非协调计算，避免了砖墙刚度使梁和柱弯矩过大的情况； 2)协调计算由于砖墙对柱约束作用不

50、真实，使梁的负弯矩过大，同时也使构造柱的弯矩过大； 3)SATWE通过折减构造柱刚度不能完全解决砖墙刚度影响过大的结果。 结论和建议： 构造柱和砖墙在空间分析中应采用非协调计算，多年工程应用证明方法可行。计算方法GSSAP(非协调)GSSAP (协调)SATWE梁支座弯矩（kN.m）-8.30-29.41-12.6梁底弯矩（kN.m）36.7015.5932.4问题的背景：混合结构中两柱之间梁托砖墙，梁计算内力太小。 算例：1层框架托2层砖墙。 5.工程名：梁托砖墙.prj计算模型： 1)GSSAP中采用底框(墙梁折减系数为0.6)计算；2)GSSAP中砖墙采用空间分析计算(弹性模量折减系数为

51、0.2)； 3)SATWE中砖墙采用空间分析计算(弹性模量折减系数为0.2)。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）： 分析和比较： 1)底框模型中砖墙导到梁上为均布荷载，计算模型比较粗； 2)GSSAP托墙梁每1米自动加1节点，结果合理； 3)SATWE模型中砖墙中间与梁的协调节点太少，使梁承担的荷载减少。 结论和建议：砖墙采用GSSAP计算的结果可用于设计。 计算方法GSSAP(底框)GSSAP (0.2)SATWE (0.2)中梁支座弯矩（kN.m）-29.56-31.53-21.3中梁底弯矩（kN.m）13.4617.397.2中梁剪力（kN）43.0236.7929.5问题的背景：手工验算节点平衡为何常常不满足?算例：1层框架。 6.工程名：节点平衡.prj验算柱顶弯矩平衡情况计算模型： 1)无节点变换处理的空间分析(不考虑重叠刚域)；2)只考虑梁柱重叠处梁的重叠刚域； 3)只考虑梁柱重叠处柱的重叠刚域。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）：计算方法无重叠刚域梁重叠刚域柱重叠刚域梁支座弯矩（kN.m）-22.20-21.33-21.30柱顶弯矩（kN.