[PPT]顶推法与逐孔施工法_PPT

1、 顶推法与逐孔施工法 7/22/20221华中科技大学 胡隽 桥梁施工第一节 概 述 顶推法与逐孔施工法是预应力混凝土连续梁桥常用的施工方法，适应于中等路径、等截面的直线或曲线桥梁。从总体上说，这两种施工方法快速便捷，施工无噪声，使用一套设备可以从桥梁一岸向另一岸分段或逐孔施工。在我国，70年代以后，随着交通事业的发展，预应力混凝土连续梁桥得到广泛应用，而顶推法及逐孔施工法由此获得了推广和发展。顶推法施工是沿桥轴方向，在台后开辟预制场地，分节段预制梁身并用纵向预应力筋将各节段连成整体，然后通过水平液压千斤顶施力，借助不锈钢板与聚四氟乙烯模压板组成的滑动装置，将梁段向对岸推进。这样分段预制，逐段

2、顶推，待全部顶推就位后，落梁、更换正式支座，完成桥梁施工。 因此，在水深、桥高以及高架道路等情况下，可省去大量施工脚手架，不中断桥下现有交通，可集中管理和指挥，高空作业少，施工安全可靠，同时可以使用简单的设备建造多跨长桥。逐孔施工法是从桥梁一端开始，采用一套施工设备或一、二孔施工支架逐孔施工，周期循环，直到全部完成。逐孔施工法常用在对桥梁跨径无特殊要求的中小跨桥的长桥，如高架道路、跨越海湾和跨越湖泊的桥梁等。有的桥梁总长达数十公里。逐孔施工法体现了造桥施工的省和快，可使施工单一标准化，工作周期化，最大程度地减少工资比例，降低造价。一、顶推法施工顶推法施工的构思来源于钢桥的纵向拖拉施工法。顶推法

3、用水平千斤顶取代了卷扬机和滑车，用板式滑动支座取代了滚筒。这些取代使施工方法得到了发展和提高，从而改善了由于卷扬机和滑车组在启动时造成的冲击和滚筒的线支承作用引起的应力集中。前联邦德国的莱昂哈特博土和鲍尔教拨首先将顶推法用于预应力混凝土连续梁的施工，那是1959年在奥地利建造的阿格尔桥。该桥全长280m，为四跨一联的连续梁结构，最大跨径85m。施工时在一侧的桥台后设置预制场，分节段预制，节段长8.5m，段间有0.5m长的现浇混凝土接缝，当全桥预制组拼完成后，一次进行顶推施工。 用同样的方法，又于1963年在委内瑞拉建成卡罗尼河桥，将中孔桥梁跨径发展到96m，全长500m的六跨一联的连续梁桥，并

4、首先使用了钢导梁(鼻梁)和在中孔大跨的桥墩间设置了一个辅助的临时支墩。1964年，顶推法施工得到了进一步改进，采用了分段预制，逐段顶推、逐段接长、连续施工的工艺。梁段顶推后，在固定的预制场上继续预制，梁段与梁段采用纵向力筋结合，直至全桥完成。此后，前苏联、意大利、法国、奥地利和日本等国相继采用了顶推法施工，建造了多座预应力混凝土连续梁桥。我国于1974年首先在狄家河铁路桥上采用顶推法施工，该桥为440m预应力混凝土连续梁桥。之后，公路部门在l 977年建造了广东东莞的40m+54m+40m三跨一联的万江桥和湖南望城沩水河桥，为我国采用顶推法施工创造了成功的经验，有力地推动了我国预应力混凝土连续

5、梁桥的发展。近年来又有多座连续梁桥采用顶推法施工完成，如1988年建成的广东九江大桥引桥、内蒙乌梅市黄河大桥以及1996年开工的岳阳洞庭湖大桥引桥等工程。到目前为止，世界各国采用顶推法施工的大桥有300余座(1978年底统计有150座)，不设临时支墩也无其他辅助设施的最大顶推跨径达63m。用顶推法施工的最大跨径是德国的弗尔特桥，该桥为三跨连续梁桥，最大跨径168m，其间采用两个临时支墩，顶推跨径为56m。目前世界上采用顶推施工最长的桥为1264m，最大顶推重量达4万吨。国内外预应力混凝土连续梁桥使用顶推法施工的示例见表9-1所示。连续梁桥的主梁采用顶推法施工的概貌见图9-1。顶推施工的程序由图

6、9-2示出，这一施工框图反映了我国的连续梁桥采用顶推法施工的主要工序。顶推法施工不仅用于连续梁桥(包括钢桥)，同时也可用于其它桥型，如结合梁桥。其预制桥面板可在钢梁架设后，采用纵向顶推就位，在1969年此法首先在瑞士使用，至今有十余座桥施工完成。此外如简支梁桥，也可先连续顶推施工，就位后解除梁跨间的连接；拱桥的拱上纵梁，可在立柱间顶推施工，斜拉桥的主梁采用顶推施工等。顶推法还可在立交箱涵、地道桥和房屋建筑中使用。逐孔施工法从50年代末期以来得到了广泛应用和发展，首先在欧洲国家大量采用，尤其是前联邦德国、奥地利、瑞士和法国使用最多。先进的施工方法也促进了桥梁结构的发展，使用新技术、改进桥梁结构，

7、带来了节省材料用量的好处。如科威特的巴比延(Bubiyan)桥，为预应力混凝土等截面组合空间桁架式连续梁桥，采用逐孔施工法完成，该桥上部结构的混凝土用量为0.45m3/m2，普通钢筋27.56kg/m2，预应力钢绞线为12kg/m2，比常用的箱形截面节省30左右的材料费用，同时还减轻了上部结构的重量。由于施工的标准化和周期化，以及采用大型构件的预制安装，加快了施工速度。美国长岛(Lonkey)桥，全长3701m，共103孔，采用逐孔施工，全桥在两年完成。瑞士贝肯瑞德(Becken-ried)高架桥，桥宽10.8m，标准跨径55m，每孔桥施工周期为两周。巴比延桥全长2503m，共59孔，主体工程

8、施工期为一年，创造了每周架设六孔桥梁、长240m的施工记录。逐孔施工法从施工技术方面可分有三种类型：1用临时支承组拼预制节段逐孔施工。它是将每一桥跨分成若干节段，预制完成后在临时支承上逐孔组拼施工。2使用移动支架逐孔现浇施工。此法亦称移动模架法，它是在可移动的支架、模板上完成一孔桥梁的全部工序，即从模板工程、钢筋工程、浇筑混凝土和张拉预应力筋等工序，待混凝土有足够强度后，张拉预应力筋，移动支架、模板，进行下一孔梁的施工。由于此法是在桥位上现浇施工，可免去大型运输和吊装设备，桥梁整体性好；同时它又具有在桥梁预制厂生产的特点，可提高机械设备的利用率和生产效率。3采用整孔吊装或分段吊装逐孔施工。这种

9、施工方法是早期连续梁桥采用逐孔施工的唯一方法。近年来，由于起重能力增强，使桥梁的预制构件向大型化方向发展，从而更能体现逐孔施工速度快的特点，可用于混凝土连续梁和钢连续梁桥的施工中。我国建造的连续梁桥，首先由中国路桥公司在伊拉克建造的摩索尔四号桥和五号桥上使用移动模架逐孔现浇施工。实践经验表明：逐孔施工法具有较高的经济效益。因此国内的一些专家认为：在研究和试验各种逐孔施工的基础上，结合我国国情，在适合的桥位上应逐步扩大采用逐孔施工的方法。在选择施工方法时，要重视建桥的经济性和施工速度，而逐孔施工法是较为可取的选择。 目前在国内已有数座跨径在50m左右的预应力混凝土连续梁桥，总长3-5km的长桥正

10、在或计划采用移动模架法或预制装配、预制组装的方法逐孔施工。如厦门大桥，选用了42m等跨径、等截面、分离式双箱预应力混凝土连续梁桥，跨海主桥长2070m，采用移动模架现浇逐孔施工。该桥下部结构为钻孔桩、轻型薄壁墩，桥宽23m，由两个单箱单室箱梁组成，用两套设备分别逐孔施工。该桥上部结构共分五联，其中8跨有三联，10跨及l 2跨各一联。 XX大桥于1988年开工，1991年竣工。采用在临时支承上组拼预制节段逐孔施工法如北哈公路吉林乌金屯松花江桥，全长917m，桥涵跨径为2045m，桥宽11m，单箱单室，每孔施工分17个节段，在钢导梁上组拼施工。搭设支架逐孔现浇施工如京石公路永定河桥，每跨浇筑长度4

11、0m左右。采用分段吊装逐孔施工，如上海莲西桥，为30m+40m+30m三跨连续梁，分五段预制，接头处设万能杆件支架进行组拼施工。此外，还有广东细窖桥，五跨连续梁，采用简支-连续组拼施工；广东容奇桥，五跨连续梁，采用悬臂-连续组拼施工。由此可见，中等跨径连续梁桥，采用逐孔施工方法具有明显的优越性。第二节 顶推施工时梁的内力分析、力筋布置与施工验算一、顶推施工时梁的内力预应力混凝土连续梁桥在营运状态下的内力为支点截面有一个最大的负弯矩峰值，在跨中附近出现最大正弯矩；而在顶推施工中，由于梁的内力控制截面的位置在不断地变化，因此梁的每一个截面内力也在不断地变化。 虽然在施工时的荷载仅为梁的自重和施工荷

12、载，其内力峰值没有桥梁在营运状态时的峰值大，但每一截面的内力为正、负弯短交叉出现，其中在第一孔出现较大的正、负弯矩峰值，之后各孔的正负弯矩值较稳定，而到顶推的末尾几孔的弯矩值较小。图9-3示意一座六孔连续梁顶推施工中梁的弯矩包络图。在桥梁工程(上)教材中给出了在顶推施工中梁自重产生的最大正、负弯矩的近似计算式，可在初步设计中使用，以便估算施工钢索用量。由于梁的施工内力与营运状态下的内力有差异，因此在梁的力筋配置上要同时满足施工阶段和营运阶段的需要。二、力筋布置预应力混凝土连续梁桥的纵向力筋可分三种类型，一种是兼顾营运与施工要求所得的力筋；第二是为施工阶段要求配置的力筋；第三是在施工完成之后，为

13、满足营运阶段需要而增加的力筋。第一、二类力筋需要在施工时张拉，因此也称前期力筋，要求它构造简单、便于施工，这样对加快施工速度是有利的，所以常采用直束，布置在截面的上下缘，对梁施加一个近于中心受压的预应力。 顶推阶段所需要的力筋数量可由截面的上、下边缘不出现拉应力及不超过正截面的抗弯强度作为控制条件来确定。对于兼顾营运与施工要求的力筋，通常采用镦头锚，并用连接器接长。为了不致使接头集中在同一截面，钢索的长度取用两个主梁节段的长度，交错排列，使一半数量的钢索通过某一接头位置，而另一半钢索在该截面接头。 对于施工需要而临时配置的力筋(约占永久力筋的15-20)，一般选用短索，布置在梁的跨中部位的上缘

14、及支点部位的下缘，在施工完成后拆除。至于顶推完成后增配的后期力筋(也称二期力筋)，可采用直索与弯索，锚在箱梁内的齿板上。在布索和张拉施工中，应注意以下几个问题：1)在同一截面上，钢索的布置要对称、均匀，不要过于集中；2)弯索的布置应尽量避免平弯，弯索的锚固设在横梁后的竖向齿板上；3)纵向力筋在同一截面不能断索过多，以免应力集中；但也不能过于分散，使齿板过密，一般宜采用相对集中设齿板，以减少箱梁的预制规格，使张拉施工方便，缩短预制周期；4)为能重复利用临时钢索材料，在后期力筋中可设计一些比临时索短一些的直索；5)为加强箱梁与导梁叠合部位的连接，同时为抵抗箱梁前端经常处于悬臂状态时的应力，在导梁附

15、近的箱梁应配有一定数量的力筋；6)力筋张拉的顺序宜采用先临时索后永久索、先长索后短索、先直索后弯索，上下交替右对称地进行；7)根据结构受力需要，桥梁上还可设置横向和竖向的力筋，形成双向或三向预应力。三、施工验算的内容与要求采用顶推法施工，需要进行的施工验算主要有：(一)各截面的施工内力计算和强度验算将每跨梁分为10-15等分，计算各截面在不同施工状态所产生的内力。验算的荷载有梁的自重、机具设备重力、预加力、顶推力和地震力等，同时还要考虑对梁施加的上顶力、顶推时梁底不平以及临时墩的弹性压缩对梁产生的内力影响。 在施工验算时，可不考虑混凝土的收缩、徐变二次力，温度内力等。如果在顶推施工中使用钢导梁

16、，应计入钢导梁的叠合作用，按变刚度梁进行内力计算。表9-2示意一座37.5m+450m+37.5m六跨一联的预应力混凝土连续梁桥，第一跨和第二跨梁的施工内力、营运内力、施工所需配索及就位后的二期钢索数量。 从中可以看出：采用顶推法施工时的内力是比较大的。该桥所使用的钢索为487mm，fa18.48cm2，施工配索有一部分可采用临时索。在强度验算时，根据规范规定，混凝土与钢的强度和容许应力均可提高。但考虑到梁段的预制质量，混凝土的龄期尚短、有的钢索尚未灌浆等原因，可以不予提高。梁的施工内力计算可结合梁在营运阶段的内力计算同时进行，一般可采用电算，按不同阶段计算各截面的内力。需注意的是：施工阶段内

17、力计算的截面要多些。当桥梁的纵向力筋布置之后，可同时进行施工阶段和营运阶段的强度验算。(二)顶推过程中的稳定计算1主梁顶推时的倾覆稳定计算施工时可能发生倾覆失稳的最不利状态发生在顶推初期，导梁或箱梁尚未进入前方桥墩，呈最大悬臂状态时。要求在最不利状态下的倾覆安全系数要大于等于1.2。当不能保证有足够的安全系数时，应考虑采取加大锚固长度或在跨间增设临时墩的措施。2主梁顶推时的滑动稳定计算在顶推初期，由于顶推滑动装置的摩擦系数很小，抗滑能力很弱，当梁受到一个不大的水平力时，很可能发生滑动失稳。特别是地震区的桥梁和具有较大纵坡的桥梁，更要注意计算各阶段的滑动稳定，满足大于等于1.2的安全系数。(三)

18、钢索引伸量的计算在各施工阶段，张拉预应力筋采用“双控”，需要验算各钢索张拉后的引伸量，用以控制钢索的张拉应力。(四)施工中临时结构的设计与计算采用顶推法施工，可能在梁的前端设置钢导梁；在桥墩间设置临时支墩；或是其他临时设施，如预制台座、拉索等。这些临时结构均需要进行设计和内力计算，确定结构形式、材料规格、数量以及连接的方式。对于多次周转使用的临时结构，其容许应力和强度不予提高。(五)确定顶推设备、计算顶推力根据施工的各阶段计算顶推力。计算时应按实际的摩擦系数、桥梁纵坡和施工条件进行计算。通常可按课本中相关公式计算顶推力。在计算顶推力时，如果顶推梁段在桥台后连有台座、台车等需同时顶推向前时，也应

19、计入这一部分影响。有了所需的顶推力，即可根据所采用的顶推施工方法，确定施工中所需的机具、设备(规格、型号和数量)和滑道设计，并进行立面、平面布置，确定顶推时的支承。(六)顶推过程中，桥墩台的施工验算在顶推过程中，对桥墩台将产生水平力及瞬时水平冲击力，需要计算各施工阶段墩台所承受的水平力。在顶推施工时，加在墩台和基础上的荷载与营运阶段不同，桥墩台的静力计算图式也不相同。顶推时，主梁在桥墩上滑动，作用在桥墩上的水平力取决于桥梁上部结构的重力、顶推坡度与滑动支座的摩擦系数。当采用多点顶推时，需在每个墩上布置千斤顶，在桥墩的受力计算中还应计入顶推时水平千斤顶对桥墩的反作用力，它与顶推时梁体滑动在墩顶产

20、生的摩擦力相平衡。因此，多点顶推可减小施工时对桥墩的水平力。为了确保桥墩安全，在梁体上墩前后仍要计算和控制桥墩水平力及水平各墩的位移值。 (七)顶推施工时，梁的挠度计算在顶推施工时，桥梁的结构图式在不断地变化，要求计算各施工阶段梁的挠度，用以校核施工精度和调整施工时梁的标高。这项工作十分重要，当计算结果与施工观测结果出现较大不符时，必须要查明原因，确定对策，以保证施工顺利进行。第三节 顶推施工的方法顶推法施工的主要关键是顶推作业，核心的问题在于应用有限的顶力将梁顶推就位。根据聚四氟乙烯的材性，摩擦系数与垂直压强成反比，与滑动速度成正比，见图9-4所示。初始的静摩擦系数大于稳定后的静摩擦系数，静

21、摩擦系数大于动摩擦系数。摩擦系数大小与四氟板厚度及不锈钢板的光洁度有关。顶推施工中所用的滑移设备与在转体施工采用聚四氟乙烯转动设备相似。顶推的施工方法多种多样，主要依照顶推的施工方法分类，同时也可由支承系统和顶推的方向来区分顶推的施工方法。一、单点顶推顶推的装置集中在主梁预制场附近的桥台或桥墩上，前方墩各支点上设置滑动支承。顶推装置又可分为两种：一种是由水平千斤顶通过沿箱梁两侧的牵动钢杆给预制梁一个顶推力；另一种是由水平千斤顶与竖直千斤顶联合使用，顶推预制梁前进，见图9-5所示。 它的施工程序为顶梁、推移、落下竖直千斤顶和收回水平千斤顶的活塞杆。滑道支承设置在墩上的混凝土临时垫块上，它由光滑的

22、不锈钢板与组合的聚四氟乙烯滑块组成，其中的滑块由四氟板与具有加劲钢板的橡胶块构成，外形尺寸有420mm420mm、200mm400mm、500mm200mm等数种，厚度也有40mm、31mm、21mm之分。顶推时，组合的聚四氟乙烯滑块在不锈钢板上滑动，并在前方滑出，通过在滑道后方不断喂入滑块，带动梁身前进，见图9-6所示。我国狄家河桥、万江桥均采用单点顶推法施工，将水平千斤顶与坚直千斤顶联用。顶推时，升起竖直顶活塞，使临时支承卸载，开动水平千斤顶去顶推坚直顶，由于竖直顶下面设有滑道，顶的上端装有一块橡胶板，即坚直千斤顶在前进过程中带动梁体向前移动。当水平千斤顶达到最大行程时，降下竖直顶活塞，使

23、梁体落在临时支承上，收回水平顶活塞，带动竖直顶后移，回到原来位置，如此反复不断地将梁顶推到设计位置。1991年建成的杭州钱塘江二桥，是一座公铁两用并列桥。主桥两侧的铁路引桥均为三联预应力混凝土连续梁桥，每联分别为732m、832m及932m，最大联长288m，采用单点顶推法施工。顶推设备采用四台大行程水平穿心式千斤顶，设置在牵引墩的前侧托架上，顶推是通过梁体顶、底板预留孔内插入强劲的钢锚柱，由钢横梁锚住四根拉杆，牵引梁体前进，见图9-7。 当千斤顶回油时，需拧紧拉杆上的止退螺母，为保证施工安全，在牵引墩的后侧安装二个专供防止梁体滑移的制动架。国外单点顶推法称TL顶推施工法，是德国的Taktsh

24、iebe Verba中的Taktshiebe与Leonhardt的两个大写字母组成。用TL施工的桥梁取得了不少成果，如若名的卡罗尼河桥，全长在500m左右，上部结构顶推重力约为98100kN，采用两台2943kN水平千斤顶单点顶推，最大顶力为3924kN。 在原苏联，已普遍采用连续滑动装置来代替人工不断喂入滑块，这种装置具有固定的聚四氟乙烯板连续滑动，其构造似坦克的履带，同时在梁下设置钢板，每块钢板的滑动面为不锈钢板，另一面则带动主梁前进，这样的滑动装置施工十分方便。我国在西延线刘家沟车站的三线桥上，于1991年也曾使用履带式滑块，空腹式滑道，实现了不间断顶推施工法，预推速度1.2m/d。二、

25、多点顶推在每个墩台上设置一对小吨位(400-800kN)的水平千斤顶，将集中的顶推力分散到各墩上。由于利用水平千斤顶传给墩台的反力来平衡梁体滑移时在桥墩上产生的摩阻力，从而使桥墩在顶推过程中承受较小的水平力，因此可以在柔性墩上采用多点顶推施工。同时，多点顶推所需的顶推设备吨位小，容易获得，所以我国在近年来用顶推法施工的预应力混凝土连续梁桥，较多地采用了多点顶推法。 在顶推设备方面，国内一般较多采用拉杆式顶推方案，每个墩位上设置一对液压穿心式水平千斤顶，每侧的拉杆使用一根或两根25mm高强螺纹钢筋，它的前端通过锥形楔块固定在水平顶活塞杆的头部，另一端使用特制的拉锚器、锚定板等连接器与箱梁连接，水

26、平千斤顶固定在墩身特制的台座上，同时在梁位下设置滑板和滑块。当水平千斤顶施顶时，带动箱梁在滑道上向前滑动，拉杆式顶推装置见图9-8所示。多点顶推在国外称SSY顶推施工法，顶推装置由竖向千斤顶、水平千斤顶和滑移支承组成。施工程序为落梁、顶推、升梁和收回水平千斤顶的活塞，拉回支承块，如此反复作业。多点顶推施工的关键在于同步。因为顶推水平力是分散在各桥墩上，一般均需通过中心控制室控制各千斤顶的出力等级，保证同时启动，同步前进，同时停止和同时换向。为保证在意外情况下能及时改变全桥的运动状态，各机组和观测点上需装置急停按钮。 对于在柔性墩上的多点顶推，为尽量减小对桥墩的水平推力及控制桥墩的水平位移，千斤

27、顶的出力按摩擦力的变化幅度分为几个等级通过计算确定。由于摩擦力的变化引起顶推力与摩擦力的差值变化，每个墩在顶推时可能向前或向后位移，为了达到箱梁匀速前进，应控制水平力差值及桥墩位移，施工时在控制室随时调整顶力的级数，控制千斤顶的出力大小。 由于千斤顶传力时间差的影响，将不可避免地引起桥墩沿桥纵向摆动，同时箱梁的悬出部分可能上下振动，这些因素对施工极其不利，要尽量减少其影响，做到分组调压，集中控制，差值限定。多点顶推与集中单点顶推比较，可以免去大规模的顶推设备，能有效地控制顶推梁的偏离，顶推时对桥墩的水平推力可以减到很小，便于结构采用柔性墩。在弯桥采用多点顶推时，由各墩均匀施加顶力，同样能顺利施

28、工。 采用拉杆式顶推系统，免去在每一循环顶推过程中用竖向千斤顶将梁顶起使水平千斤顶复位，简化了工艺流程，加快顶推速度。但多点顶推需要较多的设备，操作要求也比较高。多联桥的顶推，可以分联顶推，通联就位，也可联在一起顶推。两联间的结合面可用牛皮纸或塑料布隔离层隔开，也可采用隔离剂隔开。对于多联一并顶推时，多联顶推就位后，可根据具体情况设计解联、落梁及形成伸缩缝的施工方案，如两联顶推，第二联就位后解联，然后第一联再向前顶推就位，形成两联间的伸缩缝。三、其他分类的施工方法概述(一)设置临时滑动支承顶推施工顶推施工的滑道是在墩上临时设置的，待主梁顶推就位后，更换正式支座。我国采用顶推法施工的数座连续梁桥

29、均为这种方法。国外也有采用当主梁在滑道上顶推完成后，使用横移法就位。在安放支座之前，应根据设计要求检查支反力和支座的高度，同时对同一墩位的各支座反力按横向分布要求进行调整。安放支座也称落梁。对于多联梁可按联落梁，如一联梁跨较多时也可分阶段落梁，这样施工简便，又可减少所需千斤顶数量。更换支座是一项细致而复杂的工作，往往一个支座高度变动1mm，其他支座反应相当敏感。 据广东某桥的顶推资料：支座高程变化10mm，45m跨的支座反力变动402kN，支点弯矩变化5552kNm。因此，在调整支座前要周密计划，操作时统一指挥，做到分级、同步。(二)使用与永久支座兼用的滑动支承顶推施工这是一种使用施工时的临时

30、滑动支承与竣工后的永久支座兼用的支承进行顶推施工的方法。 它将竣工后的永久支座安置在桥墩的设计位置上，施工时通过改造作为顶推施工时的滑道，主梁就位后不需要进行临时滑动支座的拆除作业，也不需要用大吨位千斤顶将梁顶起。国外把这种施工方法定名为RS施工法(Ribben Sliding Method)。它的滑动装置由RS支承、滑动带、卷绕装置组成。RS支承的构造见图9-9所示。RS顶推装置的特点是采用兼用支承，滑动带自动循环。因而操作工艺简单，省工、省时，但支承本身的构造复杂，价格较高。此外，顶推法施工还可分为单向顶推和双向顶推施工。双向顶推需要从两岸同时预制，因此要有两个预制场，两套设备，施工费用要

31、高。同时，边跨顶推数段后主梁的倾复稳定需要得到保证，常采用临时支柱、梁后压重、加临时支点等措施解决。双向顶推常用于连续梁中孔跨径较大而不宜设置临时墩的三跨桥梁。此外，在l600m时，为缩短工期，也可采用双向顶推施工。第四节 顶推施工中的几个问题一、确定分段长度和预制场布置顶推法的制梁有两种方法，一种是在梁轴线的预制场上连续预制逐段顶推；另一种是在工厂制成预制块件，运送到桥位连接后进行顶椎，在这种情况下，必须根据运输条件决定节段的长度和重量，一般不超过5m，同时增加了接头工作，需要大型起重、运输设备，因此、以现场预制为宜。预制场是预制箱梁和顶推过渡的场地，包括主梁节段的浇制平台和模板、钢筋和钢索

32、的加工场地，混凝土搅拌站以及砂、石、水泥的堆放和运输路线用地。预制场一般设在桥台后，长度需要有预制节段长的三倍以上。如果路堤已先做好、可以把钢筋加工、材料堆放场地安排得更合理一些。 顶推过渡场地需要布置千斤顶和滑移装置，因此它又是主梁顶推的过渡孔。主梁节段预制完成后，要将节段向前顶推，空出浇筑平台继续浇筑下一节段。对于顶出的梁段要求顶推后无高程变化，梁的尾端不能产生转角，因此在到达主跨之前要设置过渡孔，并通过计算确定分孔和长度。如沩水桥设置了两个过渡孔，9.5m+11.4m。 如果在正桥之前有引桥孔，则可利用引桥作为顶推的过渡孔，如柳州二桥就是用引桥做过渡孔。当在顶推过渡段内有多个中间支承时，

33、很难做到各支承高程呈线性关系，梁段的尾端不产生转角，因此主梁在台座段和前方第一跨内可能由于上述原因产生顶推拼接的次内力，在施工内力计算中应予以考虑。主梁的节段长度划分主要考虑段间的连接处不要设在连续梁受力最大的支点与跨中截面，同时要考虑制作加工容易，尽量减少分段，缩短工期。因此一般常取每段长10-30m。同时根据连续梁反弯点的位置，参考国外有关设计规范，连续梁的顶推节段长度应使每跨梁不多于2个接缝。二、节段的预制工作节段的预制对桥梁施工质量和施工速度起决定作用，由于预制工作固定在一个位置上进行周期性生产，所以完全可以仿照工厂预制桥梁的条件设临时厂房、吊车，使施工不受气候影响，减轻劳动强度，提高

34、工效。(一)模板工作保征预制质量的关键箱梁模板由底模、侧模和内模组成。一般来说，采用顶推法施工多选用等截面梁，模板可以多次周转使用，因此宜使用钢模板，以保证预制梁尺寸的准确性。底模板安置在预制平台上，平台的平整度必须严格控制，因为顶推时的微小高差就会引起梁内力的变化，而且梁底不平整将直接影响顶推工作。 通常预制平台要有一个整体的框架基础，要求总下沉量不超过5mm，其上是型钢及钢板制作的底模和在腹板位置的底模滑道。在底模和基础之间设置卸落设备，由于要求底模的重量要大于底模与梁底混凝土的粘结力，当千斤顶及木楔的卸落设备放下时，底模能自动脱模，将节段落在滑道上。节段预制的模板构造与施工方法有关，一种

35、方法是节段在预制场浇筑完成后，张拉预应力筋并顶推出预制场；另一种是在预制场先完成底板浇筑，张拉部分预应力筋后即顶推出预制场，而箱梁的腹板、顶板的施工是在过渡孔上完成，或底板和腹板第一次预制，顶板部分第二次预制。二次预制的模板构造见图9-10所示。 (二)预制周期加快施工速度的关键根据统计资料得知，梁段预制工作量占上部结构总工作量的55-65，加快预制工作的速度对缩短工期具有十分重要的意义。为达到此目的，除在设计上尽量减少梁段的规格外，在施工上应采取一定的措施加快预制周期。目前国内外的预制梁段周期为7-15d，预制工作的标准周期见表9-3。为缩短预制周期，在预制时可以考虑采取如下施工措施。1)组

36、织专业化施工队伍，在统一指挥下实行岗位责任制；2)采用镦头锚、套管连接器，前期钢索采用直索，加快张拉速度；3)在混凝土中加入减水剂，增加施工和易性，提高混凝土的早期强度；4)采用强大振捣，大型模板安装，提高机械化和装配化的程度。三、顶推施工中的横向导向为了使顶推能正确就位，施工中的横向导向是不可少的。通常在桥墩台上主梁的两侧各安置一个横向水平千斤项，千斤顶的高度与主梁的底板位置平齐，由墩(台)上的支架固定千斤顶位置。在千斤顶的顶杆与主梁侧面外缘之间放置滑块，顶推时千斤顶的顶杆与滑块的聚四氟乙烯板形成滑动面，顶推时由专人负责不断更换滑块。顶推时的横向导向装置见图9-11。横向导向千斤顶在顶推施工

37、中一般只控制两个位置，一个是在预制梁段刚刚离开预制场的部位，另一个设置在顶推施工最前端的桥墩上，因此梁前端的导向位置将随着顶推梁的前进不断更换位置。施工中如发现梁的横向位置有误而需要纠偏时，必须在梁顶推前进的过程中进行调整。对于曲线桥，由于超高而形成单面横坡，横向导向装置应比直线处强劲，且数量要增加，同时应注意在顶推时，内外弧两侧前进的距离不同，要加强控制和观测。第五节 施工中的临时设施通过计算得知，连续梁顶推施工的弯矩包络图与营运状态的弯矩包络图相差较大，为了减少施工中的内力，扩大顶推法施工的使用范围，同时也从安全施工(特别在施工初期，不致发生倾覆失稳)和方便施工出发，在施工过程中使用一些临

38、时设施，如导梁(鼻梁)、临时墩、拉索、托架及斜拉索等结构。一、导 梁导梁设置在主梁的前端，为等截面或变截面的钢桁梁或钢板梁，主梁前端装有预埋件与钢导梁栓接。导梁在外形上，底缘与箱梁底应在同一平面上，前端底缘呈向上圆弧形，以便于顶推时顺利通过桥墩。导梁的结构需要进行受力状态分析和内力计算，导梁的控制内力是位于导梁与箱梁连接处的最大正、负弯矩和下弦杆(或下缘)承受的最大支点反力，国内外的实践经验表明：导梁的长度一般取用顶推跨径的0.6-0.7倍，较长的导梁可以减小主梁悬臂负弯矩，但过长的导梁也会导致导梁与箱梁接头处负弯矩和支反力的相应增加；导梁过短(0.4l)，则要增大主梁的施工负弯矩值，合理的导

39、梁长度应是主梁最大悬臂负弯矩与营运阶段的支点负弯矩基本相近。导梁的抗弯刚度和重量，必须在容许应力(强度)范围内使架设时作用在主梁上的应力最小。通过计算和分析表明：当导梁长度为顶推跨径的2/3时，设导梁的抗弯刚度不变，如果顶推梁悬臂伸出长度在跨中位置时，则在支点位置的主梁出现最大负弯矩，其值与主梁的抗弯刚度与导梁的抗弯刚度比有关，也与主梁重力与导梁重力比有关。当两者抗弯刚度比在5-20范围内，重力比在2.5-5.8范围内变化时，顶推梁中的弯矩在10范围内变化。如导梁的刚度过小，主梁内就会引起多余应力；刚度过大则支点处主梁负弯矩将剧增。图9-12示出在顶推过程中，主梁与导梁不同的刚度比下，主梁顶推

40、经过桥墩B点时主梁对应截面的弯矩变化。为使导梁前端到达支点C之前的弯矩与导梁前端达到Xmax时支点B处的Mmax比较接近，则主梁刚度与导梁刚度的最佳比值在9-15之间。此外，在设计中要考虑动力系数，使结构有足够的安全储备。由于导梁在施工中正负弯矩反复出现，连接螺栓易松动，在顶推中每经历一次反复均需检查和重新拧紧。施工时要随时观测导梁的挠度。根据施工经验，实测挠度往往大于计算挠度，有的甚至大到一倍，主要原因如滑块压缩量不一致、螺栓松动、混凝土收缩及温度变化等影响。这样将会影响导梁顶推进墩，解决的办法是在导梁的前端设置一个竖向千斤顶，通过不断地将导梁端头顶起进墩，这一措施被认为是行之有效的。顶推施

41、工通常均设置前导梁，也可增设尾导梁。对于大桥引桥采用顶推施工时，导梁在处于与主桥相接的位置时，需不断拆除部分导梁，完成顶推就位，也可在即将就位时，将导梁移至箱梁顶，然后继续顶推到位。曲线桥顶推施工也可设置导梁，其导梁的平面线形呈圆曲线的切线方向；当曲线半径较小时，也可采用折线形导梁。二、临 时 墩临时墩由于仅在施工中使用，因此在符合要求的前提下，要造价低，便于拆装。钢制临时墩因在荷载作用和温度变化下变形较大而较少采用，目前用得较多的是用滑升模板浇筑的混凝土薄壁空心墩、混凝土预制板或预制板拼砌的空心墩或混凝土板和轻便钢架组成的框架临时墩。临时墩的基础依地质和水深诸情况决定，可采用打桩基础等。 为

42、了减小临时墩承受的水平力和增加临时墩的稳定性，在顶推前将临时墩与永久墩用钢丝绳拉紧。也可采用在每墩上、下游各设一束钢索进行张拉，效果较好，施工也很方便。通常在临时墩上不设顶推装置而仅设置滑移装置。施工时是否设置临时墩需在总体设计中考虑，要确定桥梁跨径与顶推跨径之间的关系。如卡罗尼河桥，分孔时考虑在中孔内设置一个临时墩。 该桥的顶推跨径选用45m，而桥梁的跨径为48m+296m+48m，因此，在设计中可以通过设置临时墩来调整顶推跨径，从而扩大了顶推法施工一定用于等跨径桥的范围。但顶推法施工绝大多数为等截面梁，过分加大跨径将是不经济的。目前在大跨径内最多设两个临时墩。使用临时墩要增加桥梁的施工费用

43、，但是可以节省上部结构材料用量，需要从桥梁分跨、通航要求、桥墩高度、水深、地质条件、造价、工期和施工难易等因素来综合考虑。三、拉索、托架及斜拉索用拉索加劲主梁以抵消顶推时的悬臂弯矩，这样的临时设施在法国和意大利建桥中使用并获得成功。如法国的波里佛桥，L286.4m，分跨为35.7m+543m+35.7m，B13.34m，采用单箱，导梁长25m，同时采用拉索，无临时墩。采用拉索加劲的一般布置见图9-13所示。拉索系统由钢制塔架、连接构件、竖向千斤顶和钢索组成，设置在主梁的前端。拉索的范围为两倍顶推跨径左右，塔架支承在主梁的混凝土固定块上，用钢铰连接，并在该处对箱梁截面进行加固，以承受塔架的集中竖

44、向力。在顶推过程中，箱梁内力不断变化，因此要根据不同阶段的受力状态调节索力，这项工作由设在塔架下端的两个竖向千斤顶来完成。在桥墩上设托架用以减小顶推跨径和梁的受力。如前苏联的西德维纳河桥，桥长L231m，分跨为33m+51m+63m+51m+33m，导梁长30m。该桥在主墩的每侧设有10.4m的托架，使顶推跨径减小为42.2m，施工后托架与主梁连成整体，形成连续撑架桥。斜拉索在顶推时用于加固桥墩，特别对于具有较大纵坡和较高桥墩的情况下，采用斜拉索可以减小桥墩的水平力，增加稳定性。这种加固方法宜在水不太深或跨山谷的桥梁上采用。顶推法施工适合于中等跨径的多跨桥梁，近年来采用顶推法施工的桥梁跨径达5

45、0m，可不设临时墩。实践经验表明：当使用单向顶推时，桥梁的总长在500-600m比较适当。根据设计实践得出：推荐的顶推跨径为42m。不同顶推跨径的经济比较见表9-4所示，可供设计、施工参考。第六节 逐孔施工结构受力分析与计算在逐孔施工过程中，结构的内力将随着体系转换和结构计算图式的改变而变化。逐孔施工的体系转换有三种：由简支梁状态转换为连续状态，由悬臂梁转换为连续梁以及由少跨连续梁逐孔伸延转换为所要求的体系。在体系转换中，不同的转换途径将得到不同的内力叠加过程，而最终的恒载内力(包括混凝土的收缩、徐变内力重分布)将向着连续梁桥按照全联一次完成的恒载内力靠近。一、施工阶段结构的内力变化(一)简支

46、-连续施工图9-14示意一座340m等截面预应力混凝土连续梁桥按简支-连续施工的内力变化。在施工的第一阶段，按简支梁架设，此时的恒载弯矩为在主梁自重作用下的简支梁弯矩和在简支梁上施加的预应力(图9-14a)； 第二阶段浇筑墩顶连续段混凝土，待混凝土达到所要求的强度后张拉预应力筋，则在连续结构上张拉预应力筋将产生预加力二次矩，图b)示出张拉墩顶处力筋所产生的弯矩图，同时考虑混凝土的徐变二次矩和二期恒载弯矩，将各施工阶段的弯短叠加，得到施工后的恒载弯矩图。按简支-连续施工的连续梁桥，梁的正弯矩比较大，因此要配置足够数量的正弯矩力筋。这些力筋既能满足连续梁的承载需要，又要满足按简支梁状态下，承受施工

47、荷载及自重作用下所产生的内力的需要。施工的程序对结构的内力会带来一定的影响，目前施工有两种做法：一种是先将每片简支梁转换为连续梁后，再进行横向整体化；另一种做法是先将简支梁横向整体化以后，再进行结构体系的转换，前者按平面结构计算较为合理，而后一种施工程序体系转换时已属空间结构。 (二)悬臂-连续施工施工的第一阶段为单悬臂梁，中段施工时结构的体系仍为单悬臂梁，待中段混凝土达到强度后张拉所需的预应力筋，在连续梁中将产生预加力弯矩(包括二次矩)，中段梁脱架时，要有一个反向的力作用在连续梁上，同时考虑混凝土的徐变二次矩，得到叠加后的恒载内力。图9-15示出各施工阶段的结构计算图式和叠加后的恒载弯矩图。

48、必须注意，图9-15中的两个作用力是中段施工合拢卸架后的反向作用力，本图只作示意，此力的大小与位置直接与施工方法有关，如中段施工支架是采用支承式的还是悬挂式的；支承点的位置等，因此要根据施工的实际情况进行计算。 (三)逐孔连续施工逐孔连续施工要依据各孔施工的受力图式进行内力计算，最后叠加得到恒载内力。在计算中有以下几个问题：1)逐孔施工的分段位置：主要有两种做法，一种是各孔接头位置设置在支点外，另一种是将接头的位置设置在离桥墩支点大约l/5的位置处。前者接头的位置正处在主梁受力最大的位置上，钢筋密集，力筋数量多，已较少用。接头设置在离支点l/5处，正是结构恒载弯矩的零点附近，对结构受力有利。2

49、)按施工阶段分别计算恒载内力：各阶段的结构体系与恒载作用位置见图9-16所示。如果采用在支承梁上逐孔施工，计算时要按钢模板、机具设备作用在已建结构悬臂端处的反力，在新浇段预加应力后，整个连续梁加长一跨，同时此后支反力消失，相当于一个反向反力作用在加长后的连续梁上，力的大小与位置由施工时的荷载及施工方法确定。3)在恒载内力叠加时，要考虑由于各孔梁混凝土龄期上的差别引起的徐变二次矩。徐变二次矩也要按照不同的结构图式分别进行计算。二、施工阶段的内力计算与验算(一)施工阶段内力计算施工阶段进行内力计算时，应考虑逐段施工梁的自重，预加力(包括预加力二次矩)、模板支架的支点压力(包括加载与卸载)以及混凝土

50、的收缩、徐变在超静定结构中引起的二次矩。采用逐孔施工的模板支架重量差异较大，对于移动模架法，需要包括支承梁、牵引设备、起重装置、内外模板等一整套设备，这是一项不可忽视的施工荷载。如50m的桥梁跨径，其模板支架重力约6000-7000kN。考虑混凝土徐变的内力重分布，它使结构恒载内力在逐孔施工内力与按一次落架施工的连续梁内力之间变化。利用图乘法计算时，应注意相同龄期的M图对应相乘，由此可计算出Xit和梁截面考虑不同龄期徐变二次矩的最终弯矩。混凝土的徐变内力与主梁的施工加载程序和混凝土的龄期有关。当采用逐孔施工时，应按各阶段结构计算图式分别计算各阶段的徐变内力，然后进行叠加计算各阶段梁的内力。 (

51、二)内力计算与施工程序由于结构内力与施工程序有关，因此在结构内力计算前要确定施工方案，如采用分箱施工还是整体施工；部分冀缘是否在箱体施工完成后浇筑；是否需要二次张拉；预应力筋的接头位置；使用的施工方法及程序等，以便进行内力分析。(三)施工需要的加强钢筋要考虑由于施工需要而设置的加强钢筋和补充钢索，如考虑在已完成梁段上承受模架重量和新浇混凝土重量，可考虑在箱梁顶板增配钢索。此外，在分段接头处要设置一些纵向加强钢筋，以抵抗锚固区预应力筋接长后再次张拉产生的局部变形应力；在接头沿底板周边也要一些加强钢筋，以承受支反力的横向应力及新老混凝土的收缩应力。 当钢索主要设置在腹板上时，由于预加力的作用，箱梁

52、底板可能受到拉力，也需进行必要的验算。如果结构设计考虑在施工阶段允许出现拉应力的部分预应力设计，要验算各施工阶段结构的强度或应力，特别是在施工设备作用下的墩顶截面，要布置必要的加强钢筋。(四)施工中的支座位移与支座偏差影响逐孔施工由于施工上的要求，往往在初始阶段需要将结构临时固定在桥台或1号墩上，在多孔施工完成后或全联施工完成后转移临时固定点，确定永久性的固定支座，因此需要对施工阶段的墩台进行必要的验算，以及计算支座位移、支座偏差引起的内力。支座上下部分可能出现的相对位移量要根据施工程序仔细计算，其中包括支座允许的偏移量；支座上下部分的预偏值；气温、混凝土收缩、徐变对支座位移的影响等。(五)施

53、工的预拱度逐孔施工各阶段需要计算各梁在受荷时的挠度，以便正确地设置预拱度。梁的预拱度计算应考虑在支承钢梁上浇筑混凝土时产生的挠度；施工设备(包括模板)的支反力产生的挠度；混凝土梁的弹性变形等，并且通过实测予以校核。 通过设置预拱度，使得梁沿纵向平顺，特别是在接头位置不能出现转折点。如跨径56m的连续梁，采用钢制移动模架逐孔现浇施工，梁的接头位置设置在l/5处，经过20次实测钢支承梁在浇筑混凝土时的变形情况，确定在梁段中部最大的预拱度117mm，支承梁后支点处预拱度25mm，前支点的预拱度为-29mm(向下预拱)。第七节 用临时支承组拼预制节段逐孔施工 对于多跨长桥，在缺乏较大能力的起重设备时，

54、可将每跨梁分成若干段，在预制场生产；架设时采用一套支承梁临时承担组拼节段的自重，并在支承梁上张拉预应力筋，并将安装跨的梁与施工完成的桥梁结构按照设计的要求联结，完成安装跨的架梁工作。之后，移动临时支承梁，进行下一桥跨的施工。一、节段划分采用节段组拼逐孔施工的桥梁，为了便于组拼，通常组拼的梁跨在桥墩处接头，即每次组拼长度为桥梁的跨径。在组拼长度内，可根据起重能力沿桥梁纵向划分节段。对于桥宽在10-12m，采用单箱截面的桥梁，分节段时在横向不再分隔。节段长一般取4-6m，每跨内的节段通常可分两种类型。 (一)桥墩顶节段由于桥墩节段要与前一跨连接，需要张拉钢索或钢索接长，为此对墩顶节段构造有一定要求

55、。此外，在墩顶处桥梁的负弯矩较大，梁的截面还要符合受力要求。(二)标准节段除两端桥墩顶节段外，其余节段均可采用标准节段，以简化施工。节段的腹板设有齿键，顶板和底板设有企口缝，使接缝剪应力传递均匀，并便于拼装就位。前一跨墩顶节段与安装跨第一节段间可以设置就地浇筑混凝土封闭接缝，用以调整安装跨第一节段的准确程度，但也可不设。封闭接缝宽15-20cm，拼装时由混凝土垫块调整。在施加初预应力后用混凝土封填，这样可调整节段拼装和节段预制的误差。但施工周期要长些。采用节段拼合可加快拼装速度，但对预制和组拼施工精度要求较高。二、支承梁的类型(一)钢桁架导梁导梁长取用桥墩间跨长，支承在设置于桥墩上的横梁或横撑

56、上，钢桁架导梁的支承处设有液压千斤顶用于调整标高。为便于节段在导梁上移动，可在导梁上设置不锈钢轨与放在节段下面的聚四氟乙烯板形成滑动面。钢梁需设置预拱度，要求每跨箱梁节段全部组拼之后，钢导梁上弦应符合桥梁纵断面标高要求。同时还需准备一些附加垫片，用于临时调整标高。节段就位可从已完成的桥面上由轨道运送至安装孔，也可由驳船运至桥位用吊车安装。由于钢桁架导梁需要多次转移逐孔拼装，因此要求导梁要便于装拆和移运。美国长岛桥，标推跨径36m，钢桁导梁重85t，在导梁的中部装设了一个小悬臂，可由浮吊进行整体装拆，全部拆、运、安装过程只需3h即可完成。该桥的吊装组拼见图9-17。当节段组拼就位，封闭接缝混凝土

57、达到一定强度后，张拉预应力筋与前一跨桥组拼成整体。在桁架导梁上组拼节段的施工程序见图9-18所示。(二)下挂式高架钢桁架采用一付高架桁架吊挂节段组拼时，为了加强桁架的刚度，可采用一对或数对斜缆索加劲。高架桁架长度大于两倍桥梁跨径，由三个支点支撑，支点分别设置在已完成孔和安装孔的桥墩上。高架桁架可独立设有行走系统，由支脚沿桥面轨道自行驱动。 吊装时，支脚落下，用液压千斤顶锚固于桥墩处桥面上。预制节段由平板车沿已安装的桥孔或由驳船运至桥位后，借助架桥机前部斜缆悬臂梁吊装，并将第一跨梁的各节段分别悬吊在架桥机的吊杆上。当各节段位置调整准确后，完成该跨设计的预应力张拉工艺。并在张拉过程中，逐步顶高架桥

58、机的后支腿，使梁底落在桥墩上的油压千斤顶上。千斤顶高出支座顶面100mm，在拆移千斤顶的前一天将支座周围加设模板并压注膨胀砂浆，凝固后，再卸千斤顶使支座受力。在节段组拼过程中，架桥机前臂必然下挠，安装桥跨第一块中间节段的挠度倾角调整是该跨架设的关键，因此要求当一跨节段全部由架桥机空中吊起后，第一个中间节段与墩上节段的接触面应全部吻合。如在吊装中心出现节段横向偏移，而不相吻合的现象时，应在节段下方利用手拉葫芦调整；对于竖直上下方的调整，可借助架桥机下方的钢缆吊索油缸调整。科威特巴比延桥用斜缆索式下挂高架钢桁梁逐孔组拼施工见图9-19所示。 该架桥机全长114.73m机体自重250t，配置270t

59、，共重420t，机高30m，由主塔、跨过主塔的20对斜缆索及高低钢桁梁组成。行走系统据4个支腿沿桥面轨道的双缘轮自行驱动。采用预制节段组拼逐孔架设的施工方法，施工速度快，安全、可靠、起吊能力可以控制在100t以内，所需机具设备和临时器件不多，但需有足够的预制场地。第八节 用移动支架逐孔现浇施工(移动模架法)逐孔现浇施工与在支架上现场浇筑施工的不同点在于逐孔现浇施工仅在一跨梁上设置支架，当预应力筋张拉结束后移动支架，再进行下一跨逐孔施工，而在支架上现浇施工通常需在连续梁的一联桥跨上布设支架连续施工，因此前者在施工过程中有结构的体系转换问题，混凝土徐变对结构产生次内力。对中小跨径连续梁桥或建造在陆

60、地上的桥跨结构，可以使用落地式或梁式移动支架，见图9-20所示。梁式支架的承重梁支承在锚固于桥墩的横梁上，也可支承在已施工完成的梁体上，现浇施工的接头最好设在弯矩较小的部位，常取离桥墩l/5处。逐孔就地浇筑施工需要一定数量的支架，但比起在支架上现场浇筑施工所需的支架数量要少的多，而且周转次数多，利用效率高。逐孔现浇的施工速度也比在支架上现浇快，但相对预制梁段组拼逐孔施工要长些，同时后支点位于桥梁的悬臂端处，现浇孔施工重量对已完成桥跨将产生较大的施工弯矩，特别是在已完成桥跨的混凝土龄期还很短的情况下。采用落地式或轨道移动式支架逐孔施工，可用于预应力混凝土连续梁桥，也可在钢筋混凝土连续梁桥上使用，