地基基础设计“疑难新”和JCCAD在实际工程中的实际应用

1、地基基础设计“疑难新”和JCCAD在实际工程中的实际应用地基基础设计“疑难新”1、 设 计的依据之一：上部荷载的选择2、 设 计的依据之二：地质资料的利用3 、 基 础方案选择及概念设计4、 独 基设计计算的难点5、 桩 承台设计计算的难点6、 梁 式基础设计的难点7、 筏 板基础设计的难点8、 桩 筏基础设计的难点9、 抗 浮计算10、 人 防设计11、 地 下空间设计计算JCCAD在实际工程中的应用 直接参与地基所 许多工程，如山东威海海悦大厦、北京佳美风尚中心办公楼及酒店、北京望京B11-1地块项目（悠乐汇）B区工程、CCTV大楼桩筏复核计算、北京国际财源中心西塔、万豪世纪中心。一、上部

2、荷载的选择 、荷载选择时上部结构活荷载折减系数是否考虑？规范只明确了基础设计，地基承载力校核如何选择荷载没有明确。建议：可以折减一、上部荷载的选择 2、水浮力计算及抗浮校核时，基本组合计算配筋时水浮力的组合系数如何选择？ 建 筑结构荷载规范条的条文说明，水位不变的水压力按永久荷载考虑，水位变化的水压力按可变荷载考虑”一、上部荷载的选择 3、对于独基或桩承台荷载的调整如何考虑？ 上部结构传下的荷载是基于底层柱是固定支座的假设，对于整体式基础可以通过考虑上下部结构共同作用来进行二次内力调整。建议：只控制沉降，不进行荷载的调整。二、地质资料的利用 、土承载力的取值，深度修正及宽度修正的正确方法。8地

3、基承载力的深宽修正筏基9地基承载力的修正筏基标准组合活荷载 折减取小值10地基承载力的修正筏基裙房荷载计算方法A、近似估算：钢筋混凝土框架结构，一般每层楼荷载约10kN/m2,折算成土层厚度约为m，即每层裙房约为 土体厚度。B、软件处理方法：采用“裙房下布板”的方式，通过重心校核查看“各向”裙房下板底反力。二、地质资料的利用 2、桩承载力计算的依据是采用勘察资料数据还是采用桩基规范进行选取？ 建议：采用桩基规范 桩长 桩 端持力 层 竖 向承载 力 水 平承载 力 抗 拔承载力12比 一比桩 基础桩基的初步设计 桩型 成 桩工艺 桩径13桩基的初步设计桩 基础14WORD计算书桩 基础二、地质

4、资料的利用 2、土的参数在水位发生变化时也会发生变化，如何取参数更加合理？ 建议：采用偏于安全的计算参数。 3、 s值不同压力段值是不一样的， e-P曲线一般是针对某一土样的，如何取综合值？压缩曲线与压缩指标沉 降计算16高大钊岩土工程勘察与设计 岩土工程疑难问题答疑笔记整理之二建筑地基基础设计规范 GB50007-2011沉 降计算综合压缩曲线压 缩曲线的平均值 ？ 压 缩指标的平均值1718工程地质柱状图地 质资料19工程地质剖面图地 质资料 向 上 为 +Y 左 手坐标 系 平 面直角坐标系 高斯平面直角坐标系 独立平面直角坐标系 纵 轴 为 X轴 ， 向北 为正 横 轴 为 Y轴 ，

5、向东 为正20坐标（单位：米）岩土工 程勘查报告+X 右 手坐标 系 +Y 向 右 为 +X+Y+X地 质资料JCCAD标高 绝 对标高 ：根据 勘查报 告给出 的标高 直接输 入。黄 海高程 。 相 对 标 高 ： 相对于 结构 0处地 质资料浅 基础沉降深 基础沉降附 加压力自 重应力22沉 降计 算地 质资料地质资料在 JCCAD中的应用单 桩刚度 勘 探点平 面布置 图 CIRCLE导入 DWG图23地 质资料demonstration三、基础方案选择及概念设计 2、桩承载力计算的依据是采用勘察资料数据还是采用桩基规范进行选取？ 建议：采用桩基规范建筑地基基础设计内容荷载局部承压上部结

6、构刚度承载力计算地质资料沉降计算25基础内力、配筋计算建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-20111.0.3 : 地 基 基 础 设计 ，应 坚 持因 地制 宜 、 就地取 材、保 护环境 和节 约资源 的原则 ；根据 岩土工 程勘察 资料， 综合考 虑结构 类型、材 料情况 与施工 条件等 因素， 精心设 计。建 筑 桩 基 技术 规范 JGJ94-20081.0.3 : 桩 基 的设计 与施工 ，应综 合考虑 工程地 质与水 文地质 条件、上 部结构 类型、 使用功 能、荷 载特征 、施工 技术条 件与环 境；应重 视地 方经 验 ，因地 制宜 ；注 重概 念设 计 ，合理选

7、择 桩型、成桩工 艺和承 台形式 ，优化 布桩， 节约资 源；应 强化施 工质量 控制与管 理。27总则三流二流一流土 木工程师截 面配筋力 的分配能 量的平衡企业产品技术标准三、基础方案选择及概念设计 、当有多塔楼或带裙房时，筏基重心校核时如何选择荷载及区域？30偏心距筏基建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-2011 注意地基规范条文说明提到，该规定对硬土地区稍严格，有可靠依据时刻适当放松。 对于主裙楼结构，裙房面积比较大的情况下，可以主体部分单独验算，一般扩出一到两跨验算即可，若果布置了后浇带，则以后浇带为界限。31三、基础方案选择及概念设计 2、当设置后浇带时，筏基重心校核

8、如何选择荷载及区域？ 建议：按后浇带划分的区域分别进行 筏基重心校核。三、基础方案选择及概念设计 3、对于天然地基、复合地基、桩基等混合地基时，如何保证基础的调平？ 建议：按建筑桩基技术规范进行。 软件所 与地基 所合作 ，于 2007 年完 成的了 “高层建筑地基基础 变刚度调平 设计方法与处理技术” ，相关研究成果写入新的桩基规范。变刚度调平设计 刚度是抵 抗变 形的能 力，是 柔度的 逆， 是对土与土、 桩与土、桩与桩相互影响的量化； 变刚度调 平的 设计原 则 是通 过改变 刚度 实现差异沉降最少的优化目标； 新 的 变 刚 度 调 平 设 计 原 则 目 前 只 有 JCCAD 能从

9、方案 设计到计算全过程实现。36桩筏基础的变形与反力桩 基础建筑桩基技术规范 JGJ94-200837变刚度调平设计桩 基础建筑桩基技术规范 JGJ94-200838变刚度调平设计桩 基础 变 刚度调 平概念 设计要 点1. 减小荷载传递路径2. 实现抗力与荷载局部平衡3. 考虑相互作用效应,增强荷载高集度区的基桩刚度（调整桩长，桩径等） 变 刚度调 平设计 绩效1. 降低差异沉降2. 减小承台冲，剪，弯矩39变刚度调平设计桩 基础 桩 重心 桩 数量图 区 域桩数 筏 板布桩 桩 承载率 局 部加厚 板40定性设计与定量设计桩 基础实例计算（均匀 /非均匀布桩）计算沉降图（均匀 /非均匀布桩

10、）计算配筋值均匀布桩非均匀布桩（ mm2/m）X上筋Y上筋X下筋Y下筋76791373315285113254955599294146945三、基础方案选择及概念设计 4、后浇带设置所要考虑的因素 建议：按建筑地基基础规范进行。45后浇带筏基建筑地基基础设计规范理解与应用（第二版）46后浇带筏基朱炳寅建筑地基基础设计方法及实例分析（第二版） 后浇带是解决基础差异沉降的主要方法 没有后浇带计算功能的问题 如分开独立计算，不能考虑浇注成一体后的不平衡内力的传递，内力计算结果偏小，为了减小误差，对后浇带两侧的差异沉降应控制差异沉降。 如整体计算，不考虑后浇带存在，内力计算结果偏大，沉降计算失真，不能

11、反映后浇带两侧的差异沉降，并无法预留差异沉降设后浇带浇后浇带前的加荷比例=不设1 .0 =永久设0 .5 =完成一半北京恒富家园连续不设后浇带（系数为 0）沉降图 设后浇带（系数为 ）沉降图在后浇带处不连续后浇带计算原理 计算时分成 “后浇带”前 内力计算与 “后浇带”后内力计算。 “后浇带”前内力是按独立的几块板分开计算，相互不连接，不传递弯矩与剪力。 “后浇带”后内力是按整体计算弯矩与剪力。 总内力是将前后内力进行叠加。 通过设置加荷比例系数来模拟“后浇带”浇注时间 。 考虑“后浇带”的计算使内力更加合理，配筋更加节省。四、独基设计计算的难点 1、独基与防水板混用时如何计算及配筋？独基+防

12、水板基础的建模要求：独基高度必须大于等于板的厚度，且独基底标高必须小于等于板底标高，独基顶标高应该大于等于板顶标高，否则计算的时候独基将不能一起考虑在内。若是锥形或者阶形独立基础，则独基的第一阶尺寸应该满足上述要求。四、独基设计计算的难点 2、独基的剪切计算是否必要？ 建议：为了安全。柱下独立基础的冲切与剪切独基SHEAR failure55柱下独立基础的剪切独基建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-2011？56柱下独立基础的剪切独基“基 础 底 面 短 边尺寸小于 或等于 柱宽加 基两倍 基础有 效高度 ”? 基 础 底 面 长 边尺寸 大 于 柱宽加 基两倍 基础有效高度 ?

13、四、独基设计计算的难点 2、独基的最小配筋率如何应用？截面面积如何选择？ 地基规范 .1条第3款： 扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于 5%，底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm，间距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。 地基规范 .12条： 基础底板配筋除满足计算和最小配筋率要求外，尚应符合本规范第条第3款的构造要求。计算最小配筋率，对阶形或锥形基础截面，可将截面折算成矩形截面，截面的折算宽度和截面的有效高度，按附录U计算。基础底板配筋可按式(8.2.12)计算。五、桩承台设计计算的难点 1、桩承台与防水板混用时如何计算及配筋？ 2、桩竖向承载力及水平载力校核如何进行？59桩 基础竖

14、向承载力计算F1F2FnNMF G M x yi M y xi2 2桩 承载 率桩 承 台 = 桩 筏60双控桩 基础竖向承载力计算建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-201161竖向承载力计算建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-2011平 均反 力控 制桩 基础62竖向承载力计算建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-2011最 大反 力控 制桩 基础63单桩竖向极限承载力桩 基础建筑桩基技术规范 JGJ94-2008条文说明 五、桩承台设计计算的难点 3、二桩承台没有采用梁式配筋会不安全吗？ 桩 基规范 JGJ 94-2008第条规定：柱 下 独立两桩

15、承台，应按现行国际标准混凝土结构设计规范 GB50010中深受弯构件配置纵向受拉钢筋、水平及竖向分布筋。承台纵向受力钢筋端部的锚固长度及构造应与柱下多桩承台的规定相同。节 也就是承台构造这一节里面的，即要求两桩承台的配筋构造要满足砼规中深受弯构件的配 置 要求，而不是要求按照深受弯构件计算。这一点可以由桩基规范的 两桩承台计算部分可以看出来，两桩承台的受弯计算部分跟旧版桩基规范是一模一样的。改变的只是构造，构造 部 分水平分布筋增加的量不在少数也是 而原先根本不用配，箍筋也要 。这些都是额外多出来要配的钢筋。上部结构为剪力墙、砌体时，承台不是梁式构件，而是悬臂的板构件，上部结构为柱时，承台的破

16、坏机理与桩的布置方式有关，单排布置时，如果柱距较大，为一般梁式破坏，如果柱距较小或多排布 置 ，则为类似于独立基础的板式破坏，这其中有一个临界状态，就是当跨高比小于 5时单排桩承台所发生的深梁破坏。实际这里是一个概念设计的问题，是构造上的计算，以前规范没有明确，现在明确了一下，提高安全度而已，以前按一般梁做没有事故或很少，说明这里的理论计算是不精确的，因为众所周知，传力体系中，越是后面的构件，安全储备越高，何况两桩承台的受力一般都不大，所以没按深梁做的以前的工程不一定就会有问题。规范的每一次修订都是安全度的一次提升，按新规范不满足的，不能说一定就会坏了，只是安全储备少一点而已。结构设计其实是概

17、率设计。五、桩承台设计计算的难点 4、锥形承台角桩冲切计算，规范公式是按阶梯承台给出的公式，没有考虑坡面砼的抗剪作用，是否按砼规范冲切公式重新确定？ 规范内容探讨对于阶梯形承台基础，其冲切临界截面单方向投影面如图2中的多边形ACED所示，其面积可以分为两部分，分别为矩形ABED和三角形BCE，此时采用规范公式计算是合适的五、桩承台设计计算的难点 对于锥形承台基础，其冲切临界截面单方向投影面如图3中的多边形AFED所示，其面积可以分为三部分，分别为矩形ABED和三角形BCE以及三角形ACF，此时如仍然采用规范公式计算时，则结果过于保守，因为它没有计入三角形ACF的面积的作用。 通过上述分析，按不

18、同承台类型区别考虑的其冲切承载力的计算是必要的。五、桩承台设计计算的难点 5、桩与承台的连接是刚接还是铰接，刚接计算的桩弯矩如何在承台计算中进行考虑，如何构造才能保证刚接。 (1)如果是计算各个桩顶分配的竖向荷载，则应按铰接,即桩基规范第条式及的计算假定之一就是：桩与承台铰接。在建筑桩基技术规范应用手册（刘金砺、高文生、邱明兵，2010年，建筑工业出版社）中有桩基规范第条式的推导过程和基本假定。(2)如果是按桩基规范附录C考虑水平承载力，则其基本假定第5点为刚接。五、桩承台设计计算的难点 6、单桩承台及两桩承台的计算时，没有考虑的弯矩如何合理解析。 7、如果水平承载力不足，能否整体考虑，如不足

19、如何进行处理。六、梁式基础设计的难点 1、承载力校核是以平面反力假设的结果为依据还是以弹性地基梁计算为依据。 建议：以平面反力假设的结果 。 2、基床系数的合理选取，如何理解各种方法数值的差异性？是否考虑上部结构刚度？70Winkler模型与基床系数 K筏基p K s严格符合Winkler模型的实际地基是不存在的 基床反力系数K值的物理意义单位面积地表面上引起单位下沉所需施加的力。 基床反力系数K值的影响因素基床反力系数K值的大小与土的类型、基础埋深、基础底面积的形状、基础的刚度及荷载作用的时间等因素有关 。试验表明,在相同压力作用下,基础随基础宽度的增加而减小,在基底压力和基底面积相同的情况

20、下,矩形基础下土的K值比方形的大.对于同一基础,土的K值随埋置深度的增加而增大。试验还表明，粘性土的K值随作用时间的增长而减小。因此，K值不是一个常量，它的确定是一个复杂的问题。基床反力系数 K值的计算方法(a)静载试验法静载试 验法是现场的 一种原位试验 ，通过此种方法可以 得 到 荷 载 沉降曲线（ 即 P-S曲线 ），如下图：图静 载试验法得到的P-S曲线S2、 S1分别为相应于P2、P1的 稳定沉降量。静 载 试 验 法计算出来的 K值是不能直 接用于基础设计的，必 须经太沙基修 正后才能使用 ，这主要是因为此种方法 确 定 K值 时所用的荷 载板底面积远 小于实际结构的基础底面积，因

21、此需要对 K值进行折减的缘故。从 公 式 （ 1）可以看出 ， P2-P1 和 S2-S1实际上就是在试验中所 施加的荷载及 其引起的稳定 沉降量。其计算出来的K值就 是 地 基的弹簧刚 度。根据图 1所得到的P-S 曲线，则 K值的计算公 式如下：K S 2 S1 其 中， P2、 P1分 别为基底的接触压力和土自重压力，（b）按基础平均沉降 Sm反算用分层总和法按土的压缩性指标计算若干点沉降后取平均值 Sm，得K=p/ S m式中p为基底平均压力，这个方法对把沉降计算结果控制在合理范围内是非常重要的。用这种方法计算的 k值不需要修正， JCCAD在“桩筏筏板有限元计算”中使用的就是这种方法

22、。（c）经验值法JCCAD说明书附录二中建议的 K值基床反力系数K的推荐值地基一般特性土的种类3K(KNm )松软土流动砂土、软化湿土、新填土流塑粘性土、淤泥及淤泥质土、有机质土10005000500010000中等密实土粘土及亚粘土:软塑的可塑的轻亚粘土:软塑的可塑的砂土:松散或稍密的中密的密实的碎石土:稍密的中密的黄土及黄土亚粘土1000020000200004000010000300003000050000100001500015000250002500040000150002500025000400004000050000密实土硬塑粘土及粘土硬塑轻亚土密实碎石土400001000005

23、000010000050000100000极密实土人工压实的填亚粘土、硬粘土100000200000坚硬土冻土层2000001000000岩石软质岩石、中等风化或强风化的硬岩石微风化的硬岩石2000001000000100000015000000桩基弱土层内的摩擦桩穿过弱土层达密实砂层或粘土性土层的桩打至岩层的支承桩100005000050001500008000000摘自本院地基所(TJ774)修改序号16“筏式基础的设计和计算”专题报告的附件之二。基床反力系数经验值法取值岩石K大硬土K中软土 K小 .如何合 理确定 K 值基床反力系数K是基础设计中非常重要的一个参数，因为它的大小直接影响到

24、基础反力的大小。因此，合理地确定此参数的大小就显得至关重要。本文拟结合在设计院应用得非常广泛的JCCAD软件，与广大设计人员共同讨论如何合理地确定基床反力系数K。（1 ）已知沉降算 K 值JCCAD软 件在“桩筏筏板有限元计算”中，K值的计算公式为：“ 板底土反力基床系数建议（kN/m3）” =“总面荷载值（准永久值）” /“平均沉降S1（m）”图 11-2 JCCAD在“桩筏筏板有限元计算”中K值的计算结果（2） 不知道沉降算 K值如 果 设计人员无法准确预估沉降量，则或者按经验值法输入K值，或者采用程序提供的建议值。这两种方法产生的K值在很多情况下会有很大的差别，有时甚至相差一个数量级。这

25、主要是因为采用经验值法计算出的K值不仅受人为因素的影响很大，而且其考虑的因素比较粗糙的缘故。而采用程序提供的建议值时，只要输入的地质资料准确无误，则程序计算出的结构平均基床反力系数K是没有问题的。 设计建议对 于某些工 程，若 基础埋深 比较大， 当基础 开挖的土 体重量 大于结构 本身 重量 时，地 基土 产生回 弹， 则程 序将无 法给 出 K的 建议值 。 此时设计人员可以考虑回弹再压缩，用结构“总面荷载值（准永久值）” / “回弹再压缩沉降值（mm） ”得到基床反力系数K 值。为何 书 中 给出的 K值很 大，计算比它 小一个数量级 1，来 源 于苏 联规范，正常 用于路基上枕 木、轨

26、道计算（压力泡 小，与表层土 相关）。 2，没有考虑压缩深度的影响，没有考虑荷载大小的影响，建筑物宽度方向也在几十米多。 3，原 有 研究 成果没有考虑 上部结构的影 响。 4，计 算 内力 反映的变形与 实际的沉降不 是一个量级。 建议： 可取用 ，但不考虑上 部结构共同作 用。 如取沉降反算的值，应考虑上部结构共同作用。实现上部结构 基础桩 土共同作用的计算 目前没有其它商业软件能实现上下部共同作用计算，这是最能体现 PKPM综合实力的标志。 TAT、 SATWE与 PMSAP为 JCCAD生成了上部结构的凝聚刚度。 TAT、 SATWE与 PMSAP提供的底层荷载越来越精准 (模拟施工3

27、)共同作用问题 上部结构与基础是 一个整体 ，相互影响共同作用，由于基础计算复杂，上部结构计算是独立进行的，基础计算应该既读取上部结构荷载又要读取刚度 。 不考虑刚度对计算结果的影响 差异沉降计算过大，往往不满足规范要求 整体弯矩计算失真，配筋过大 荷载分布越不均匀，计算结果越失真工程实例：巴黎城单塔计算考虑上部的沉降图不考虑上部的沉降图考虑上部不考虑上部 （ mm2/m ）X上筋49554184Y上筋X下筋Y下筋599294146945769494618234配筋值比较考虑上部刚度后筏板受力均匀、配筋减少六、梁式基础设计的难点 4、梁式基础加防水板如何计算？ 5、如何合理进行梁下布桩？六、梁

28、式基础设计的难点 4、梁式基础加防水板如何计算？七、筏板基础设计的难点1、筏板厚度取值如何做到安全经济？建议：计算可以解决强度校核 (必要条件 )经验补充解决刚度要求 (n/20n/15)2、如何合理进行梁下布桩？建议：承载力满足，桩重心校核，有限元计算。3、筏板中梁的作用及如何与板协同承担内力？建议：梁板有限元解决变形协调及共同分担计算。4、筏板厚薄对配筋方式的影响。七、筏板基础设计的难点 5、对于计算结果中的应力集中如何进行处理后进行配筋更加合理。 建议： 6、墙角部及洞口如何进行钢筋的合理配置？ 建议： 7、冲切计算都是基于假设进行的，平均反力的选取是以筏板下反力进行的，如果实际反力相差

29、较大时如何处理。八、桩筏基础设计的难点 1、桩间土反力如何考虑？以多少比例考虑？八、桩筏基础设计的难点 2、沉降计算如何选择合理方法？ 地基基础规范强调了按变形控制设计地基基础的重要性，沉降计算地基基础计算的重要内容。 新桩基规范调平设计调的也是沉降。 沉降计算 是地基基础计算的核心，在沉降计算时考虑上部结构刚度的影响，内力计算是建筑物沉降的真实反应； 在桩和土模型中引入 弹性理论解有限压缩层修进解模型 ，在考虑相互影响时，不同的桩不同的土有不同的 影响范围 。这种修进解模型得到实际工程的验证 。八、桩筏基础设计的难点 3、桩土反力计算的模型选择。 弹性地基板 (梁)模型（WINKLER） 土

30、与桩按弹性假设 倒楼盖模型 按线性反力假设计算桩顶反力、土反力 有限压缩层法弹性解 MINDLIN应力公式 规范建议方法 有限压缩层法弹性解修正 0.5ln(D/Sa) 建研院方法96倒楼盖模型共 同作用建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-201197倒楼盖模型共 同作用建 筑 地 基 基础 设计 规范 GB50007-2011共 同作用倒楼盖模型的适用条件必须条 件上 部 结 构 刚 度 +基础刚度 较好荷 载分布 较 均匀地 基土 比 较 均 匀模型假定 不 考虑整 体弯曲 反 力直线 分布9899共 同作用倒楼盖模型的选择“梁元法”菜单“板元法”菜单?结果差别有多大?小是小

31、，小到不合理不管你是不是刚性的，我反正当你是刚性的略算例：油罐设计 板厚 米 油罐直径 米桩长 36米荷载 300kPa位 置 （ 离 中 心距 m）02.424.827.229.1212.02比值中 心处结 果桩数1713192430总桩94上 海规范 沉降12612512011197801.575MINDLIN解 沉 降（ mm）10510410196.791.285.11.234M=1952kNm/mMINDLIN解 桩 反 力（ kN）1338137214261449163025391.898A=6862mm2/m修 正 解 沉 降 （mm）98.197.997.195.894.192

32、.41.065M= 620kNm/m修 正 解 桩 反 力（kN）1529155016051692183721051.377A=2364mm2/mWINKLER解 沉 降（ mm）92.793.093.894.991.197.40.952M=-840kNm/mWINKLER解 桩 反 力（ kN）1779178618011822184518691.051A=2761mm2/m沉降反力沉降及桩反力比较-1400-20-40-60-80-100-120上海规范Mindlin解Mindlin解修正Winkler解250020001500100050003000上海规范Mindlin解Mindlin解

33、修正Winkler解九、抗浮计算 1、对于抗浮板不同假设计算结果不同，抗浮板的构造各有不同，如何选取？变 革芯的动力 土体不受拉土体的 弹簧模型非线性迭代受压区ps受拉区1kps零压力区1k00受压区变 革芯的动力 土体不受拉土体不受拉，向上 : -3mm-1-3板 位 移 图 (标 准 抗 浮 )土体可受拉，向上 : -1mm郑州某工程土体可受拉，向上 土体不受拉，向上 变 革芯的动力 土体不受拉板 位 移 图 (标 准 抗 浮 )新 功能 筏板特殊属性指定防水板防水板防水板筏板新 功能 筏板特殊属性指定防水板桩筏筏板有限元计算防水板防水板筏板新 功能 筏板特殊属性指定防水板防水板有限元计算

34、防水板防水板筏板九、抗浮计算 2、抗浮锚杆设计及计算方法。新功能锚杆新 功能 锚杆锚杆定义与布置=基础人机交互输入=非承台桩=桩锚定义=桩锚布置与 桩 的 定义和布置 方式相同新 功能 锚杆锚杆定义与布置=基础人机交互输入=非承台桩=桩锚定义=桩锚布置与 桩 的 定义和布置 方式相同图例变 革芯的动力 锚杆不受压锚杆的 力学模型锚杆点荷载点弹簧变 革芯的动力 锚杆不受压锚杆的 力学模型Fu10kFpre 预拉力Fanchor min 0, Fpre k u 0新 功能 锚杆十、人防设计 1、人防设计计算是单构件计算还是整体分析计算，人防荷载不同时的处理方法。十一、地下空间设计计算 1、设计计算

35、方法及软件选择。 2、采用上部结构计算程序是否合适。十二、实际工程应用与实测结果的验证 岩土工程是一门 实践科学 ，也很复杂，各种地基模型在各种地质条件下适应性各不相同，计算结果的合理性应与实际工程相校核，以期改进模型。奇思妙想应用： 重心校核与房间风水风水不可不信、不可全信工程实例 1：威海海悦国际大厦基础平面尺寸 142 44 m 地上30层，地下 2层威海海悦国际大厦 设计方案1、核心筒部分CFG桩桩长22m，桩径400mm，桩间距左右，单桩承载力特征值为 800KN，桩数为 182根。2、柱下CFG桩桩长 19m，桩径400mm，桩间距左右，单桩承载力特征值为 700KN，桩数为451

36、根。3、主楼部分基础底板厚, 核心筒部分板厚。4、裙房部分采用梁板式基础,梁尺寸是800 mm宽1400mm高 ,板厚。5、主裙楼之间设后浇带。6、裙房的抗浮设计不设置抗拔桩，利用建筑物的自重和配重平衡水浮力。7、筏板砼强度等级是C40，CFG桩砼强度等级是C30，受拉受压的钢筋是三级钢，箍筋是二级钢。0标高处于地质资料标高4.30 m，筏板底标高为-10m，处于地质资料标高-5.70 m,埋深8.70 m。8、筏板下天然地基承载力特征值270kPa。基础布置图504343沉降计算与实测202020计算值10实测值14工程实例 2：北京佳美风尚 中心办公楼及酒店 基础平面尺寸 26075m 地上2428层，地下3层地质条件桩基方案 本工程长桩(37m)实施桩侧、桩底复式注浆，单桩极限承载力标准值取12800kN；短桩()仅实施桩底注浆