16m空心板梁预应力张拉计算书

1、.PAGE 1台商投资区奥特莱斯大道工程后法16m空心板梁预应力拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道工程部2014-6-18目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc236305683一、拉条件 PAGEREF _Toc236305683 h 1HYPERLINK l _Toc236305684二、拉方法 PAGEREF _Toc236305684 h 1HYPERLINK l _Toc236305685三、拉程序 PAGEREF _Toc236305685 h 1HYPERLINK l _Toc236305686四、锚具、钢绞线 PAGEREF _Toc23630

2、5686 h 1HYPERLINK l _Toc236305687五、钢绞线的穿束 PAGEREF _Toc236305687 h 1HYPERLINK l _Toc236305688六、千斤顶、油表PAGEREF _Toc236305688 h 1HYPERLINK l _Toc236305689七、拉操作 PAGEREF _Toc236305689 h 2HYPERLINK l _Toc236305690八、实际伸长量的计算和测量 PAGEREF _Toc236305690 h 2HYPERLINK l _Toc236305691九、伸长率的计算 PAGEREF _Toc236305691

3、 h 2HYPERLINK l _Toc236305692十、预应力钢束的封头 PAGEREF _Toc236305692 h 2HYPERLINK l _Toc236305693十一、施加预应力的本卷须知 PAGEREF _Toc236305693 h 2HYPERLINK l _Toc236305694十二、根据标定报告计算出压力表读数和拉力对照表 PAGEREF _Toc236305694 h 2HYPERLINK l _Toc236305695十三、钢绞线伸长量计算 PAGEREF _Toc236305695 h 5HYPERLINK l _Toc236305704十四、孔道压浆 PA

4、GEREF _Toc236305704 h 7HYPERLINK l _Toc236305705十五、平安措施 PAGEREF _Toc236305705 h 7HYPERLINK l _Toc236305706十六、预应力施工人员和机具统计表 PAGEREF _Toc236305706 h 8.1后法16m空心板梁预应力拉方案及计算书一、拉条件砼强度到达设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可拉。二、拉方法所有钢绞线均采用两端对称拉，拉采用以拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以。如发现伸长量异常应停顿拉，查明原因。三、拉程序0初应力10%20%

5、应力1.0应力持荷2min后锚固，拉顺序为：16.0m(h=0.8m)简支梁拉顺序为：左N1右 N2右N1左N2，钢束应对称交织逐步加载拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进展效验。五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进展穿入，钢绞线采用切断机切断。预应力钢束明细表，如下:板位钢束编号参数计算长度mm下料长度mm延伸量mm束数预应力钢束共长m拉端锚具套波纹管总长m螺旋筋总长m中板1m=4156071680748.9233.6415-430.616.82n=3156571685748.1233.

6、7415-330.812.1边板悬臂长C605mm1m=5156071680748.9233.6415-530.618.52n=4156571685748.1233.7415-430.716.8边板悬臂长C605mm1m=4156071680748.9233.6415-430.616.82n=4156571685748.1233.7415-430.716.8六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进展抬升。七、拉操作千斤顶拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。梁端拉工每拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。八

7、、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端准确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，拉力和伸长量的读数应在拉过程中分阶段读出。L=L1+L2；L1从初始拉力至最大拉力之间的实际伸长量；L2初始拉力以下推算伸长量相邻级的伸长度；九、伸长率误差的计算实测伸长量-理论伸长值/理论伸长值100%，拉过程中该误差应小于6%。十、预应力钢束的封头拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进展切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。十一、施加预应力的本卷须知1、钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧

8、筋现象。2、锚具中心线与孔道中心线重合。3、拉机油箱应保持85%的油位，缺乏时用相投油液补充。4、连续拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要严密不的漏油。5、拉机具出现不正常现象，应重新进展效验。十二、根据标定报告计算出压力表读数和拉力对照表锚下控制力：0.75fpk=0.751860=1395Mpa单根15.2钢绞线拉力=13951061.410-4=195300N=195.3(KN)(140mm2为单根15.2钢绞线截面面积)各线性回归方程详见“千斤顶标定报告。中梁、边梁各级拉应力详见下表：奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁拉钢绞线拉应力计算拉力(*:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y

9、=0.0518*+0.454,梁板类型钢束编号钢绞线根数拉阶段拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)中梁N14110%195.378.124.50 5.75.7 225%195.3195.310.57 8.6 14.3350%195.3390.620.69 14.328.6475%195.3585.930.80 14.342.95100%195.3781.240.92 14.357.2N23110%195.358.593.49 5.75.7225%195.3146.488.04 8.514.2350%195.3292.9515.63 14.22

10、8.4475%195.3439.4323.22 14.242.65100%195.3585.930.80 14.256.8拉力(*:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518*+0.236,梁板类型钢束编号钢绞线根数拉阶段拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)中梁N14110%195.378.124.28 5.75.7 225%195.3195.310.35 8.6 14.3350%195.3390.620.47 14.328.6475%195.3585.930.59 14.342.95100%195.3781.240.70 14.3

11、57.2N23110%195.358.593.27 5.75.7225%195.3146.487.82 8.514.2350%195.3292.9515.41 14.228.4475%195.3439.4323.00 14.242.65100%195.3585.930.59 14.256.8奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁拉钢绞线拉应力计算拉力(*:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518*+0.454,梁板类型钢束编号钢绞线根数拉阶段拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)边梁N14110%195.378.124.50 5.75.7

12、 225%195.3195.310.57 8.6 14.3350%195.3390.620.69 14.328.6475%195.3585.930.80 14.342.95100%195.3781.240.92 14.357.2N14110%195.378.124.50 5.75.7225%195.3195.310.57 8.514.2350%195.3390.620.69 14.228.4475%195.3585.930.80 14.242.65100%195.3781.240.92 14.256.8拉力(*:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518*+0.236,梁板类型钢束编

13、号钢绞线根数拉阶段拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm) 边梁N14110%195.378.124.28 5.75.7 225%195.3195.310.35 8.6 14.3350%195.3390.620.47 14.328.6475%195.3585.930.59 14.342.95100%195.3781.240.70 14.357.2N24110%195.378.124.28 5.75.7225%195.3195.310.35 8.514.2350%195.3390.620.47 14.228.4475%195.3585.930.59

14、 14.242.65100%195.3781.240.70 14.256.8奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁拉钢绞线拉应力计算拉力(*:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518*+0.454,梁板类型钢束编号钢绞线根数拉阶段拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)边梁N15110%195.397.655.51 5.75.7 225%195.3244.12513.10 8.6 14.3350%195.3488.2525.75 14.328.6475%195.3732.37538.39 14.342.95100%195.3976.551.

15、04 14.357.2N14110%195.378.124.50 5.75.7225%195.3195.310.57 8.514.2350%195.3390.620.69 14.228.4475%195.3585.930.80 14.242.65100%195.3781.240.92 14.256.8拉力(*:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518*+0.236,梁板类型钢束编号钢绞线根数拉阶段拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm) 边梁N15110%195.397.655.29 5.75.7 225%195.3244.12512

16、.88 8.6 14.3350%195.3488.2525.53 14.328.6475%195.3732.37538.17 14.342.95100%195.3976.550.82 14.357.2N24110%195.378.124.28 5.75.7225%195.3195.310.35 8.514.2350%195.3390.620.47 14.228.4475%195.3585.930.59 14.242.65100%195.3781.240.70 14.256.8十三、钢绞线伸长量计算PP=P(1-e-(k*+) )/k*+ L=PPL/APEPPP预应力筋平均拉力NP预应力筋拉端

17、的拉力Ne常数e=2.7183k孔道偏差摩擦系数取0.0015*从拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度350mm。孔道摩擦系数取0.25从拉端至计算截面积曲线孔道局部切线的夹角之和radL预应力筋长度mmAP预应力筋的截面面积mm2(取140mm2)EP预应力筋的弹性模量取1.95105N/mm2当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加拉力，单根钢绞线伸长量不变。分段详细计算见下表：奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁拉钢绞线理论伸长量计算(N1)钢绞线编 号预应力筋分段预应力筋分段长度L(mm)局部偏差对摩擦的影响系数k分段中各曲线的切线夹角和(rad)预应力筋和孔

18、道壁的摩擦系数u拉控制力(KN)预应力筋截面Ap(mm2)预应力筋弹性模量Ep(N/mm2)k*+u(*单位:m)e-(k*+u)分段起点拉力Pq(KN)分段终点拉力Pz=Pq e-(k*+u)(KN)分段平均拉 力P(KN)分 段伸长量L(mm)总伸长量(一端)L(mm)N1ab1229.00.001500.25195.31401950000.001840.99816195.3194.94195.1208.7857.21bc1396.00.00150.06980.25195.31401950000.019550.98064194.940191.167193.0479.87cd5528.50.

19、001500.25195.31401950000.008290.99174191.167189.588190.37638.55钢束图:附注:1、采用两端同时对称拉。奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁拉钢绞线理论伸长量计算(N2)钢绞线编 号预应力筋分段预应力筋分段长度L(mm)局部偏差对摩擦的影响系数k分段中各曲线的切线夹角和(rad)预应力筋和孔道壁的摩擦系数u拉控制力(KN)预应力筋截面积Ap(mm2)预应力筋弹性模量Ep(N/mm2)k*+u(*单位:m)e-(k*+u)分段起点拉力Pq(KN)分段终点拉力Pz(KN)分段平均 拉 力P(KN)分 段伸长量L(mm)总伸长量(一端)L(mm)N2ab21200.001500.25195.31401950000.0031800.99683195.3194.681194.99115.1456.77bc15710.00150.15710.25195.31401950000.041630.95923194.991187.041191.01610.99cd4487.50.001500.25195.31401950000.006730.99329187.041185.786186.41430.64钢束图:附注:1、采用两端同时对称拉。十四