建筑工程钢结构施工方案（63页）

1、建筑工程钢结构施工方案二、安装千斤顶，千斤顶准备承载。三、千斤顶承载，拆除支座处钢轨及滑靴。四、安装盆式橡胶支座五、千斤顶逐步卸载。支座承载。拆除千斤顶，卸载完成6.6.5 脚手架拼装平台搭设1、脚手架搭设概况根据拟定滑移方案，在东侧2-25，2-26轴线区域搭设满堂脚手架操作平台，在平台上散件拼装桁架。满堂脚手架横向、纵向间距均为1.2m，步距为1.2m。脚手架从1层搭设至标高27.2m。搭设尺寸1.2m1.2m1.2m。（一层中央兵器大厅承载力20KN/m2）1-1剖面示意图2-2剖面示意图2、脚手架选用及要求满堂脚手架的初步选型为1.2m1.2m1.2m，脚手架钢管采用483.5。满堂脚

2、手架搭设的最大搭设高度为18.95m。用于搭设脚手架及操作平台的材料要求如下：（1）、钢管长度为4m6m，最大重量不超过25Kg。（2）、钢管上严禁打孔。（3）、钢管必须涂有防锈漆。（4）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。（5）、对于旧钢管表面应符合下列规定：外径为48的钢管外径、壁厚允许偏差为0.5mm；钢管外表面锈蚀深度，允许偏差为小于等于0.5mm。（6）、扣件式钢管脚手架应采用锻造铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件材料采用GB9440中所规定的力学性能不低于KTH330-08牌号的可锻铸铁或

3、GB1132中IG230-450铸钢件制作。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65N.m，不得发生破坏。（7）、脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30Kg。冲压钢脚板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，其质量与尺寸允许偏差应符合规范规定，并应有防滑措施。采用木制脚手板应采用杉木或松木制作，其材料应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5）中的规定。脚手板的宽度不应小于200mm，厚度不应小于50mm，两端应设直径为4mm的镀锌铅丝两道。3、满堂脚手架验算脚手架立杆及水平杆选用483.5，材质为Q235钢管，采用单扣件连接方式，横距La=1

4、.2m，纵距Lb=1.2m，步高h=1.2m，最大搭设高度为18.95m。两榀桁架总重不到100吨（加上檩条），投影面积为384m2,均布荷载为2.605KN/；（钢构件不能集中堆放）。、荷载计算a、构配件静荷载（按建筑施工脚手架实用手册取值）Gk=0.5kN/（含脚手板、栏杆、挡脚板及安全围护设施）b、钢结构施工均布荷载（按建筑施工脚手架实用手册取值）Qk=3.0kN/c、钢结构屋盖作用荷载（天幕重量除以投影面积）Gw=2.605kN/d、基本风压：0.5kN/（按照市10年一遇基本风压取值）、扣件抗滑移承载力R2的验算按每个扣件承载力为R0=8.0KN每个受力单元承载力：q=1.2(Gk+

5、Gw)+1.4Qk=1.2(0.5+2.605)+1.43.0=7.926KN/则R1=q(La/2Lb)=7.9261.2/21.2=5.707KNR0=8KN0.9=7.2KN故扣件承载力满足要求。、横向水平杆计算(按简支梁) a、水平杆抗弯强度 查表 483.5钢管的截面特性为：截面面积： A=4.89102mm2； 截面惯性矩：I=12.19105mm4；弹性模量：E=2.06105N/mm2； 截面模量W=5.08103mm3；回转半径：i=15.8mm； 钢管比重：gk=3.84kg/m作用在水平杆上的线荷载：q=1.2（Gk+ Gw）C+gk+1.4KQQMCGk=0.5kN/;

6、Qk=3.0kN/;Gw=2.605kN/;横杆间距：C=0.4m施工活荷载不均匀分布系数KQ=1.2施工荷载标准值QK=3000N/q=1.2(500+2605)0.438.4+1.41.230000.4=3552.48N/m最大弯矩：M=q/8La2=3552.481.22/8=640NM则：抗弯强度=M/W=（640103）/（5.08103）=126N/mm2f=205N/mm2 所以水平杆的强度满足要求。 b、计算变形 水平杆的挠度V/La=5qLa3/（384EI）=53.55312003/（3842.061051.219105）=1/3151/150 所以横向水平杆符合要求。、纵

7、向水平杆计算(按三跨连续梁) a、强度计算 F=Laq/2+aq=1.23552.48/2+0.353552.48=3375N Mmax=0.213FLb=0.21333751.2=863Nm =Mmax/w=863000/5080=170N/mm2205N/mm2 b、变形计算 V/La=1.615F Lb2/100EI=1.615337512002/（1002.06105121900）=1/3191/150 满足要求。、脚手架的稳定性计算 N/A+MW/Wkf、轴向力设计值N 本工程脚手架最大高度18.95m，步数n=16NG1k=0.16kN（每步、纵距的钢管、扣件的重力，查建筑施工扣件

8、式钢管脚手架安全技术规范附表A-1）NG2k=0.51.22=0.72kN（附设构配件自重产生的轴向力）NQik=30.81.22=3.456kN（可变荷载产生的轴向力）（根据建筑结构荷载规范的相关规定及钢结构施工特点，因乘0.8的折减系数）Nk2.6051.22=3.752kN（恒荷载产生的轴向力）则：N1=1.2(160.16+0.723.752)+1.43.456=13.3kN、稳定系数 经查表得长度系数=1.75,附加系数K=1.155 计算长度l0=Kh=1.1551.751.2=2.43m 长细比=l0/i=2.43103/15.95=152.35 根据值查表得立杆稳定=0.249

9、 N/A13300/0.249424126N/mm2f205N/mm2由以上计算可知，立杆稳定性满足要求。6.6.6 桁架脚手架平台拼装1、拼装胎架的设置脚手架平台搭设完成且组织验收后。在平台上设置桁架拼装胎架，开始桁架结构拼装。拼装胎架采用20#工字钢制作，固定在脚手架平台上，布置在弦杆分段处。拼装胎架设置效果图2、桁架拼装流程步骤流程图示一、在东侧2-25，2-26轴线区域搭设脚手架操作平台环廊钢结构二、在脚手架平台上搭设桁架拼装胎架，复测检验，满足桁架拼装要求。步骤流程图示三、开始桁架拼装：将桁架中间分段下弦杆吊装至拼装胎架上并固定牢靠四、桁架中间分段上弦杆吊装至拼装胎架上并固定牢靠步骤

10、流程图示五、拼装桁架腹杆，中间段拼装完成六、拼装桁架之间的支撑杆件步骤流程图示七、按照相同的次序拼装第二、三段桁架单元八、拼装端部桁架单元步骤流程图示九、两组桁架单元拼装完成。开始桁架滑移。后续桁架拼装方法与上述相同，不再进行详细说明。3、桁架拼装的质量验收桁架拼装控制尺寸表序号项目控制尺寸（mm）检验方法1预拼装单元总长10全站仪、钢卷尺2对角线5全站仪、钢卷尺3各节点标高5激光经纬仪、钢卷尺4节点处杆件轴线错位3线垂、钢尺5坡口间隙2焊缝量规6单根杆件直线度3粉线、钢尺7焊缝合格/不合格超声波探伤数据来源：钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20016.6.7 液压顶推滑移技术简述一

11、、液压同步顶推滑移施工技术特点本工程中选用的步进式液压顶推器，是一种通过后部顶紧，主液压缸产生顶推反力，从而实现与之连接的被推移结构向前平移的专用设备。此设备的反力结构利用滑道设置，省去了反力点的加固问题。液压推进器与被推移结构通过销轴连接，传力途径非常直接，启动过程中无延时，动作精确度好。由于其反力点为步进顶紧式接触，不会在滑移过程中产生相对滑动，所以同步控制效果更好。步进式的工作过程，使得同步误差在每个行程完成后自然消除，无累积误差，同步精度很高。二、液压滑移工作原理“液压同步滑移技术”采用液压顶推器作为滑移驱动设备。液压顶推器为采用组合式设计，后部以顶紧装置与滑道连接，前部通过销轴及连接

12、耳板与被推移结构连接，中间利用主液压缸产生驱动顶推力。液压顶推器的顶紧装置具有单向锁定功能。当主液压缸伸出时，顶紧装置工作，自动顶紧滑道侧面；主液压缸缩回时，顶紧装置不工作，与主液压缸同方向移动。液压顶推器工作流程示意图如下：步序1：液压顶推器顶紧装置安装在滑道上，靠紧侧向挡板；主液压缸缸筒耳板通过销轴与被推移结构连接；液压顶推器主液压缸伸缸，推动被推移结构向前滑移。步序2：液压顶推器主液压缸连续伸缸一个行程，顶推被推移结构向前滑移一端距离（一个步距）。步序3：一个行程伸缸完毕，被推移结构不动；液压顶推器主液压缸缩缸，使顶紧装置与滑道挡板松开，并跟随主液压缸向前移动。步序4：主液压缸一个行程缩

13、缸完毕，拖动顶紧装置向前移动一个步距。一个行程的顶推滑移完成；从步序1开始执行下一行程的步序。三、主要系统设备（1）液压顶推器液压同步滑移采用YS-PJ-100型液压顶推器，单台YS-PJ-100型液压顶推器的额定顶推驱动力为100吨。YS-PJ-100型液压顶推器示意图片（2）液压泵源系统液压泵源系统为液压顶推器提供动力，并通过就地控制器对多台或单台液压顶推器进行控制和调整，执行液压同步顶推计算机控制系统的指令并反馈数据。YS-PP-60型液压泵源系统（3）计算机控制系统液压同步滑移施工技术采用传感监测和计算机集中控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态矫正、应

14、力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。操作人员可在中央控制室通过液压同步计算机控制系统人机界面进行液压滑移过程及相关数据的观察和（或）控制指令的发布。通过计算机人机界面的操作，可以实现自动控制、顺控（单行程动作）、手动控制以及单台液压顶推器的点动操作，从而达到钢结构累积滑移安装工艺中所需要的同步顶推、姿态调整、单点毫米级微调。液压同步计算机控制系统人机界面6.6.8 滑移施工组织安排液压滑移专业现场施工组织体系如下图所示：序号岗位人数主要工作1项目总负责1现场滑移工作协调、指挥2技术顾问1滑移施工方案的审核3控制系统操作1计算机控制系统调试、操作4泵源系统1泵源系统连接、调试、操作5

15、液压顶推器1液压顶推器安装、监控6.6.9 滑移施工前准备工作（1）根据结构累积滑移的安装工艺特点，配置液压牵引系统设备；（2）结合滑移单元永久性结构的设计特点，结合工况计算，进行滑移顶推点及相应临时加固设施的设计；（3）滑移轨道梁、滑道及预埋件设计；（4）液压泵源系统的检修与调试液压泵源系统耐压实验、泄漏检查、可靠性检查。（5）液压顶推器的试验液压顶推器主液压缸的耐压和泄漏试验，必要时更换新的密封圈。（6）液压顶推器顶紧装置的全面检修。（7）电器控制系统检修与试验计算机控制系统及各种传感器的检修与调试。6.6.10 液压顶推系统配置一、总体配置原则（1）满足中间结构累积滑移驱动力的要求，尽量

16、使每台液压顶推器受载均匀；（2）尽量保证每台液压泵站驱动的液压顶推器数量相等，提高液压泵源系统利用率；（3）在总体布置时，要认真考虑系统的安全性和可靠性，降低工程风险。二、滑移承重系统配置滑移规定共设置二条。考虑到本工程滑移时最大累积滑移重量为1000，则最大滑移工况所需的顶推力P为：P=F其中为滑靴与轨道间滑动摩擦系数，应取0.130.15，（此值参考类似工程实测值和试验值）。则每条滑道所需滑移驱动力数值为（值取0.15）：P=F=（10002）0.15=75t根据以上计算，在每条滑道上各布置一台YS-PJ-100型液压顶推器进行同步滑移驱动。单台YS-PJ-100型液压顶推器的额定顶推驱动

17、力为100吨，每道滑道上顶推设备配置安全裕度系数分别为：=10075=1.33根据以往施工经验以及设计数据，液压顶推器采用以上安全裕度系数进行配置符合要求。三、泵源系统配置液压泵源系统为液压顶推器提供液压动力，在各种液压阀的控制下完成相应动作。为了提高液压顶推设备的通用性和可靠性，液压泵源系统的设计采用了模块化结构。根据顶推点的布置以及液压顶推器数量和液压泵源流量，可进行多个模块的组合，每一套模块以一套液压泵源系统为核心，可独立控制一组液压顶推器，同时可进行多点扩展，以满足各种类型工程的实际需要。四、电器同步控制系统电器同步控制系统由动力控制系统、功率驱动系统、传感检测系统和计算机控制系统等组

18、成。电器控制系统主要完成以下两个控制功能：（1）集群顶推器作业时的动作协调控制。在牵引过程中，所有液压顶推器都必须在计算机的控制下协调动作，为同步滑移创造条件；（2）各点之间的同步控制是通过调节液压系统的流量来控制液压顶推器的运行速度，保持被推移结构的各点同步运行，以保持其平面姿态。液压同步滑移施工技术采用行程及位移传感监测和计算机控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态矫正、应力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。操作人员可在中央控制室通过液压同步计算机控制系统人机界面进行液压滑移过程及相关数据的观察和（或）控制指令的发布。五、滑移速度和加速度（1）滑

19、移速度液压顶推滑移系统设备的水平牵引速度取决于液压泵源系统的配置及单台液压顶推器所分配的流量、其他辅助工作所占用的时间。在本工程中，液压顶推水平滑移最大速度约6米/小时。（2）滑移加速度液压同步顶推滑移作业过程中各点速度保持匀速、同步。在启动和制动时，其加速度取决于液压泵源系统流量及液压顶推器的工作压力，加速度极小，以至于可以忽略不计。这为滑移过程中屋面桁架钢结构、以及所有临时措施的安全性增加了保证度。6.6.11 液压系统同步控制一、总体布置原则（1）满足屋面钢结构单元各顶推点理论顶推力的要求，尽量使每台液压顶推器受载均匀；（2）尽量保证每台液压泵源系统驱动的液压顶推器数量相等，提高液压泵源

20、系统的利用率；（3）在总体控制时，要认真考虑液压同步顶推系统的安全性和可靠性，降低工程风险。二、同步控制策略控制系统根据一定的控制策略和算法实现对滑移单元滑移过程的姿态控制和荷载控制。在滑移过程中，从保证结构安全角度来看，应满足以下要求：（1）应尽量保证顶推点的液压顶推设备配置系数一致；（2）应保证钢结构滑移过程中的稳定，以防止滑移过程出现卡轨等不利情况，也即要求两顶推点在累积滑移过程中能够保持一定的同步性。三、滑移不同步限值及纠正措施结构滑移过程中受滑道摩擦系数的差异、爬行器推力计算误差及其它各种偶然因素的影响，滑移过程中各滑道之间可能会存在不同步的现象，对结构产生影响，结构不同步控制值最大

21、取50mm。为保证滑移不同步对结构的最终定位无影响，需对不同步进行调整，方法为：通过液压控制系统对滞后部位采用爬行器进行补推以达到同步位置。6.6.12 液压顶推系统调试一、系统调试液压滑移设备系统安装完成后，按下列步骤进行调试：（1）检查液压泵站上所有阀或油管的接头是否有松动，检查溢流阀的调压弹簧处于是否完全放松状态。（2）检查液压泵站控制柜与液压顶推器之间电源线、通讯电缆的连接是否正确。（3）检查液压泵站与液压顶推器主油缸之间的油管连接是否正确。（4）系统送电，检查液压泵主轴转动方向是否正确。（5）在液压泵站不启动的情况下，手动操作控制柜中相应按钮，检查电磁阀和截止阀的动作是否正常，截止阀

22、编号和液压顶推器编号是否对应。（6）检查行程传感器，使就地控制盒中相应的信号灯发讯。（7）滑移前检查：启动液压泵站，调节一定的压力，伸缩液压顶推器主油缸：检查A腔、B腔的油管连接是否正确；检查截止阀能否截止对应的油缸。二、分级加载试滑移（1）待液压顶推系统设备检测无误后开始试滑移。经计算，确定液压顶推器所需的伸缸压力（考虑压力损失）和缩缸压力。（2）开始试滑移时，液压顶推器伸缸压力逐渐上调，依次为所需压力的20%，40%，在一切都正常的情况下，可继续加载到60%，80%，90%，95%，100%。（3）结构滑移单元刚开始有移动时暂停顶推作业，保持液压顶推设备系统压力。对液压顶推器及设备系统、结

23、构系统进行全面检查，在确认整体结构的稳定性及安全性绝无问题的情况下，才能开始正式顶推滑移。6.6.13 液压滑移安全措施（1）在一切准备工作做完之后，且经过系统的、全面的检查无误后，现场滑移作业总指挥检查并发令后，才能进行正式进行滑移作业。（2）液压滑移过程中注意观测设备系统的压力、荷载变化情况等，并认真做好记录工作。（3）在滑移过程中，测量人员应通过钢卷尺配合测量各牵引点位移的准确数值，以辅助监控滑移单元滑移过程的同步性。（4）滑移过程中应密切注意滑道、液压顶推器、液压泵源系统、计算机控制系统、传感检测系统等的工作状态。（5）现场无线对讲机在使用前，必须向工程指挥部申报，明确回复后方可作用。

24、通讯工具专人保管，确保信号畅通。6.6.14 累积滑移施工模拟验算6.7 钢结构测量方案6.7.1 测量总体思路工程钢结构施工测量主要为平面测量、标高控制两部分。测量应遵循“由整体到局部”的原则，其总体思路为：序号思 路 内 容1平面控制网的测放根据现场通视条件，利用土建提供的测量控制点，先测设主控轴线，在此基础上根据结构安装过程中测量需要进行测控的部位及建筑轴线进一步加密，并确保主要测站点形成闭合导线，相互通视，以便进行坐标联测复核。2高程控制网的引导整体大范围内高程的引导采用全站仪进行统一控制，局部较小范围内的标高控制、引导在作业环境允许的情况下优先使用水准仪进行测量控制。6.7.2 测量

25、主要内容及重难点类型内容测量主要内容1.控制网复核和钢结构施工控制网的建立；2.预埋件定位、平整度及标高复测； 3.吊装的测量监控；4.施工过程中对混凝土与基础进行沉降观测；6.桁架滑移施工过程观测。重点控制网的建立和传递，高空钢结构控制点定位轴线及标高测放；结构下挠度监测等。难点1.作业量大，精度要求高；2.施工场地上工种多，交叉作业频繁、受干扰多；6.7.3 测量控制准备工作测量准备工作是保证施工测量全过程顺利进行的重要环节，所以必须充分做好测量前各项准备工作。1、测量器具的准备测量的精度直接影响到施工安装质量，而测量器具的精度质量问题又直接影响着测量结果的好坏。为了保证测量质量，准备科学

26、精密的测量仪器。所有测量器具在作业前必须经技术监督部门进行检定，保证这些仪器的实际测量精度合格有效，并报监理工程师验证。（2）测量仪器的精度要求测量仪器全站仪经纬仪水准仪钢卷尺测量精度0.51mm1ppm21mm0.001m施工现场测量仪器操作示意图2、测量人员的配备职称人数职责测量工程师1主管工程首级平面控制网的设测、结构整体定位控制和把握、测量资料的管理专职测量员5主要负责施工全过程的测量技术工作，保障工程顺利有序施工3、测量时机的选择序号选择原则1设计所提供的每个施工节段的相应标高和其它变形值，一般是基于某种标准气温下的设计值，而大型结构往往跨季节、跨昼夜施工。温度变化，特别是日照温差的

27、变化对于结构变形的影响是复杂的，将温差变化所引起的结构变形从实测变形值中分离出来相当困难。因此，应尽量选择温度变化小的时机进行测量，力求将温度、日照对施工控制的影响降低到最小限度。对一些大型结构温度影响的测试表明，在气候条件最不利的夏季，凌晨日出之前的气温较均匀，且最接近季节平均气温，是测量的较好时机。2在本工程的施工控制中，温度影响可以分为两种：一种是昼夜温差的影响，另一种是季节温差的影响。无论是昼夜温差还是季节温差对钢结构标高控制均有较大影响。3昼夜温差的影响一般在标高控制中多采用回避的做法，即对标高起控制作用的施工工序，均要求在温度较均匀的凌晨日出前进行。但遇连续高温的天气情况，由于凌晨

28、的温度仍难均匀，温度的影响难以完全避免，在此情况下，宜采用标高的修正公式来减少日照温差的影响。4季节温差的影响，应设定一个标准温度，将施工过程中实际季节温差对结构的影响在施工控制计算中考虑。4、测量施工其他准备工作（1）与土建施工坐标系交接钢结构安装在土建施工满足预埋件安装条件后进行，整个钢结构结构体系通过预埋件与土建结构形成统一整体。在钢结构安装前期测量准备时，确立与土建施工统一的参考坐标系至关重要。在进行测量施工前，需同土建施工测量组进行坐标点的交接，内容包括现场坐标点位的指定（至少2个），坐标点坐标及标高参照的记录，并对给定坐标点位进行复核测量，在允许误差范围之内后形成书面交接资料。如在

29、原始控制点交接过程中不能达成一致坐标系复核结果，可采用GPS定位进行原始点位坐标值复核。（2）熟悉测量资料测量人员和设备进场后，在工程技术负责人的领导下，根据施工组织设计，测量工程师首先组织测量人员详细了熟读施工图纸，详细了解工程各部位的结构分布情况，准备测量放样数据，以采取相应的测量控制手段和方法。（3）测量方案的拟定在进行本工程测量前，测量专组由测量工程师组织、所有测量人员参加，经过讨论拟定初步测量方案，指导后面具体测量工作的展开实施。（4）测量器具的检验测量仪器、工具必须准备齐全。其中全站仪、经纬仪、水准仪及钢卷尺等仪器、工具必须送甲方指定的专业检测单位检测，检测过的仪器、工具必须保证在

30、符合使用的有效期内，测量仪器的精度必须符合精度要求，并保留相应的检验合格证备查。6.7.4 平面控制网的建立6.7.4.1 平面控制网设计准备工作序号准 备 工 作 内 容1熟悉所有的设计图纸和设计资料；2进行平面控制网设计工作之前，必须先了解建筑物的尺寸、工程结构内部特征和施工的要求3熟悉施工场地环境以及与相邻地物的相互关系等4收集施工坐标和测量坐标的系统换算数据6.7.4.2 控制网的复核根据业主提供的基准点和测量的坐标，根据施工现场平面图和北京市一级控制点的标高和坐标，对现存的基准点进行复测，验证基准点数据资料的准确性。复测过程必须是与监理共同进行，按国家一级导线测量的要求实施，测算出精

31、度误差。水准基准点的复测，在业主提供的水准基准点上，按规范要求进行联测，精度达到国家一级水准要求。6.7.4.3 平面控制网的布设（1） 平面控制网的层级关系层 级内 容业主测设在用地范围内各红线界桩点围绕整个屋盖部分设置的8个主控制点组成的矩形控制网（2） 确定统一的平面坐标系统由于钢结构设计图上所有关键点位坐标均为建筑坐标，坐标原点总包单位将给予提供，而在总平面图中，所有桩点坐标均为城市大地坐标，两坐标系存在一定的关联关系。（3） 平面控制点的布设根据本工程的特点，分别选择8个点作为主控制点。在这些点上架设仪器采用导线测设的方法观测边长和水平角，经平差计算，得到主控制点的精确坐标，测量采取

32、往返观测，角度测量3测回测定，在方格网的基线上，再按轴线间距对各轴线进行复测。并可根据现场实际情况，加密方格网。测控点布置图6.7.4.4 平面控制网的施测及相关精度要求（1） 平面控制网的施测精度要求I级和级平面控制网按照一级导线的精度进行观测。角度观测采用方向观测法，按照规范进行仪器操作和记录，其主要技术要求，应符合下表的规定：等级仪器型号测角中误差（）测回数两次读数差（）半测回归零差（）一测回2C互差（）各测回方向较差（）I级DJ1521696DJ25338139级DJ282-121812当采用全站仪测距时，应注意仪器的指标设置和检测，采用仪器的等级及测回数应符合下表的精度规定：控制网等

33、级仪器分级总测回数I级I、精度4级精度2（2） 平面控制网的具体施测办法（1）I级和级控制网采用一级导线的精度要求施测，准确计算出导线成果，进行精度分析和控制点点位误差。I级控制点的设置按规范要求做好测量标石标志，在选择好的点位上埋设。为了预防标石的沉降，标石的下部先浇灌混泥土，周围做好通向控制网点的道路和防护栏杆，并作好标志。为了保证测量精度，在标石埋设后一周内不得进行观测。(2) 建筑主轴线的设置首先在设计图纸上设计主点坐标数据，在I级或级控制点的基础上用极坐标法初步放样出主点位置，一条轴线上至少设置3个主点。然后把全站仪架设在建筑轴线中间主点上，观测3个主点的水平角，按控制基线定线要求，

34、其夹角值控制在18024为控制基线精度要求，如超出要求，则需调整主点位置。调整方法按建筑基线调整方法反复进行，直到3个主点的水平角满足18024的范围要求。建筑物定位轴线允许偏离理论轴线量为L/20000，且不应大于3.0mm（L为定位轴线长）。工程平面控制网的测设在收到开工通知后7天内完成，并将测设资料书面上报监理工程师审批。6.7.4.5 工程测量定位特点和要求序号测量定位特点和要求1了解施工顺序安排，从施工流水的划分、钢结构安装次序、施工进度计划，确定测量放线的先后次序、时间安排，制定详细的细部测量方案。2针对本工程的特点和要求，在施工测量工作的组织与管理上，要求测量人员在思想上明确测量

35、对本工程施工中的重要性，在施工过程中，严格按以下要求开展工作：（1）认真审核施工设计图纸，严格做到按图施测；（2）了解测量仪器构造、原理，熟练掌握仪器性能，按仪器操作规程操作，做到仪器检校经常化，及时发现隐患，消除减小误差；严格落实测量工作的检查制度；（3）根据工程的特点，合理采用测量方法与校测方法，运用高精度、高速度的施测能力，保障好工程的有序施工，使测量工作成为一道智能化施工手段；6.7.5 高程控制网的建立6.7.5.1 高程控制网的布设建立水准基点组。各水准点点位要设在基坑开挖和地面受开挖影响而下沉的范围之外，水准点桩顶标高应略高于场地设计标高，桩底应低于冰冻层，以便长期保留。通常也可

36、在平面控制网的桩顶钢板上，焊上一个小半球作为水准点之用。为了便于施工测量，整个场地内，东西或南北每相距50m左右要有水准点，并构成闭合图形，以便闭合校核。水准基点组可选6个水准点均匀地布置在施工现场四周，水准点采用同M8膨胀螺栓的钢筋打入混凝土作为标志。由水准基准点组成闭合路线，各点间的高程进行往返观测，闭合路线的闭合误差应小于5mm（n为测站数）。水准测量作业结束后，每条水准路线须以测段往返高差不符值计算每千米水准测量高差的偶然中误差M和全中误差MW。 高差偶然中误差M= EQ R(,F(1,4n)（ F(,L)） ) （mm） 式中：-水准路线测段往返高差不符值（mm） L-水准测段长度

37、n-往返测的水准路线测段数 高差全中误差MW= EQ R(,F(1,N)（F(WW,L)）)（mm） 式中： W-闭合差L-计算各W时，相应的路线长度（Km）N-附合路线或闭合路线环的个数 6.7.5.2 测设方法（1）全站仪三角高程由于本工程结构标高落差较大，运用常规的水准测量可能达不到需要的精度要求和满足施工的需要，需要水准测量、三角高程测量两种测量方法相结合。两种方法虽然各有特色，但都存在着不足。水准测量是一种直接测高法，测定高差的精度是较高的，但水准测量受高度的限制，外业工作量大，施测速度较慢。三角高程测量是一种间接测高法，它不受地形起伏的限制，且施测速度较快。在工程测量中广泛应用。但

38、精度较低，且每次测量都得量取仪器高，棱镜高。麻烦而且增加了误差来源。这次采用全站仪配合跟踪杆量高程的方法。这种方法既结合了水准测量的任一置站的特点，又减少了三角高程的误差来源，同时每次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。使三角高程测量精度进一步提高，施测速度更快。6.7.5.3 水准测量的精度要求仪器要求（1）对施工中所用到的水准仪必须经过相关检测部门的专业检测，并附有检测报告；（2）水准测量仪器本身精度应根据等级要求满足下表的条件。等级望远镜放大倍率水准管分划值24305/2mm2025/2mm水准测量的施测要求序号施测要求1等级的水准点观测应在水准点埋设两周后进行，观测应在呈像清晰、稳定的情况

39、下进行；2水准视线长度等65m、等80m为宜；3测站前后视距差等2m、等4m；4两水准点间前后视距累计差等5m、等10m；5视线距地面高度等、等0.3m。6.7.5.4 水准测量遵循原则在进行水准测量时，为了减小误差，采取一定的措施减弱其影响，以提高测量成果的精度。同时避免在测量成果中存在错误，因此在进行水准测量时，应注意以下各点：序号遵循原则1观测前对所用仪器和工具，必须认真进行检验和校正；2在野外测量过程中，水准仪及水准尺应尽量安置在坚实的地面上。三脚架和尺垫要踩实，以防仪器和尺子下沉；前、后视距离应尽量相等，以消除视准轴不平行水准管轴的误差和地球曲率与大气折光的影响；3前、后视距离不宜太

40、长，一般不要超过100m。视线高度应使上、中、下三丝都能在水准尺上读数，以减少大气折光影响；4水准尺必须扶直不得倾斜。使用过程中，要经常检查和清除尺底泥土。塔尺衔接处要卡住，防止二、三节塔尺下滑；5完数后应再次检查气泡是否仍然吻合，否则应重读；6记录员要复诵读数，以便核对。记录要整洁、清楚端正。如果有错，不能用橡皮擦去而应在改正处划一横，在旁边注上改正后的数字；7在烈日下作业要撑伞遮住阳光避免气泡因受热不均而影响其稳定性。 6.7.6 钢结构现场测量措施6.7.6.1 钢柱测量控制总述本工程钢柱测量控制要点主要从柱脚埋件安装精度复核、钢柱自身垂直度及安装标高等方面进行综合控制。钢柱测量要点如下

41、：（1）钢柱吊装测量步骤标准柱竖向投点控制闭合、测量确定柱顶位移值、超偏处理柱顶标高测量抄平结果与下一节柱顶预验数据综合处理会审安装测定记录，确定焊接顺序和特殊部位处理方法安装钢柱，确定偏差值，进行初校焊接球支座安装，钢柱垂直度校正焊接后垂直度复查焊接过程跟踪观测标准柱竖向投点控制闭合提供下节钢柱预控数据钢柱吊装测量步骤图（2）对于框架结构，吊装、测量、高强螺栓紧固、焊接四大工艺的协同配合是钢结构安装质量的控制要素。任何一方失误都会给安装质量带来隐患，所以钢结构的安装必须遵循一定的顺序，才能达到质量的预控目标。（3）建立安装测量的三校制度：钢结构安装过程中，基准线的设立、平面网的投测、闭合、排

42、尺、放线以及标高控制等一系列的测量准备工作相当重要，当钢柱吊装就位后，就由钢结构吊装过渡到校正阶段。初校：钢柱吊装首先是柱与柱接头的相互对准，确定错位值，保证钢柱接头的相对对接尺寸符合设计要求，又要考虑调整钢柱扭曲、垂偏、标高等综合安装尺寸的需要，保证钢柱的就位尺寸。吊机松钩后用两台经纬仪通过两条相互垂直位置跟踪校正，瞄准柱底轴线测柱顶中线偏差，核对轴线偏差进行钢柱垂直度初校，便于柱间梁的顺利安装和保证钢柱轴线位置的基本准确。松紧钢丝缆风绳和3t（或5t）导链调校钢柱垂直度，使垂直度偏差达到小于1/1000规范要求。当视线不同时，可将仪器偏离轴线15以内。钢柱垂校，调整垂偏：钢梁安装及螺栓紧固

43、后，钢结构已具有一定的刚度和一定的空间尺寸，这时应对钢结构吊装后的柱-梁接头框架进行重新校正，对梁的水平度及钢柱的垂直进行全面的重新校正。校正的方法是借助千斤顶或倒链进行推或拉的校正，使钢柱的垂直和梁的水平度偏差达到公差的要求。高强螺栓终拧后的复校：高强度螺栓全部紧固结束后的复校，是防止在高强螺栓紧固时发生钢柱垂偏，这时测量的垂偏和标高尺寸，应考虑采用焊接收缩变形来校正。钢结构的安装质量，通过三校工序使钢结构安装质量得到有效控制。（4）钢柱垂偏的控制和调正对于三校后钢结构的空间尺寸情况进行会审，如果复校尺寸有问题或者局部情况有变化，就有必要修正施焊顺序和施焊方法。焊接工程师可以根据复校实测公差

44、和方向等因素，编制焊按顺序和确定施焊方法，来调整安装精度。在施焊过程中还需对安装精度进行连续跟踪观测。利用焊接收缩来调正钢柱垂偏是钢柱安装中经常使用的方法。安装时，钢柱就位，上节钢柱柱底中心线对准下节柱顶的中心线，而上节柱顶的中心线可以在未焊前向焊接收缩方向预偏一定值，通过焊接收缩，使钢柱达到预先控制的垂直精度。焊接与日照综合影响时，单节柱和中心柱可以不必预留收缩，应控制垂直偏差为主。加强焊接工艺控制，采用对称焊等方法，可以克服中心柱与单节柱的偏差，对于边缘的钢柱，应控制边柱上部建筑物中心的垂偏，可适当预留一定的焊缝收缩量。如果钢柱垂偏尺寸过大，个别情况可以利用调整该节柱底中心线的就位偏差，来

45、调整钢柱的垂直度，当上柱和下柱发生扭转错位时，可采用在连接上下柱的临时耳板处加垫板的方法进行调整，拧紧高强螺栓固定，但这种位移偏差一般不得超过3mm。（5）当一个片区的钢柱、梁安装完毕后，对这一片区钢柱进行整体测量校正：对于局部尺寸偏差，用千斤顶、倒链顶紧合拢或松开；对于整体偏差，用钢丝缆风绳调校。校正后，把高强螺栓拧紧。（6）柱顶标高测量在柱顶架设水准仪，瞄准施工层标高后视点，测量每根柱的四角顶点标高，与设计标高比较得到柱子的标高偏差，根据偏差值，在吊下一节钢柱时，垫不厚于5mm的钢板，或切割不大于3mm的衬板来垫高和降低柱顶标高，对柱标高进行调整。钢梁两端的高差需复测检查，误差应小于1/1

46、000且10mm，当高差超过限差时，需重新调整梁面安装高度。钢柱安装标高误差是钢柱制作长度的公差、安装间隙、焊接变形、压缩变形和季节性温度差、基础沉降等因素的综合反映，校正办法如下：1、第一节钢柱的标高可以通过垫块的高度来控制柱顶标高。2、多节钢柱的标高还可以通过采取柱与柱之间接合处适当加大间隙来调整，垫入的钢板不宜大于5mm。3、钢柱安装时，个别钢柱标高过高时，采用切割柱底衬板来调整标高，切割衬板不能大于3mm，切割后应打磨平整，不能损伤钢柱面板。4、钢柱安装标高，要求邻近钢柱高差小于10mm，这样才能保证钢梁水平度，如相邻标高差值太大时会影响钢梁的安装水平度。5、钢柱校正完毕后，在柱顶用附

47、件连接架设全站仪，对正于激光点位，分别瞄准另两个柱脚点位，进行钢柱偏差测量。6、钢柱焊接前轴线偏差测定内业准备：根据轴线尺寸、钢柱截面尺寸，计算钢柱四角点位坐标，并绘成钢柱点位坐标平面图，便于使用查找。观测准备：在0.0米层架设激光经纬仪，将控制点投测到施工观测层；在已校正好垂直度并经螺栓终拧的钢柱顶，用附件连接架设全站仪，对中整平于所投递上来的激光点位上，分别瞄准另两个激光点，检测夹角与边长。如角度或距离误差较大，应重新投递激光点；当角度与距离误差均符合要求时，向全站仪输入测站点与另一个点的平面直角坐标，以这两点作起算点和起始方向。观测：瞄准各柱顶角点，直接从仪器读数，得各点坐标。每根钢柱测

48、点不少于两点，便于校核误差和计算钢柱扭曲。根据场地的通视条件，测放出架设全站仪的最佳位置。内业计算构件上所标示的该特征观测点与全站仪架设点之间的坐标关系，并做好参数记录，以备钢柱轴线偏差测量时用。架设全站仪于选定的测量观测点上，根据内业计算成果。结合当日气象值设置好坐标参数及气象改正，准确无误后分别照准仪粘贴于构件上的激光反射贴片，得出构件空间位置的实测三维坐标，比较每柱侧面两反射贴片的北坐标N和东坐标E，得出钢柱的轴线偏差和扭曲值，然后通过导链和千斤顶校正钢柱垂直度至规范允许的范围内。钢柱轴线偏差测量示意图如上：计算整理资料：根据记录的各点坐标与内业计算的设计坐标相比较，得X、Y二个方向的差

49、值，即偏差值。根据偏差值大小及方向，对于焊前偏差决定是否还需进行局部尺寸调整和确定焊接顺序及方向。钢结构焊后的验收测量根据此工程的施工需求，我司根据测绘局提供的测量坐标定位出控制点后，为方便施工放线，再将自行编制一个施工坐标系统。以图纸的西南角为施工坐标系的原点，再算出各个控制点在图纸中的相应坐标。（7）钢结构焊接以后，先行验收焊接质量，焊接质量达到验收标准后，再进行钢结构的最后验收测量，编制单节柱部分的实测资料，同时进入上一节柱的控制网投设。焊后偏差作为资料和上一节钢柱吊装校正的依据，这样解决了压型钢板预铺设挡住经纬仪校正钢柱垂直度视线问题。6.7.6.2 钢柱吊装测量（1）钢柱就位与临时固

50、定钢柱吊升到位后，首先将钢柱四周的中心线与基础面的四周中心线对齐吻合（“十”字型与钢柱的柱底板中心线，），然后用直尺将钢柱中心线延长到对齐，四面兼顾。中心线对准或已使偏差控制在规范许可范围，即为完成钢柱的就位工作。由于钢柱自由高度高，长细比大，钢梁安装前钢柱的稳定性不足。钢柱地脚螺栓临时紧固后还需用缆风绳作临时固定。上节钢柱的临时固定通过连接端的临时耳板和顶部四面拉设缆风绳的方法实现，缆风绳上端拉在钢柱顶部的耳板上，下端拉在已预埋在楼层里的地锚上。如受周围环境的限制不能拉设缆风绳时，在相应的方向设置刚性支撑。（2）钢柱垂直度调整钢柱吊装就位到基础后，确定柱身方向正确，在测量人员的测量监视下，利

51、用斜铁、缆风绳、倒链等对柱顶标高偏差、柱身垂直度偏差、轴线偏差以及进行校正。钢柱垂直度校正是在柱身相互垂直的两个方向用经纬仪照准钢柱柱顶侧面中心点，然后比较该中心点的投影点与柱底处该点所对应柱侧面中心点的差值，即为钢柱此方向垂直度的偏差值。其值应/1000且绝对偏差10mm。根据以往在钢结构工程施工中所积累的宝贵经验，拟定内部控制目标：8mm。当视线不通时，可将仪器架设在偏离其所在的轴线位置，但偏离的角度不应大于15。本工程的钢柱垂直控制方法如下：用两台激光经纬仪置于柱基相互垂直的两条轴线上，视线投射到预先固定在钢柱的靶标上，光束中心同靶标中心垂直，且通过旋转最少3次经纬仪水平度盘，若投测点都

52、重合，表明钢柱垂直度无偏差，其余钢梁及柱的控制，通过基准点用经纬仪引至每层正装好的楼层上，用激光经纬仪从底层直接引上，以减少偏差，然后通过三点，在楼层上放置梁柱的定位线，并对梁柱进行复测、控制。钢柱垂直度调整示意图将经纬仪后视柱脚下端的定位轴线，然后仰视柱顶钢柱中心线，互相垂直的两个方向使柱顶中心线投影与定位轴线重合，或误差小于控制要求，认为合格。（钢柱在加工厂加工时柱顶和柱底的4个方向必须有用红三角做的钢柱中，方便我司进行测量校正）。单根钢柱吊装，用缆风绳校正钢柱时，应在缆风绳处于松弛状态下，柱保持垂直，才算校正完毕。钢柱在校正完成焊接前，需用全站仪统一检测柱顶中心坐标及柱顶标高。检测无误后

53、，紧固地脚螺栓，固定钢柱如果钢柱垂直度偏差尺寸过大，个别情况可以利用调整该节柱底中心线的就位偏差来调整钢柱偏差。垂直度偏差在地脚螺栓紧固后应再次测量，重复检查柱顶标高和柱底对中偏差，如此循环往复校正，直到各项指标均满作规范要求。钢柱垂直度校正，应记录准确时间和当时气候状况（日照），以备复测时参考。柱底灌浆：当钢柱垂直偏差、标高经校核无误后，应用砂浆浇灌钢柱底板，浇灌前先在钢柱底板四周立模板，灌浆时砂浆应基本保持自由流动，灌浆从一边进行连续浇注，灌浆后用湿草包、麻袋等遮盖养护。针对工程中所含钢柱为圆形钢柱、箱型钢柱，结合以往类似工程经验，在结构安装完成后进行统一复核时，可能现场轴线标记线在施工过

54、程中被损坏不可见，可采用全站仪“偏心测量”来进行钢柱柱身轴线的复核：6.7.6.3 锚栓定位1、预埋件平面定位方式（1）轴线定位法在I、II级控制点的基础上，力求提高放样精度，采用精密量距和经纬仪测角两测回，放样出预埋件的纵横轴线和定位点TK1、TK2、TK3、TK4。在TK1 、TK3定位点架设经纬仪，分别用定位点TK2、TK4定向，使预埋件的中线与控制轴线重合，并用全站仪对点位进行坐标复测。（2）全站仪坐标定位法在设计图纸上根据各预埋件的结构中线确定YK1、YK2、YK3的位置，获得其坐标值，在预埋件上做出YK1、YK2、YK3的标志。用全站仪极坐标法线定位YK1点，确定预埋件的中点位置，

55、再用同样的方法测定YK2、YK3的位置，控制预埋件的轴线方向。以上两种定位法测设的预埋件轴线偏移量允许值为2.0mm。锚栓地位十字线锚栓测量示意图2、预埋件的标高控制对基础面的高程控制，采用水准仪常规高差测量，直接测得预埋件面的标高；对离水准基准点较远的测设，为了减少水准仪的传递误差和多次读数的偶然误差，采用全站仪三角高程测得预埋件的标高。预埋件的标高允许偏差为3.0mm。6.7.6.4 误差控制标准钢柱安装精度复核采用全站仪或激光经纬仪进行，安装误差控制严格按照钢结构工程施工质量验收规范相关条例施行：项目允许偏差图例检验方法柱底中心线对定位轴线的偏差5.0用吊线和钢尺检查柱轴线垂直度单层柱H

56、10mH/1000用经纬仪和钢尺检查或全站仪坐标测量检查H10mH/1000，且不应大于25.0多节柱单节柱H/1000，且不应大于10.0柱全高35.0H10mH/1000，且不应大于25.0多节柱单节柱H/1000，且不应大于10.0柱全高35.06.8 钢结构现场焊接方案6.8.1 现场焊接工艺评定本工程钢构件材质主要为Q235B 、Q345B、Q345C、Q345JGC为了能较好地保证工程的焊接质量，技术工艺部门将依据JGJ81-2002建筑钢结构焊接技术规程标准的有关规定做好相关焊接工艺评定，并制定完善、可行的焊接工艺方案和措施，作为工程中指导焊接作业的工艺规范。6.8.1.1 焊接

57、工艺评定流程焊接工艺评定试件应该从工程中使用的相同钢材中取样，并在产品焊接之前完成。焊接工艺评定按下列程序进行：序号评定流程1由技术员提出工艺评定任务书(焊接方法、试验项目和标准)；2焊接责任工程师审核任务书并拟定焊接工艺评定指导书(焊接工艺规范参数)；3焊接责任工程师将任务书、指导书安排焊试室责任人组织实施；4焊接责任工程师依据焊接工艺评定指导书，监督由本企业熟练焊工施焊试件及试件和试样的检验、测试等工作；5焊试室责任人负责评定试样的送检工作，并汇总评定检验结果，提出焊接工艺评定报告；6评定报告经监理单位和焊接责任工程师审核，企业技术总负责人批准后，正式作为编制指导生产及现场施工的焊接工艺的

58、可靠依据。7焊接工艺评定所用设备、仪表应处于正常工作状态且为项目正式施工使用的设备，试样的选择必须覆盖本工程的全部规格并具有代表性。 6.8.1.2 焊接工艺评定的原则序号原 则1不同焊接方法的评定结果不得互相代替。2不同类别钢材的焊接工艺评定结果不得互相代替。3、类同类别钢材中当强度和冲击韧性级别发生变化时，高级别钢材的焊接工艺评定结果可代替低级别钢材;、类同类别钢材中的焊接工艺评定结果不得相互代替;不同类别的钢材组合焊接时应重新评定，不得用单类钢材的评定结果代替。4接头形式变化时应重新评定，但十字形接头评定结果可代替T形接头评定结果，全焊透或部分焊透的T形或十字形接头对接与角接组合焊缝评定

59、结果可代替角焊缝评定结果。5评定试件的焊后热处理条件应与钢结构制造、安装焊接中实际采用的焊后热处理条件基本相同。6焊接工艺评定结果不合格时，应分析原因，制订新的评定方案，按原步骤重新评定，直到合格为止。6.8.2 现场焊接作业流程施工准备操作平台，防风棚及防护架就位焊前准备坡口清理、检查衬板、引弧板、熄弧板预热定位焊根部打底填充焊接面层焊接按规定后热按规定保温焊接外观检查填写外观检查表打磨探伤区域超声波探伤填写正式报告工序交接合格合格缺陷修补 焊前检查：1、气候条件2、焊前测量结果3、坡口几何尺寸4、焊机、焊接工具5、安全防护6、二氧化碳气体7、防火措施过程中检查：焊接电流、电压焊接清理层间温

60、度气体流量、压力、纯度送丝速度及稳定性焊道宽度焊接速度YESYESNO6.8.3 焊前准备施焊前，焊工应检查焊接部位的组装和表面清理的质量，如不符合要求，应修磨补焊合格后方能施焊。坡口组装间隙超过允许偏差规定时，可在坡口单侧或两侧堆焊、修磨使其符合要求，但当坡口组装间隙超过较薄板厚度2倍或大于20mm时，不应用堆焊方法增加构件长度。施工前应由焊接技术责任人员根据焊接工艺评定结果编制焊接工艺文件，并向有关操作人员进行技术交底，施工中应严格遵守工艺文件的规定；焊接工艺文件应包括下列内容:序号工艺文件内容1焊接方法或焊接方法的组合；2母材的牌号、厚度及其它相关尺寸；3焊接材料型号、规格；4焊接接头形