上海一高层综合楼超限审查报告

1、 上海一高层综合楼超限审查报告建筑的基本情况本工程位于上海市一高层综合楼集商业、办公、社区服务于一体的综合项目。为级高层建筑。其建筑、结构、机电设计均由国内一设计院设计。地上主体结构为十四层，地下二层。其中地下二层为车库。地下一层为商业，一、二层为商业，三层以上为办公。主要屋面处高度为。地下部分埋深为3总建筑面积为m2,其中地上部分为m.地下部分为m2o平、剖面图见建筑图。设计规范及标准本工程结构设计以下列国家和上海地区的规范和规程为设计依据。TOC o 1-5 h z()建筑结构荷载规范9版)；()混凝土结构设计规范；()建筑抗震设计规范；()建筑地基基础设计规范；()高层建筑混凝土结构技术

2、规程-()建筑工程抗震设防分类标准；()混凝土结构耐久性设计规范；()砌体结构设计规范；()建筑结构可靠度设计统一标准；()型钢混凝土组合结构技术规程TOC o 1-5 h z()建筑桩基技术规范；()地下工程防水技术规范；()建筑地基处理技术规范；1)4工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分)200版9()民用建筑工程结构初步设计深度图样；()上海市工程建设规范地基基础设计规范()上海市工程建设规范建筑抗震设计规程()上海市其他相关的设计规范、标准及规定：设计荷载(标准值)主要楼(屋)面均布活荷载:办公室：2.0k2N/m商业、疏散楼梯：3.5k2N/通风机房、电梯机房：上人屋面：2.0k2N

3、/m其他按“建筑结构荷载规范(值。2.建筑隔墙恒载：20厚0砼小型空心砌块(外墙)20厚0加气砼砌块(内墙)：23风.荷载：基本风压：3地面粗糙度类别：类。结构和地震设计参数：走廊、阳台：公共卫生间(蹲便)：室内储藏室：不上人屋面：50200)092100年6版”取m2：本工程设计安全等级为二级，结构设计基准期为50年，使用期为50年，结构重要性系数为本工程混凝土结构的抗震设防类别为丙类。设防烈度为7度，设计地震分组为第一组（设计地震加速度值为）场地特征周期为,场地类型为IV类（上海地区）。地震影响系数最大值采用（多遇地震）。结构阻尼取。本工程抗震设防等级为：本工程上部结构分为四个独立的结构体

4、系，其中地面0.0标0高以上，塔1塔3为部分型钢混凝土框架结构与部分型钢混凝土框架-抗震墙结构均为二级，塔4框架为钢筋框架三级。地下一层塔1塔3框架与框架-抗震墙抗震等级均为二级，塔4为钢筋混凝土框架三层，地下二层其抗震等级均为抗震三级。结构采用现浇柱、梁、板体系，如下图所示。Z2F8.1Q010014FJ42400稣塔g塔4戲戈扮示青图地.质4勘察报告基本数据1.本工程初步设计依据的岩土工程勘察报告为：上海一勘探工程有限公司二零一零年九月提供的岩土工程勘察报告拟建场地自上而下的场地土特性描述如下：(1)杂灰填1土：层厚0,层底标高,土质松散，夹有三合土及煤渣；(1)素灰填2土：层厚,层底标高

5、,灰色，土质松散，以粘性土为主，夹少量砂性土；(2)灰褐1黄灰灰黄色粉质粘土：层厚0层42层底标高,可塑状态,中等压缩性，土质不均匀；(2)灰灰色3砂质粉土：层厚，层底标高.47，灰可2塑状态，中等压缩性，土质不均匀；灰色淤泥质粉质粘土：层厚，层底标高，流塑状态，高等压缩性，土质尚均，含有机质，夹少量薄层砂；灰色淤泥质粘土：层厚，层底标高，流塑状态，高等压缩性，土质尚均，含有机质，夹少量团状粉砂；灰色粘土：层厚，层底标高，软塑状态，高等压缩性，土质尚均，含有机质，夹少量薄层砂；暗绿草黄色粉质粘土：层厚6层底标高-20.55，-硬2塑1状.态4，7中等压缩性，土质尚均，夹铁锰结核微粒;草黄灰色粉

6、砂：层厚，层底标高，中等密实度，中等压缩性，土质不均，含云母屑，夹少量粘性土；灰色粉质粘土夹砂质粉土：层厚6层底标高，可塑状态，中等压缩性，土质不均，局部含有机质;灰色粉质粘土：层厚，层底标高,可塑状态，中等压缩性，土质不均，含有机质，夹少量薄层砂；(8)灰-色3砂质粉土夹粉质粘土：该层未钻穿，中等密实度，中等压缩性，土质不均，夹薄层粉质粘土；地下水：地下水高水位埋深，低水位埋深，本场地承压含水层对开挖的基坑不会产生不利影响。场地浅层地下水及地基土对砼有微腐蚀性，地下水对砼中的钢筋在长期浸水环境中有微腐蚀性、在干湿交替环境下具有弱腐蚀性，地下水对钢结构具有弱腐蚀性。4综.合判别本场地(2)-3

7、层砂质粉土为液化土层。本场地地基平均液化指数为3.，1平1均液化强度比为0.9。19基础的设计情况本工程按常规桩基设计，采用承台加防水板方案，承台厚190，0防水板厚，本工程采用泥浆护壁钻孔灌注桩，主楼部分桩径e0桩端持力层为层，单桩竖向承载力特征值9裙楼部分桩径e,桩端持力层为层，单桩竖向承载力特征值，桩基设计参数如下主楼部分桩长为米，混凝土，共计根，裙楼部分采用短桩，桩长为米，混凝土共计根。沉降计算采用中桩基承台沉降计算满足规范要求。建筑结构布置和超限情况说明建筑结构布置本工程塔1采用少量抗震墙型钢钢筋混凝土框架结构、塔2采用型钢混凝土框架-抗震墙结构，塔三采用型钢混凝土框架结构、塔4采用

8、钢筋混凝土框架结构体系。塔1、塔2共14层，标准层层高3米，裙房二层，层高分别为4.米2和3.米9。主要屋面处高44.米1。塔3共12层，标准层层高3米，裙房二层，层高分别为4.米2和3.米，主要屋面处高38.米1。0塔4共二层，层高分别为4.米2和3.米，屋面标高8.1米0。0.0标0高以上塔楼之间用抗震缝分开，塔与塔之间，塔与塔之间缝宽为0其余缝宽为0结构设计以地下室顶板为嵌固部位，地下室顶板厚度为200。在结构的整体计算中地下室与上部之间的刚度比如下：塔塔塔塔1塔#塔楼偏置验算由于1塔#主楼与裙楼刚度分布不均匀，故对地上二层和三层的塔楼质心的偏心距进行补充验算。TOC o 1-5 h z

9、地上二层质心坐标：，地上三层质心坐标：，质心偏移量：向，3二层相应边长向，2二层相应边长塔楼与底盘结构质心偏心距满足高规（）第条的规定。超.限情况的认定1）塔框架建筑高度5米0满足要求建筑高宽比4满足要求塔1楼板开洞面积小于该层楼面面积的30满足要求，结构标准层层楼板开洞后，在轴方向楼板宽度满足要求。但在轴方向有效楼板宽度小于属超限。（2）塔2框架-抗震墙建筑高度12米0满足要求建筑高宽比5满足要求塔2楼板开洞面积小于该层楼面面积的30满足要求，结构标准层4,6,8,10层,楼1板2开,洞1后4，在91轴2方向楼板宽度4满足要求，但在轴方向有效楼板宽度小于属超限。塔在土标高板局部高差为，但结构

10、在设计该部分时使得梁高大于且在错层处梁端加腋。满足结构错层的要求。（）塔框架建筑高度米满足要求建筑高宽比4满足要求塔3楼板开洞面积小于该层楼面面积的30满足要求，结构标准层层楼板开洞后，在轴方向楼板宽度满足要求。但在轴方向有效楼板宽度小于属超限。针对超限情况的抗震措施针对上述情况，采取了下列措施：1由于平面规则性超限对楼板的整体性有较大影响，因而，在结构计算考虑楼板在自身平面内刚度无限大的假定已不适用，在计算模型中应考虑楼板的部分弹性变形。将开洞楼板周边板厚由原加厚为0并采用双层双向配筋，并将洞边梁适当增大，以增大刚度。3结构计算分析方面，采用二种符合实际情况的空间分析程序C和）进行结构计算分

11、析比较，采用振型分解反应谱法。结构分析的主要结果汇总及比较1计算软件本工程结构的整体计算采用和最新版程序。程序是我国结构设计计算常用的软件，该程序依据我国现行的规范编制，并有构件的配筋输出。2主要计算参数）抗震设防烈度为度，场地类型为IV类。）采用采用振型分解反应谱法计算，各振型贡献按组合。3）采用部分弹性楼板假设进行整体分析，以考虑楼板刚度变化对水平力分配的影响。3反应谱法主要的计算结果）计算得到的前阶模态的振动周期结果列于表。两个程序计算得到的第阶模态均为向平动，扭转模态为第阶，扭转周期与第1阶平动周期之比定义为结构的扭转周期比。从表可见，扭转周期比满足要求，有效质量系数满足要求。程序周期

12、序号周期(S)()X向平动比例()Y向平动比例()扭转比例()扭转周期比结构总质里(t)有效质量系数()SATWET11.5198110.759537.6599.50X向T21.341981T31.141495T40.51981199.50Y向T50.451972T60.391494PMSAPT11.6498020.719531.4099.08X向T21.441981T31.183493T40.53991099.11Y向T50.471981T60.402593表塔3结构动力特性表塔反应谱法结构地震响应计算结果结构响应SATWEPMSAP地震作用风作用地震作用风作用最大层间位移角X向1/5761

13、/36561/5521/3029Y向1/6651/42781/6651/3693最大层间位移平均层间位移X向1.211.041.291.11Y向1.311.061.251.10基底剪重比()X向3.944.61Y向4.345.23程序周期序号周期(S)()X向平动比例()Y向平动比例()扭转比例()扭转周期比结构总质里有效质量系数()SATWET11.67010000.8620517.2899.50X向T21.579505T31.456292T40.55198099.65Y向T50.539612T60.483395PMSAPT11.93010000.8220498.1099.1X向T21.68

14、07920T31.5921376T40.63099098.6Y向T50.5790010T60.5211386表塔1结构动力特性表塔反应谱法结构地震响应计算结果结构响应SATWEPMSAP地震作用风作用地震作用风作用最大层间位移角X向1/6451/60681/6581/6221Y向1/6041/23601/5571/2069最大层间位移平均层间位移X向1.131.071.101.21Y向1.191.091.101.18基底剪重比()X向3.714.48Y向3.464.00塔楼层剪力沿向分布塔楼层剪力沿向分布程序周期序号周期(s)(%)X向平动比例(%)Y向平动比例(%)扭转比例(%)扭转周期比结

15、构总质里(t)有效质量系数(%)SATWET11.2899010.8027331.34099.50X向T21.1608019T31.0212079T40.36990199.50Y向T50.3316139T60.2814059PMSAPT11.349900.79272320.06399.99X向T21.21080T31.0612095T40.3899097.75Y向T50.34161T60.2814095表塔2结构动力特性表塔反应谱法结构地震响应计算结果结构响应SATWEPMSAP地震作用风作用地震作用风作用最大层间位移角X向1/8361/64251/7791/4884Y向1/11281/99991/10751/14393最大层间位移平均层间位移X向1.281.041.341.08Y向1.171.061.151.08基底剪重比(%)X向3.575.03Y向3.444.87地也震作.用下X方就大勦=9754.8(kN)Y方向馱剪力珂帼5腑11717I11113-163073c0CF4408605760CkNJX方向默楼顋力曲统M向就腿剜蛾塔楼层剪力沿向分布塔楼层剪力沿向分布反应谱法计算得到的结构最大响应位移结果列于表.由表可见。层间位移角以及位移比均满足要求，地震作用下的剪重比在正常范围内，且满足最小地震作用的要求。3）地震作用下结构的层剪力沿竖向的分布情况沿竖