车站预制+现浇叠合拱形顶板计算书

1、上海市轨道交通XX号线工程土建XX标XX路站预制+现浇叠合拱形顶板计算书附件Xxx2018年12月上海市轨道交通xx号线工程土建 xx标 xx路站预制+现浇叠合拱形顶板计算书目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc535914169 附件1 内衬墙、拱座、门洞梁及现浇拱板端模计算书 PAGEREF _Toc535914169 h 1 HYPERLINK l _Toc535914170 一 内衬墙600mm厚模板计算 PAGEREF _Toc535914170 h 1 HYPERLINK l _Toc535914171 二 拱座模板计算 PAGEREF _Toc5

2、35914171 h 4 HYPERLINK l _Toc535914172 三 门洞梁模板计算 PAGEREF _Toc535914172 h 9 HYPERLINK l _Toc535914173 四 现浇拱板侧模计算 PAGEREF _Toc535914173 h 12 HYPERLINK l _Toc535914174 附件2 预制混凝土底模设计及施工验算 PAGEREF _Toc535914174 h 15 HYPERLINK l _Toc535914175 1 预制混凝土底模的截面设计 PAGEREF _Toc535914175 h 15 HYPERLINK l _Toc53591

3、4176 2 预制混凝土底模浇筑混凝土阶段受力分析 PAGEREF _Toc535914176 h 15 HYPERLINK l _Toc535914177 3 底模跨度方向承载力校核与施工验算 PAGEREF _Toc535914177 h 18 HYPERLINK l _Toc535914178 4 底模宽度方向承载力校核与施工验算 PAGEREF _Toc535914178 h 20 HYPERLINK l _Toc535914179 5 预制底模底脚局部承压与抗剪计算 PAGEREF _Toc535914179 h 23 HYPERLINK l _Toc535914180 6 考虑浇筑

4、非对称及跨中节点半刚性连接的施工分析与验算 PAGEREF _Toc535914180 h 25 HYPERLINK l _Toc535914181 7 预制底模吊装施工验算 PAGEREF _Toc535914181 h 28 HYPERLINK l _Toc535914182 附件3运架一体机上部钢结构分析 PAGEREF _Toc535914182 h 29 HYPERLINK l _Toc535914183 1 预制拱壳作用于钢结构上荷载 PAGEREF _Toc535914183 h 29 HYPERLINK l _Toc535914184 1.1 预制拱壳准确就位时对钢结构荷载 P

5、AGEREF _Toc535914184 h 29 HYPERLINK l _Toc535914185 1.2 预制拱壳偏差就位时对钢结构荷载 PAGEREF _Toc535914185 h 29 HYPERLINK l _Toc535914186 1.3 运架一体机制动时预制拱壳对钢结构荷载 PAGEREF _Toc535914186 h 30 HYPERLINK l _Toc535914187 1.4 预制拱壳作用于下部钢结构荷载汇总 PAGEREF _Toc535914187 h 30 HYPERLINK l _Toc535914188 2 运架一体机上部钢结构分析 PAGEREF _T

6、oc535914188 h 30 HYPERLINK l _Toc535914189 2.1 荷载 PAGEREF _Toc535914189 h 30 HYPERLINK l _Toc535914190 2.2 分析模型和结果 PAGEREF _Toc535914190 h 30 HYPERLINK l _Toc535914191 2.3 螺栓强度校核 PAGEREF _Toc535914191 h 31 HYPERLINK l _Toc535914192 2.4 惯性力作用下钢结构整体稳定性分析 PAGEREF _Toc535914192 h 31 HYPERLINK l _Toc5359

7、14193 附件4运架一体机在中楼板上开行工况校核 PAGEREF _Toc535914193 h 33 HYPERLINK l _Toc535914194 1. 荷载统计 PAGEREF _Toc535914194 h 33 HYPERLINK l _Toc535914195 2. 计算位置A PAGEREF _Toc535914195 h 33 HYPERLINK l _Toc535914196 2.1 X向抗弯承载力校核 PAGEREF _Toc535914196 h 35 HYPERLINK l _Toc535914197 2.2 Y向抗弯承载力校核 PAGEREF _Toc53591

8、4197 h 35 HYPERLINK l _Toc535914198 2.3 抗剪承载力校核 PAGEREF _Toc535914198 h 35 HYPERLINK l _Toc535914199 2.4 裂缝宽度校核 PAGEREF _Toc535914199 h 35 HYPERLINK l _Toc535914200 2.5 抗冲切承载力校核 PAGEREF _Toc535914200 h 36 HYPERLINK l _Toc535914201 3. 计算位置B PAGEREF _Toc535914201 h 36 HYPERLINK l _Toc535914202 3.1 X向抗

9、弯承载力校核 PAGEREF _Toc535914202 h 37 HYPERLINK l _Toc535914203 3.2 Y向抗弯承载力校核 PAGEREF _Toc535914203 h 37 HYPERLINK l _Toc535914204 3.3 抗剪承载力校核 PAGEREF _Toc535914204 h 37 HYPERLINK l _Toc535914205 3.4 裂缝宽度校核 PAGEREF _Toc535914205 h 37 HYPERLINK l _Toc535914206 4. 计算位置C PAGEREF _Toc535914206 h 38 HYPERLIN

10、K l _Toc535914207 4.1 X向抗弯承载力校核 PAGEREF _Toc535914207 h 39 HYPERLINK l _Toc535914208 4.2 Y向抗弯承载力校核 PAGEREF _Toc535914208 h 39 HYPERLINK l _Toc535914209 4.3 抗剪承载力校核 PAGEREF _Toc535914209 h 39 HYPERLINK l _Toc535914210 4.4 裂缝宽度校核 PAGEREF _Toc535914210 h 39 HYPERLINK l _Toc535914211 4.5 抗冲切承载力校核 PAGERE

11、F _Toc535914211 h 40 HYPERLINK l _Toc535914212 5 结论 PAGEREF _Toc535914212 h 40 HYPERLINK l _Toc535914213 附件5 15号线预制+现浇叠合拱壳结构试验初步结果 PAGEREF _Toc535914213 h 41 HYPERLINK l _Toc535914214 1 试验目标及内容 PAGEREF _Toc535914214 h 41 HYPERLINK l _Toc535914215 1.1 研究目标 PAGEREF _Toc535914215 h 41 HYPERLINK l _Toc5

12、35914216 1.2 研究内容 PAGEREF _Toc535914216 h 41 HYPERLINK l _Toc535914217 2 设计分析 PAGEREF _Toc535914217 h 41 HYPERLINK l _Toc535914218 3 试验方案 PAGEREF _Toc535914218 h 41 HYPERLINK l _Toc535914219 4 试验过程 PAGEREF _Toc535914219 h 43 HYPERLINK l _Toc535914220 5 试验结果 PAGEREF _Toc535914220 h 43 HYPERLINK l _To

13、c535914221 5.1 全跨满载工况 PAGEREF _Toc535914221 h 43 HYPERLINK l _Toc535914222 5.2 极限工况 PAGEREF _Toc535914222 h 43附件1 内衬墙、拱座、门洞梁及现浇拱板端模计算书一 内衬墙600mm厚模板计算内衬墙模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的横楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞，用以支撑横楞所受的压力；竖楞外用水平钢管顶托支撑与中板或顶板支撑架形成一个完整的模板支撑体系。1.参数1.1基本参数内衬墙厚度(mm)：600；模板的计算高度:H =4.747m；1.2侧模板参

14、数面板：厚度15mm胶合板；主楞龙骨材料：木楞；宽度50mm，高度100mm，间距为：600mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；间距为：250mm；支撑方式：水平钢管+可调顶托；竖向和水平向间距为：600mm采用的钢管类型为483，下述计算式中钢管壁厚均按2.8mm计算；1.3材料参数面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4；木方弹性模量E(N/mm2):9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；2、侧模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土

15、的初凝时间，取3h； T - 混凝土的入模温度，取20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.0m/h； H - 模板计算高度，取4.747m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 21.859 kN/m2、113.928 kN/m2，取较小值21.859 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.859kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。3.模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，连续梁计算。强度验算要考虑新浇混

16、凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。3.1面板抗弯强度验算按均布荷载作用下的三跨连续梁计算最大弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.221.8590.60=15.738kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.60=1.68kN/m； q = q1 + q2 =15.738+1.68=17.418kN/m；面板的最大弯距：M = 0.117.418250250= 1.088105N.mm；面板最大应力按下式计算

17、： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 6001515/6=2.25104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W =1.088105/ （2.25104）=4.836N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.836N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！3.2面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：

18、 q = 21.8590.6013.115 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 600151515/12 = 1.687105 mm4；面板最大容许挠度: =250 / 250 = 1.0mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.1152504/(10095001.687105) = 0.22mm；面板的最大挠度计算值 =0.22mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.0mm，满足要求！4.内楞计算模板结构构件中的内楞（小楞）

19、属于受弯构件，按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4；内楞方木计算简图4.1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M内楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞跨度): l =600mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.221.8590.25=6.557kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.00.25=0.7kN/m；q = q1 + q2

20、=6.557+1.68=7.257kN/m；内楞的最大弯距：M =0.17.257600600=2.613105N.mm； 内楞的最大应力计算值: = M/W =2.613105/（83.33103）=3.135N/mm2；内楞的最大应力计算值 =3.135N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 =13.0N/mm2，满足要求！4.2挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q =21.8590.25 =5.464kN/m； 内楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(外楞跨度): l =600mm ； E内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500

21、N/mm2 ； I内楞截面的惯性矩(mm4)，I= 416.67104；内楞最大容许挠度: = 600/250 = 2.4mm；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.4646004/(1009500416.67104) = 0.12mm；内楞的最大挠度计算值 =0.12mm 小于 内楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！5.外楞计算按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4；外楞方木计算简图1.抗弯强度验算

22、支座最大弯矩计算公式： 其中， M外楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞跨度): l =250mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.221.8590.6=15.738kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.6=1.68kN/m；q = q1 + q2 =15.738+1.68=17.418kN/m；外楞的最大弯距：M =0.117.416250250=1.088105N.mm； 外楞的最大应力计算值: = M/W =1.088105/（83.33103）=1.3N/mm2；外楞的最大应力计算值 =1.3N/mm2 小于

23、 外楞的抗弯强度设计值 =13.0N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在外楞上的线荷载(kN/m)： q =21.8590.60 =13.115kN/m； 外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(内楞跨度): l =250mm ； E外楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500 N/mm2 ； I外楞截面的惯性矩(mm4)，I= 416.67104；外楞最大容许挠度: =250/250 = 1.0mm；外楞的最大挠度计算值: = 0.67713.1152504/(1009500416.67104) = 0.008mm；外楞的最大挠度计算值 =0.

24、008mm 小于外楞最大容许挠度 =1.0mm ，满足要求！6.侧向钢管支撑验算6.1侧向荷载确定内衬墙侧压力为q=1.221.859 +1.42=29.031KN/m2；支撑钢管纵横向间距为600mm600mm；因此侧向压力N=29.0310.60.6=10.451 KN6.2钢管稳定性验算侧向支撑杆的稳定性计算公式： 其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.451 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.60 cm； A 立杆净截面面积(cm2)：A =3.97cm2； 钢管立杆最大应力计算值 (N/

25、mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0 计算长度 (m)；按下式计算 l0 = h+2a k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数， u = 1.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； h最大步距；h=1.2m上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.22 = 1.6 m；L0/i = 1600 / 16 = 100 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.638 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10451/（0.638397）= 36.767N/mm

26、2；钢管立杆的最大应力计算值 =41.262N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板支撑架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。二 拱座模板计算2.1材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；2.2梁底模板参数面板厚度(mm)：15；梁底方木截面宽度b(mm)：50；梁底方木截面高度h(mm)：100；2.3梁

27、侧模板参数次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：2；主楞间距为：600mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；2.4荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.00；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；2.梁模板荷载标准值计算2.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

28、其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.0m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 21.859 kN/m2、24.0 kN/m2，取较小值21.859 kN/m2作为本工程计算荷载。3.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇

29、混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.51.5/6=37.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，取1m宽度 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.221.8591=26.231kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.421=2.8kN/m；q = q1+q2 = 26.231+2.

30、8 = 29.031 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250mm；面板的最大弯距 M= 0.12529.0312502 = 2.268105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.268105 / （37.5103）=6.048N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.048N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=29.031N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

31、 I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.125cm4；面板的最大挠度计算值: = 529.0312504/(384950028.125104) = 0.55 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.55mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！4.梁侧模板内外楞的计算4.1内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I =

32、51031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.221.859+1.42)0.25=7.258kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=1/87.2586002= 0.327106Nmm； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 0.327106/（83.3103）=3.926 N

33、/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.926 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 600mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7.258 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.2586004/(100100004.17106) = 0.15 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm；内楞的最大

34、挠度计算值 =0.15mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！4.2外楞计算本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0，下述计算式中钢管壁厚均按2.8mm计算；外钢楞截面抵抗矩 W=8.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 20.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在外楞的荷载，q = (1.221.859+1.42)0.6=17.418kN/m

35、； 外楞计算跨度(内楞间距): l = 250mm； 外楞的最大弯距: M=1/817.4182502=0.136106Nmm； 经计算得到，外楞的最大受弯应力计算值 = 0.136106/（8.49103）=16.028 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的强度计算值 =16.028N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！5.穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm；

36、 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.221.859+1.42)0.60.7 =12.193 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.193kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！6.梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模

37、板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 =2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.688105mm4；6.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.00）0.62.077（最大高度）=37.386kN/m；模板结构自重荷载：q2:

38、1.20.350.60=0.252kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.60=1.68kN/m；q = q1 + q2 + q3=37.386+0.252+1.68=39.318kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1039.3180.22=0.157kNm； =0.157106/（2.25104）=6.99N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.99N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！6.2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压

39、力线荷载: q =（(24.0+1.00)2.0770.60+0.350.60=31.365KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67731.3652004/(10095001.688105)=0.2mm；面板的最大挠度计算值: =0.2mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的

40、荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1)2.0770.2=10.385 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2=0.07 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9kN/m；7.2方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.210.385+1.20.07=12.546 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。

41、 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；7.3方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 12.546+1.26=13.806kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.113.8060.60.6= 0.497 kN.m；最大应力 = M / W = 0.497106/83333.3 =5.964 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值5.964 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13

42、 N/mm2,满足要求!7.4方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.613.8060.6 =4.97 kN； 方木受剪应力计算值 = 34970/(250100) = 1.491 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.491 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!7.5方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 10.385+ 0.07 = 10.455 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67710.4556004 /(1001000041

43、6.667104)=0.22mm；方木的最大允许挠度 = 600/250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.22 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！8.支撑托梁的强度验算托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；E=2.06105 N/mm2；W=8.49 cm3；I=20.38 cm4；8.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=（24+1）2.0770.6=31.155kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.6=0.21 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷

44、载标准值 P1 = (2.5+2)0.6=2.7kN/m；8.2应力验算：静荷载设计值 q=1.2(31.155+0.21)=37.638 kN/m；活荷载设计值 P=1.42.7=3.78kN/m；荷载设计值 q = 37.638+3.78=41.418 kN/m；支座最大反力N=1.241.4180.45=22.366 kN；最大弯矩 Mmax = 0.17741.4180.452=1.485kNm ；最大应力 =1.485106/（28.49103）=87.428N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值87.428N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计

45、值 205 N/mm2,满足要求!8.3挠度验算：最大变形 Vmax = 0.9941.4184504/（1002.06105220.38104）=0.2mm ；托梁的最大挠度为0.2mm 小于450/150与10 mm,满足要求!9.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力：N =22.366 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.60； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.97； - 钢管立杆

46、轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.055 = 2.071 m；Lo/i = 2071 / 16.0 = 129 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.44 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=22366/(0.44397) =33.023 N/mm2；钢管立杆稳

47、定性计算 = 128N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三 门洞梁模板计算1.梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按单跨简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 =2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.688105mm4；1.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯

48、强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.00）0.62.334（混凝土浇筑高度）=42.012kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.60=0.252kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.60=1.68kN/m；q = q1 + q2 + q3=42.012+0.252+1.68=43.944kN/m；跨中弯矩计算公式如下：M m

49、ax=0.125ql2Mmax = 0.12543.9440.22=0.220kNm； =0.22106/（2.25104）=9.78N/mm2；梁底模面板计算应力 =9.78N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！1.2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:V=5ql4 / 384EI 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.00)2.3340.60+0.350.60=35.220KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm； E-面板的弹性模量: E = 95

50、00.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: =535.2202004/(38495001.688105)=0.46mm；面板的最大挠度计算值: =0.46mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！2、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。2.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1)2.3340.2=11.67kN/m；(2)模板的自重线

51、荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2=0.07 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9kN/m；2.2方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.211.67+1.20.07=14.088 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m；本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=101010/6 = 166.7 cm3； I=10101010/12 = 833.3 cm4；2.3方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下

52、:线荷载设计值 q = 14.088+1.26=15.348kN/m；最大弯距 M =0.125ql2= 0. 12515.3480.60.6= 0.691 kN.m；最大应力 = M / W = 0.691106/（166.7103）=4.145N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值4.145N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!2.4方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.615.3480.6 =5.525 kN； 方木受剪应力计算值 = 35525/(2100100) = 0.829N/mm2；方木抗剪

53、强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.829N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!2.5方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: V=5ql4 / 384EI q = 11.67+ 0.07 = 11.74 kN/m；方木最大挠度计算值 = 511.746004 /(38410000833.3104)=0.24mm；方木的最大允许挠度 = 600/250=2.4mm；方木的最大挠度计算值 = 0.24 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算托梁采用：钢管(双

54、钢管) :48 3；E=2.06105 N/mm2；W=8.49 cm3；I=20.38 cm4；3.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=（24+1）2.3340.6=35.01kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.6=0.21 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.6=2.7kN/m；3.2应力验算：静荷载设计值 q=1.2(35.01+0.21)=42.264 kN/m；活荷载设计值 P=1.42.7=3.78kN/m；荷载设计值 q = 42.

55、264+3.78=46.044kN/m；支座最大反力N=46.0440.45/2=10.36 kN；最大弯矩 Mmax = 0.12546.0440.452=1.165kNm ；最大应力 =1.165106/（28.49103）=68.639N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值68.639N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!3.3挠度验算：最大变形 Vmax =546.0444504/（3842.06105220.38104）=0.3mm ；托梁的最大挠度为0.3mm 小于450/150与10 mm,满足要求!4.立杆

56、的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力：N =10.36 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.60； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.97； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件

57、式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356 / 16.0 = 147 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.351 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10360/(0.351397) =74.347 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 74.347N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！四 现浇拱板侧模计算1. 参数1.1材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm

58、2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.2梁侧模板参数次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：2；主楞间距为：600mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；1.4荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.00；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0

59、；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；2.梁模板荷载标准值计算2.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.0m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.45m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 21

60、.859 kN/m2、34.8 kN/m2，取较小值21.859 kN/m2作为本工程计算荷载。3.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.51.5/6=37.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，取1m宽度 新