贝雷梁支架计算书

1、西山漾大桥贝雷梁支架计算书.设计依据设计图纸及相关设计文件贝雷梁设计参数钢结构设计规范公路桥涵设计规范装配式公路钢桥多用途使用手册路桥施工计算手册JGJ130-2011 )建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.支架布置图在承台外侧设置钢管桩小609 X14mm ,每侧承台2根，布置形式如下:田胜史H肥钢管桩与承台上方设置400*200*21*13 的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置 贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为 450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用 20#槽钢600mm。于上横梁上设置满堂支架。支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100 X100方

2、木支撑，立杆为450 X450mm ;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600 （横向）乂300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m ,（其它空心部位立杆采用 600 （横向）X600mm （纵向）布置）。内模板支架立杆为 750 （横向）X 750mm （纵向）布置。横杆步距为01.5m。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方 木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采 用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。具体布置见下图:t褥鼬

3、丽阑朝情魁加西 彻13Ml:押耽 闻nmt-4俐防维鸣小.电喊舱,献利”具l 闫 幅311ral1工薛，.神胞气器1WI汴帮州勖RK照 片,斜轴整旅应tWWKWi斜M蜘油播GF”上），解岬骰嫄刚33诩!辕瓶*但嘛棍用 廷t科也面轴城期幽图1*L原跚 皿即“办,炯咖院L标;相微减能闻$七&鼬*,儿艮/随L孰ZL为 ，饰MW捐，6.材料设计参数竹胶板：规格 1220 X2440 Xl5mm根据竹编胶合板国家标准(GB/T13123-2003 ),现场采用15mm 厚光面竹胶 板为II类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量E 5X103MPa ;密度取10KN/m35X103MPa ;密度取由于翼

4、板处方木按中心间距25cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度 5cm ,即模板计算跨径取：l 0.2m;又模板单位宽（1m）面板截面参数： TOC o 1-5 h z bh3 1000 15354惯性矩：I2.8125 10 mm121222截面抵抗矩： W 5.625 105mm3荷载计算：a.钢筋碎自重取26KN/m3 ,即硅产生的面荷载：q i=(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1.2= 10.608KN/m 2b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015 X10=0.15 KN/m2;c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2 ;d.碎倾倒、振捣碎产生的荷载：q

5、4=2.0 KN/m2 ;则取1m宽分析线荷载为：q 强=10.608+0.15+2.5+2.0=15.258KN/mq 刚=10.608+0.15 =10.758KN/m受力分析：按三跨0.20m连续梁建模计算模板强度及刚度:强度分析:,2 qlM max10-3/代258 100.20.61 dN m10M maxW一一 一 50.61 10-5 0.108MPa5.625 1050MPa满足要求刚度分析:f 工max 150EI10.758 0.2467 0.082mm f150 5 102.8125 10l0.75mm 400翼板处模板强度、刚度均满足要求翼板处底模下方木检算：方木技术

6、指标以及力学性能：底模下统一采用50 X100mm的方木。依三跨0.6m连续梁计算方木强度、剪力及 挠度：50 X100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及 木结构设计规范”中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 xi03MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面参数： TOC o 1-5 h z .33bh 50 10064惯性矩：I 4.167 10 mm121222截面抵抗矩：W 0.83 33 1 05 mm366荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的面荷

7、载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：q 强=10.608+0.15+2.5+2.0=15.258KN/m2q 刚=10.608+0.15 =10.758KN/m2又方木的中心间距为：0.6m ,故线荷载为：q 强=15.258 X0.6=9.155KN/mq 刚=10.758 X0.6=6.455KN/m受力分析:由于方木下面分配梁按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下:强度分析:maxql210329.155 100.6103.296 102N mmax _ 53.296 10_ T0.8333 103.956MPa11.7MPa,满足要求刚度分析:maxql

8、4150EI6.455 0.64150 9 106 4.167 10 60.148mm2.25mm400方木的强度、刚度均满足要求箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度 3.1m计算）根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面2DOO,1。可口方卡式棒JO1650DIDCknrtfjtEDlDcm 王?Lft-54.001nl镯管与ti单雪卓惮4,偏吃向新耳泰吉基最I r7,承合首柱与最各差梧岸四Pj7P4, P6-g5-箱梁支架立面五选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析;底模计算:竹胶板技术指标以及力学性能:静弯曲强度50MPa ,弹性模量E5X103MPa ；密度:10KN

9、 /m3由于外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取：l 0.15m;又模板单位宽（0.5m）面板截面参数：I时惯性矩：12一一 3500 15541.406 10 mm12W截面抵抗矩：bh2_2500 15530.188 10 mm荷载计算:对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为a.钢筋碎自重取26KN/m3，即碎产生的面荷载：q1=1.2*3.1*26*0.5b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m ;c.施工人活载：q3

10、=2.5*0.5 =1.25 KN/m ;d.碎倾倒、振捣碎产生的荷载：q4=2.0*0.5 =1KN/m ;则 q 强=48.36+0.075+1.25+1=50.685KN/mq 刚=48.36+0.075 =48.435KN/m受力分析：0.25m ,按最不500mm )= 48.36KN/m ;腹板底板按三跨0.15m连续梁建模计算模板强度及刚度:q5 ,邢川口强度分析:maxql21050.685 103 0.1521021.14 102N m TOC o 1-5 h z Mmax1.14105一 一一 56.064MPa50MPa,满足要求W0.18810刚度分析:maxqi415

11、0EI448.435 0.15150 5 106 1.406 10 70.233mm0.75mm400实腹板处模板强度、刚度均满足要求底模下方木检算：方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用100 X100mm的方木，按支架间距三跨0.6m连续梁计算；100 X100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范”中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 X103MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面参数:I惯性矩：3_3bh3 100 1003648.333

12、10 mm1212W截面抵抗矩：bh262100 100531.667 10 mm64.1.2.2.2.荷载计算:底模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）:腹板处:q 强=48.36+0.075+1.25+1= 50.685KN/mq 刚=48.36+0.075 =48.435KN/m又因方木在支架的中心间距为：0.6m ,故线荷载为:q 强=50.685 X0.6=30.411KN/mq 刚=48.435 X0.6=29.061KN/m4.1.2.2.3.受力分析:同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况:实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按 0.6m间距布

13、置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下强度分析:Mmax W3250.685 100.62ki18.25 10 N m10M maxW18.25 1055 10.948MPa1.667 1011.7MPa,满足要求刚度分析:f maxqi4-429.061 0.6150EI150 9 106 8.333 10 60.335mm fl 0.75mm400故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。空心段箱梁截面计算分析底模计算:10KN /m30竹胶板技术指标以及力学性能:静弯曲强度50MPa ,弹性模量E5X103MPa ;密度:由于除翼板外底模方木按中心间距为 25cm横向布设，考虑其本身

14、的5cm实体尺寸,即模板计算跨径取：1 0.2m;又模板单位宽（1m）面板截面参数:I惯性矩：3 bh1231000 153122.8125 105 mm4W截面抵抗矩：bh221000 15265.625 105mm3荷载计算:对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为0.25m ,荷载分析如下：钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2 （分项系数）X170.66/7.79（截面底宽）=26.29KN/m ;钢筋碎自重取26KN/m3 ,（分项系数）1.2即碎产生的面荷载：q1=0.22*2*26*1.2=13.728KN/m2 ;b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015 X10=0.

15、15 KN/m2 ;c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2 ;d.碎倾倒、振捣碎产生的荷载：q4=2.0 KN/m2 ;则取1m宽分析线荷载为：q 强=13.728+0.15+2.5+2.0=18.378KN/mq 刚=13.728+0.15 =13.878KN/mG受力分析：按三跨0.20m连续梁建模计算模板强度及刚度:强度分析:maxql210_ 3_218.378 1 03 0.22100.735 102N mmax一 一一 一 50.738 105.625 1050.131MPa50MPa,满足要求刚度分析:maxqi4150EI一413.878 0.24670.1mm150 5 1

16、02.8125 100.75mm400空腹板处模板强度、刚度均满足要求底模下方木检算：方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用50 X100mm的方木。按三跨0.6m连续梁计算。50 X100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范”中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 X103MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面参数:3bh一 一 351 4.167 106mm4I惯性矩：W截面抵抗矩：4.1.3.2.2. 荷载计算：方木的面荷载如下空腔腹板处：q

17、 强=13.728+0.15+2.5+2.0=18.378KN/m2q 刚=13.728+0.15 =13.878KN/m2又此时方木的中心间距为：0.6m ,故线荷载为：q 强=18.378 X0.6=11.03KN/mq 刚=13.878 X0.6=8.327KN/mG受力分析：空腔腹板处：按方木下面分配梁按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.6m连续梁分析如下：1212bh2250 100253 0.8333 105 mm3（由于方木自身重相对较小，故不予计算）:q-ll.ON/D强度分析:Mmaxq103211.03 100.63ki0.397 10 N mM maxW0.397 1

18、065 4.77MPa0.8333 1011.7MPa,满足要求刚度分析:f maxqi4 _48.327 0.6150EI150 9 106 4.167 10 60.192mm fl 2.25mm400故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。实心端箱梁截面计算分析选取荷载最大的实心端箱梁截面 4m高度的位置按一次浇注荷载进行模板、方木、计算分析;4.1.4.1.底模计算:4.1.4.1.1.竹胶板技术指标以及力学性能:静弯曲强度50MPa ,弹性模量E5X103MPa ；密度:310KN /m0由于外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取：l

19、0.15m；又模板单位宽（1m）面板截面参数:bh3 I惯性矩：121000 153 2.812512_ 5410 mmW截面抵抗矩：bh221000 15530.375 10 mm1.2.荷载计算:对于箱梁底部的模板荷载分析，按模板下方木间距均为0.25m ,按最不利情况分析,取实心端部箱梁4m截面的底模板进行分析；荷载分析如下:a.钢筋碎自重取26KN/m3 ,即碎产生的面荷载：q1=1.2*4*26 =124.8KN/m2 ;b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015*10 =0.15 KN/m2 ;c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2 ;d.碎倾倒、振捣碎产生的荷载：q4=2.0K

20、N/m2 ;贝U q 强=124.8+0.15+2.5+2=129.45KN/mq 冈M124.8+0.15 =124.95KN/m1.3.受力分析：腹板底板按三跨0.15m连续梁建模计算模板强度及刚度:强度分析:129.45 1 03 0.1520 4 3710102N mMmaxW一 一 一 5 0.437 105 1.165MPa0.375 10550MPa,满足要求刚度分析:f ql4 max124.95 0.154_6_7150EI150 5 102.8125 10l0.3mm f 0.75mm400箱梁实心端处模板强度、刚度均满足要求。4.1.4.2.底模下方木检算：方木技术指标以

21、及力学性能:底模下统一采用100 X100mm的方木，按支架间距三跨0.5m连续梁计算;100 X100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范”中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则:ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 xi03MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面参数:I惯性矩：bh312100 100312 _ 648.333 10 mm22531.667 10 mmW bh 100 100截面抵抗夕！：66荷载计算:底模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不

22、予计算）:贝U q 强=124.8+0.15+2.5+2=129.45KN/mq 冈M124.8+0.15 =124.95KN/m又因方木在支架的中心间距为：0.5m ,故线荷载为：q 强=129.45 X0.5=64.725KN/mq 刚=124.95 X0.5=62.475.KN/m受力分析：同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按 0.5m间距布置，故方木建模按三跨 0.50m连续梁分析如下:强度分析:maxql2103264.725 10。510一 _216.181 10 N mMmax16.181 105b1.667 1059.707MPa11.

23、7MPa,满足要求刚度分析:maxqi4150EI-462.475 0.6150 9 106 8.333 10 60.347mm0.75mm400故实心端的方木的强度、刚度均满足要求48*3mm 钢管支架检算：（按截面高度 3.1m计算）小横杆计算1200mm 。箱梁腹板立杆立杆纵向间距为 600mm ,横向间距为300mm ,步距为在顺桥向腹板下的混凝土重量为：钢筋碎自重取26KN/m3 ,即硅产生的面荷载：g1=3.1*26*0.5*0.6*1.2= 29.016KN/m ;b.竹胶板自重产生的荷载：g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 KN/m ;c.施工人活载：g3=2.

24、5*0.5*0.6 =0.75KN/m ;= 0.6KN/m ;d.碎倾倒、振捣碎产生的荷载：g4=2.0*0.5*0.6= 30.411KN/m则 g=29.016+0.045+0.75+0.6弯曲强度:gl210W一4230.411 3002310 4.493 1060.92MPa215MPa抗弯刚度:ql14150EI430.411 300150 2.1 105 1.078 1050.073mm 3mm4.1.5.2.大横杆计算立柱纵向间距为0.6m ,即l2=0.6m,按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递有集中力 F= 30.411*0.3 =9.123KN ;最大弯距：Mmax 0.2

25、67Fl 2 0.267 9.123 0.6 1.46KN m弯曲强度:M max1.46 10634.493 10324.9MPa 215MPa不能满足要求，在腹板位置时采用双横杆加固。挠度:Fl 221.883100EI1.883 1009.123 600255 0.0015mm 3mm2.1 105 1.078 1054.1.5.3.立杆计算:立杆承受由大横杆传递的荷载,因此N=9.123KN ,大横杆步距为1.2m ,长细比入 T/i=1200/15.95=75,查附录三，得 =0.75。0.75 424 215 68370 N 68.37KN因N RC =8.5KN ,不能满足抗滑要

26、求，所以在腹板位置时采用双扣件加固。4.2. 贝雷梁验算（ 1 ）、16.5m 跨度的贝雷片验算选取 16.5m 的贝雷片跨度进行验算。竖向荷载取上述支架所得最大反力18KN ，并按照支架实际位置进行加载。贝雷片横向间距取0.50m （ 16m/32 ） ,共布设贝雷片33个。作用于贝雷片的集中荷载取支架支座反力一半。取单片贝雷片进行计算，计算模型取单跨简支梁结构，所受荷载为均布荷载。本计算按最不利因素考虑，取第四跨进行验算。受力简图验算强度贝雷片力学性能为：I= 250500cm4W= 3578.5 cm3M= 788.2KN mMmax=12330.54/33=373.65KN.M M=

27、788.2KN.M满足要求Q= 245.2KN箱梁梁体顺线路方向每延米钢筋碎自重为：9.8 X1 X26 （C40钢筋混凝土自重）=254.8KN 。顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下：qi2M max 8其中，M-贝雷梁计算最大弯距（N.mm）;l-计算跨度：l=16500mm ;q-作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括：钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2 （分项系数）X 254.8=305.76KN/m;倾倒混凝土荷载设计值 q2=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;振捣混凝土荷载设计值 q3=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;施工活荷载设计值q4=1.4 X2.5

28、Xl=3.5KN/m ;模板及支架（含内模）荷载设计值 q5=1.2 X5.5Xl=6.6KN/m20# 槽钢自重荷载 q6 =25.777 X18 X28 X10-3 X10/16.5 =7.87KN/m贝雷梁自重荷载 q7=300 X5.5 X33 X10-3 X10/16.5=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=305.76+2.8+2.8+3.5+6.6+7.87+33=362.33KN/m ;、纵梁最大弯距M max q- 0.125 362.33 16.5 16.5 12330.54KN .m 8单片贝雷片最大承受弯矩：、纵梁最大剪力1 支点：Qmax=362

29、.33 X16.5/2=2989.22KN 1、2 支点相同。单片贝雷片容许剪力：1 支点：Q=2989.22/33=90.58KN Q= 245.2KN满足要求。、挠度验算、AB跨16.5m贝雷纵梁最大挠度f 5q14f max 384EI342.02 cm5 362.33 1016.5384 2.1 105 1 06 250500 33 1 0f=L/400=1650/400=4.125cmfmax 1D2D0例。MOgitllHj，P3-P4. P6-P5.箱梁文架立面五此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，现对此三片贝雷片进行验算。贝雷梁上部腹板宽0.5m ，按最大受力处2.45m ，计算。2

30、.45m 处混凝土荷载为 q1=2.45 X0.5 X2.6 X10=31.85KN倾倒混凝土荷载设计值 q2=1.4 X2.00 X0.5=1.4KN/m ;振捣混凝土荷载设计值 q3=1.4 X2.00 X0.5=1.4KN/m ;施工活荷载设计值 q4=1.4 X2.5 X0.5=1.75KN/m ;模板及支架（含内模）荷载设计值q5=1.2 X5.5 X0.5=3.3KN/m20# 槽钢自重荷载 q6 =25.777 X0.5 X28 X10-3 X10/16.5 =2.18KN/m贝雷梁自重荷载 q7=300 X5.5 X3X10-3 xl0/16.5=3KN/m2.45m 处总荷载

31、q=1.2q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=1.2*31.85+1.4+1.4+1.75+3.3+2.18+3=51.25KN/m ；计算模型如下通过结构力学求解器计算结果如下：杆端位移值（ 乘子 = 1）杆端 1杆端2单元码u - 水平位移v -竖直位移-转角u -水平位移v -竖直位移-转角10.000000000.00000000-0.005529820.000000000.000000000.00552982内力计算杆端内力值（ 乘子 = 1）杆端1单元码 轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩10.00000000422.800000.000000000.00000000-422.8000

32、00.00000000计算剪力结果图如下:计算弯矩结果图如下:、纵梁最大弯距M max ql- 0.125 51.25 16.5 16.5 1744.1KN.m 8单片贝雷片最大承受弯矩：Mmax=1744.1/3=581.37KN.m M= 788.2KN.m满足要求。、纵梁最大剪力A 支点：Qmax= 51.25*16.5/2=422.81KN1、2 支点相同。单片贝雷片容许剪力：A 支点：Q=422.81/3=140.94KN Q= 245.2KN满足要求。、挠度验算 TOC o 1-5 h z 、AB跨16.5m贝雷纵梁最大挠度 434,5q总l5 49.07 10 16.5of ma

33、x568 3cm384EI384 2.1 1010 250500 3 10f=L/400=1650/400=4.125cmfmax f满足规范要求3、中跨2*13.5m贝雷梁检算P4-P5跨箱梁跨度为30m ,普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在 P4-P5跨中 设置钢管桩一排。钢管桩采用小609( =14mm)长度为25m。根据以上数据，钢管桩平 台主要承重包含贝雷梁上部所有恒载及动载。计算30m跨箱梁总体积为358m3 , 30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁体顺桥方向每延米钢筋碎自重为：358/30 =11.93 X1 X26 (C40钢筋混凝土自重)=310.18KN顺线路方向每延

34、米宽跨中最大弯矩计算公式如下：qi2M max 8其中，M-贝雷梁计算最大弯距（N.mm）;l-计算跨度：l=13500mm ;q-作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括：钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2 （分项系数）X 310.18=372.22KN/m倾倒混凝土荷载设计值 q2=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;振捣混凝土荷载设计值 q3=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;施工活荷载设计值q4=1.4 X2.5 Xl=3.5KN/m ;模板及支架（含内模）荷载设计值 q5=1.2 X5.5Xl=6.6KN/m20# 槽钢自重荷载 q6 =25.777 X18 X46 X10

35、-3 X10/27 =7.9KN/m贝雷梁自重荷载 q7=300 X9X33X10-3 X10/27=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82KN/m ;计算模型如下计算剪力结果如下计算弯矩结果如下:川仙.腌加山675410. 7计算位移结果如下:、纵梁最大弯距M 1 2 max 0.07 ql2 0.07 428.82 13.5 13.5 5470.67KN.m_2_ _-M2max 0.125 ql 0.125 428.82 13.5 13.59769.06KN.m单片贝雷片最大承受弯矩：M= 788

36、.2KN.MMmax=9769.06/33=296.03KN.M才两足要求。、纵梁最大剪力1 支点：Qmax= 428.82*13.5*0.375=2170.9KN1、3 支点相同。2 支点：Qmax= 428.82*13.5*0.625=3618.2KN单片贝雷片容许剪力：2 支点：Q=3618.2/33=109.64KN Q= 245.2KN满足要求。、挠度验算13.5m贝雷纵梁最大挠度5q总145 428.82 103 13.54f max 568 1.07 cm384EI384 2.1 10 10250500 33 10f=L/400=1350/400=3.375cmfmax 5箱梁支

37、架立面P4-P5 跨箱梁跨度为30m ，普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在P4-P5 跨中设置钢管桩一排。钢管桩采用小609（ =14mm）长度为25m。根据以上数据，钢管桩平台主要承重包含贝雷梁上部所有恒载及动载。计算30m 跨箱梁总体积为358m3 ， 30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁体顺桥方向每延米钢筋碎自重为：358/30 =11.93 X1 X26 （C40钢筋混凝土自重）=310.18KN 。q- 作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括:钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2 （分项系数）X 310.18=372.22KN/m;倾倒混凝土荷载设计值 q2=1.4 X2.00 xl=

38、2.8KN/m ;振捣混凝土荷载设计值 q3=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;施工活荷载设计值q4=1.4 X2.5 Xl=3.5KN/m ;模板及支架（含内模）荷载设计值 q5=1.2 X5.5Xl=6.6KN/m20# 槽钢自重荷载 q6 =25.777 X18 X46 X10-3 X10/27 =7.9KN/m贝雷梁自重荷载 q7=300 X9X33X10-3 Xl0/27=33KN/mQ 总 =q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82KN/m*27m=11578.14KN ;Q 单 =11578.14

39、/3/6=643.23KN（ 2 ）钢管桩入土深度检算、 桩基承载力计算：取上述钢管桩进行验算，荷载值为：P=643.23KN 。、钢管桩最大容许承载力计算桩打入桩最大容许承载力：6、横梁强度及刚度检算6、横梁强度及刚度检算P= (U!fiLi+AR)/k式中 p-桩的容许承载力KN U 桩身横截面周长mfi 桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ； 按西山漾大桥地质资料-地基土物理力学指标设计参数表，淤泥质粉质粘土层，层厚12.7015.40m ,层底高程-15.70 -13.05m ,取 f1=14 ;-1 粘土层，层厚 1.50 2.70m ,层底高程-17.3-15.15m ,取

40、f2=70。-2粉质粘土层，层厚 2.104.80m ,层底高程-21.00-18.40m ,取f3=40。-1粉质粘土层，层厚6.69.50m ,层底高程-28.5 -26.55m ，取 f4=60 。 TOC o 1-5 h z Li 各土层厚度mA 桩底支撑面积m2R 桩尖极限磨阻力Kpa，R=0K 安全系数，本设计采用2。采用小609mm钢管桩，壁厚6=14mm ,管内填砂密实，采用振动锤击下沉。桩的周长 U=1.912m 。不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。钢管桩顶面标高以-0.2m 长度 20m 为例， 入 淤泥质粉质粘土层的长度为14.175m ， 入 -1 粘土层的长度为1.85m ，入 -2 粉质粘土层的长度为3.475m ，入-1 粉质粘土层的长度为5.5m 。P= (1.912*13.675*14+1.912*1.85*70+1.912*3