天津市建筑节能规范

1、.：.；目 次% f, T. d! J- 9 L, , N X: p5 n- H- O; _- U6 T1 总那么 ) % J& |7 q& ?7 M/ h8 B2 术语 1 p8 BQ# & _ g* B s3 建筑与建筑热工设计 5 u) g. N A8 j$ E3.1普通规定 , R6 d B; L. $ f! F, P3.2围护构造热工设计 . M& F1 W; j5 3.3围护构造热工性能的权衡判别7 y6 ; T2 p! Z o% M3 J! T4 采暖、空气调理与通风的节能设计 8 T# , K& M+ e0 4.1普通规定 4 ; / B |+ I d% Y+ T$ Q4.2采

2、暖 ) F3 R8 p# J% A+ u4.3空气调理与通风+ H! l4 R! i: 8 T+ w4.4冷源与热源 ; W9 V/ ) I3 4.5控制 , B; B8 H5 j2 l2 Bb4.6 风、水管道的绝热( G& n O% w) u4 p5 电气节能设计: E o4 G; Q+ O0 F: 5.1普通规定 9 * p* Ar: - W5.2照明8 $ L2 C( . V, b3 w5.3电力# Y- x( b; : p/ 1 W附录A夏季建筑外遮阳系数的简化计算方法 c& k2 x! _- B3 V! O% V g) Q附录B 公共建筑围护构造热工性能的权衡计算 F& # Y+

3、N) sT2 x/ o$ 附录C 附表* 4 L! v/ j# _0 6 L附录D普通屋面、外墙参考做法与计算参数* j3 a * g6 ?2 R6 Q附录E外窗(包括透明幕墙、屋顶透明部分)性能! I7 Ap I J- x! ?附录F关于面积和体积的计算0 H ! U; d_6 ; 附录G 建筑物内空调水管的经济绝热厚度 + H# 5 U! : v( x* g附录H本规范用词阐明 6 G6 ?4 y+ R7 e条文阐明1 总那么+ |/ _. M! K& . x: h& b( S( m& l. C; . g ; A5 x1.0.1为贯彻执行国家GB501892005，改善公共建筑的室内热环境

4、，提高暖通空调系统的能源利用效率，降低建筑能耗，根据天津地域的气候特点和详细情况，制定本规范。6 / t2 n3 C% N2 d* J& K0 1.0.2 本规范适用于天津地域新建、改建和扩建的公共建筑节能设计。本规范不适用于暂时性建筑。$ R1 G# c9 F0 bD j1.0.3 按本规范进展的建筑节能设计，经过改善公共建筑围护构造保温、隔热性能，提高供暖、通风和空调设备、系统的能效比，采取增进照明设备效率等措施，在保证一样的室内热环境温馨参数条件下，与未采取节能措施前相比，全年供暖、通风、空调和照明的总能耗应减少50%。, y h6 _; x0 Y& j1.0.4 公共建筑的节能设计，除

5、应符合本规范的规定外，尚应符合国家和天津市现行有关规范的规定。术 语5 Q$ c( z n! ) y: X# n6 x& # i! 2 v# G: V) E2.0.1 建筑物体形系数 (S) shape coefficient of building4 n l; h# V, g. G7 _2 I 建筑物与室外大气接触的外外表积与其所包围的体积的比值。2 Z# v7 i/ G. H6 I+ Y1 C. v2.0.2 窗墙面积比 area ratio of window to wall1 O vw; - A _5 C 窗户洞口(包括外门透明部分)总面积与同朝向的墙面(包括外门窗的洞口)总面积的比值

6、。0 5 t+ X1 V/ C6 r, 3 p2.0.3 围护构造传热系数 (K) overall heat transfer coefficient of building envelope1 Y/ f( j. f2 I5 T: : _5 gO围护构造两侧空气温差为1K，在单位时间内经过单位面积围护构造的传热量。单位为W/(m2K)。7 a% J2 E+ n( h4 ) 2.0.4 外墙平均传热系数 (Km) average heat transfer coefficient of exterior wall( I/ q, W6 H0 |( L9 y7 9 t m外墙主体部位传热系数与热桥部

7、位传热系数按照面积的加权平均值。单位为W/(m2K)。3 H& Q; Z) f8 J! v2.0.5 透明幕墙 transparent curtain wall6 . t% y$ T, W8 c3 可见光可直接透射入室内的幕墙。; & c( z( n, % 2.0.6 可见光透射比 visible transmittance: : d- t f5 g$ D: Y 透过玻璃或其它透明资料的可见光光通量与投射在其外表上的可见光光通量之比值。& W, W9 x1 / w9 9 V- 2.0.7围护构造热工性能权衡判别法 methodology for building envelope trade-

8、off option 6 p- - b6 TL m0 O) f 当建筑设计不能完全满足规定的围护构造热工设计要求时，计算并比较参照建筑和所设计建筑的围护构造冬季采暖能耗和夏季空调能耗，断定围护构造的总体热工性能能否符合节能设计要求。7 T& _6 w# L nv0 e- + j1 Z2.0.8参照建筑 reference building. - P! s6 a! U+ |* C$ u4 % r采用围护构造热工性能权衡判别法时，作为计算全年采暖和空调能耗用的假想建筑。7 - P7 G$ X4 D|2 b* u2.0.9 设计建筑 designing building7 D$ c. l8 . e

9、A+ l% D2 f正在设计的、需求进展节能设计断定的建筑。# J( H1 W% A& n% b. B+ e2.0.10 综合遮阳系数 Swintegrated sunshading coefficient% - U! u, O6 d( 0 R 思索窗本身和窗口的建筑外遮阳安装综合遮阳效果的系数，其值为窗本身遮阳系数SC与窗口的建筑外遮阳系数SD的乘积。* CR6 Z+ S$ % S2.0.11 风机的单位风量耗功率Ws. b3 O: # n+ I7 f4 n) Z7 n空调和通风系统保送单位风量的风机耗功量，单位为W/(m3/h)。& u+ s, ?# V! r# H2.0.12 耗电输热比

10、EHRratio of electricity consumption to transferred heat quantity4 h( a- p A4 9 o在采暖室内外计算温度条件下，全日实际水泵保送耗电量与全日系统供热量的比值，无因次。) % _# b( D0 K- m- D$ H0 A% V2.0.13保送能效比ERratio of axial power to transferred heat quantity6 y: a7 c$ n 空调冷热水循环水泵在设计工况点的轴功率，与所保送的显热交换量的比值，无因次。7 U& Z4 n: h, e$ V$ f: H! e2.0.14 名义工

11、况制冷性能系数COPrefrigerating coefficient of performance- K) E$ N2 L4 V在名义工况下，制冷机的制冷量与其净输入能量之比，无因次。! T4 l; H8 R4 ?9 2 w2.0.15 综合部分负荷性能系数IPLV integrated part load value* n1 ) T7 u2 A$ t4 l% v用一个单一数值表示的空调用冷水机组的部分负荷效率目的，它基于机组部分负荷时的性能系数值、按照机组在各种负荷下运转时间的加权要素，经过计算获得。无因次。: n- P9 T* k) a8 c2 R2.0.16 建筑物内区 innerzo

12、ne of building+ E& X0 qI& E7 1 w 体量较大的建筑物内部，无外围护构造、但存在内部发热量、需求全年供冷的区域。4 y3 m4 , b5 b- _ L; G- 2.0.17 照度 illuminance$ V: A3 o/ K) z$ M. - n7 h0 w外表上一点的照度是入射在包含该点的面元上的光通量d除以该面元面积dA所得之商,单位为勒克斯(Lx)。! g3 H5 PP1 , o$ C+ N: u s& z2.0.18 灯具效率 luminaireefficiency( C+ Ls: I5 p4 r在一样的运用条件下,灯具发出的总光通量与灯具内一切光源发出的

13、总光通量之比,也称灯具光输出比。( W! o. t D7 j( W1 I2.0.19 眩光 glare s; B: W8 L/ 3 J: z4 e由于视野中的亮度分布或亮度范围的不适宜,或存在极端的对比,以致引起不温馨觉得或降低察看细部或目的的才干的视觉景象。3建筑与建筑热工设计9 D5 0 R. T) K) H# C# o2 V6 o W h6 K: . : y, T4 p8 r: X. p3.1普通规定9 a! q& ?- f1 ?2 B; ) $ J w$ M e5 a W; r3.1.1建筑的总平面布置和设计，宜冬季便于利用日照，夏季利于自然通风。主要房间宜朝南或接近南向，并防止朝西向

14、。& r* Gb! z) Z3.1.2建筑物体形设计应尽量减少建筑物外外表积。建筑的体形系数应小于或等于0.40。当本条文的规定不能满足时，必需按本规范第3.3节的规定进展权衡判别。5 Q) Vz: S5 p7 r3 4 b3.1.3建筑物体形系数大于0.40时，其外墙不应采用内保温做法。; K* P. x 7 3.1.4屋顶应加强保温，屋顶保温宜采用干做法。 T( G, n, C/ E/ p: 0 k% 3 r. 6 r; g3.2围护构造热工设计0 p* t% ! P3 M& Y9 W* 9 Y6 O$ x9 k7 S3.2.1围护构造的热工性能应符合表3.2.11中相应的规定；地面和地下

15、室外墙的热阻R值应符合表3.2.12中相应的规定。当本条文的规定不能满足时，必需按本规范第3.3节的规定进展权衡判别。0 F8 6 K/ p6 W: r8 t3 r. m6 W2 y% a; ! q0 v7 g! K. b2 W% T3 A) r, u& L: + M9 1 k9 Z2 q. g e/ 8 b. a3 gb) d % v3 S0 U5 b& 8 I* 3 F/ T8 A7 q6 F$ p, + N2 c y1 i4 H R. x6 H+ U7 h3 C3 X表3.2.11 围护构造传热系数和综合遮阳系数限值, H2 l% p# |1 C& G, e$ S围护构造部位 体形系数

16、0.30传热系数K W/(m2K) 0.30 体形系数 0.40传热系数K W/(m2K)1 Z& l2 M& T( D屋面 0.55 0.453 Y1 n9 8 G4 f. 外墙(包括非透明幕墙) 0.60 0.50: f5 i/ i2 G9 ?! Y底面接触室外空气的架空或外挑楼板 0.60 0.50& b. y% B/ P, w; f非采暖空调房间与采暖空调房间的隔墙或楼板 1.50 1.50& q; $ C8 a* T% V2 r% Y$ s- i外窗包括透明幕墙 传热系数KW/(m2K) 综合遮阳系数Sw (东、南、西向) 传热系数KW/(m2K) 综合遮阳系数Sw (东、南、西向)

17、! k( m+ K8 ?$ U$ y同朝向外窗(包括透明幕墙)窗墙面积比0.2 3.50 3.00 ( y% |4 b( d. 3 B, V 0.20窗墙面积比0.30 3.00 2.50 + P# q6 J7 u8 I 0.30窗墙面积比0.40 2.70 0.70 2.30 0.70- p1 N7 G9 _a& R1 b 0.40窗墙面积比0.50 2.30 0.60 2.00 0.600 U* P# 8 k$ v 0.50窗墙面积比0.70 2.00 0.50 1.80 0.50 g0 T/ , |, 4 a屋顶透明部分 2.70 0.50 2.70 0.506 g& ! l+ Q- L

18、; Q注:1外墙的传热系数是包括构造性热桥在内的平均传热系数Km；$ a) K* R1 G t2有外遮阳时,综合遮阳系数SW=窗本身的遮阳系数SC外遮阳的遮阳系数SD；6 L* m # YE6 ! y1 d# : M$ E无外遮阳时，综合遮阳系数=窗本身的遮阳系数； p6 % t8 |9 i3 W- 3 建筑物朝向的取值，当建筑物朝向南北偏东西小于45时，按南北2 i T+ K8 N: Z+ ?) L% D朝向取值，当大于或等于45时，按东西朝向取值。 / ?+ A9 H! R. yD4 F k 0 p7 z. t/ d2 A& b0 w表3.2.12 地面和地下室外墙热阻限值) o1 ( r

19、& E V, M7 f围护构造部位 热阻R (m2K)/W: V! U# g6 W9 Q8 N9 S) E5 F地 面: 周边、非周边地面 1.501 k5 u8 c3 2 m& H( xJ采暖、空调地下室外墙与土壤接触的墙 1.50: D, g) m1 u9 z- i# C注：1周边地面系指距外墙内外表2米以内的地面；# b7 v8 x0 w% 2地面热阻系指建筑根底持力层以上各层资料的热阻之和；% I6 l; D3 m! w2 z7 F3地下室外墙热阻系指土壤以内各层资料的热阻之和。0 A/ k! x& s5 K1 S, r9 F/ m4 t+ M $ ?: _3.2.2 建筑每个朝向的窗

20、包括透明幕墙墙面积比均不应大于0.70。当窗包括透明幕墙墙面积比小于0.40时，玻璃或其它透明资料的可见光透射比不应小于0.4。当本条文的规定不能满足时，必需按本规范第3.3节的规定进展权衡判别。( Z& o X8 K( 9 n* u3.2.3 建筑的东、西向外窗(包括透明幕墙)宜设置外部遮阳，外部遮阳的遮阳系数按本规范附录A确定。1 ? s% H8 1 g, 4 H3.2.4 屋顶透明部分的面积在普通情况下不应大于屋顶总面积的20%，当本条文的规定不能满足时，必需按本规范第3.3节的规定进展权衡判别。& u7 b- j, D- T9 ?$ l# X3.2.5 建筑中庭应充分思索自然通风，必要

21、时设置机械排风安装。, o# _ H z6 q4 F5 _3.2.6外窗的可开启面积不应小于窗面积的30%。透明幕墙也应具有可开启部分或设有通风换气安装，其可开启部分的面积不宜小于幕墙面积的15%。; R0 1 a. 1 B$ u5 T& B3.2.7 西、北向主要出入口外门，应设门斗或应采取其它减少冷风浸透的措施。, q$ W, yE. u# w2 PC3.2.8 外窗的气密性能不应低于GB7107中规定的4级。! M8 + C5 w3 _6 E1 W3.2.9 透明幕墙的气密性能不应低于GB/T15225中规定的级。 S0 L4 n$ f, F! % N3.2.10外墙应采用外保温体系。当

22、无法实施外保温时，方可采用内保温。应充分思索混凝土梁、柱等热桥的影响，并采取可靠的隔断热桥保温措施。外墙的传热系数应按墙体的平均传热系数进展计算。内保温外墙应按照现行GB50176的规定，进展内部冷凝受潮验算并采取可靠的防止内部冷凝措施。* i6 y4 d5 d! |0 B7 3 P. Y4 R3.2.11围护构造的热桥部位及外墙挑出构件、附墙部件，如：雨罩、挑檐、空调室外机搁板、附壁柱、凸窗和装饰线等均应采取隔断热桥或保温措施，其最小传热阻不应低于表3.2.11的规定。6 0 / y6 ( x, ; T1 L# _4 C2 r: c6 y# E; s9 V: P/ _表3.2.11 围护构造

23、热桥部位最小传热阻& n$ c7 D, r4 S4 P, x围护构造类型 热惰性目的 平屋顶K/W 外墙K/W) q; p+ a1 I6 H( R 6.004.106.001.604.001.50 0.7430.7980.8250.853 0.4950.5320.5500.563) Ev/ X. E5 G6 l8 x+ d3 p6 o& Q! d, T( V1 F( N3.2.12 变形缝处屋面、外墙的缝隙，应加以封锁。缝内两侧墙体的传热系数不应大于1.50 W/(m2K)。7 T, 1 B* D5 p: |l3.2.13外门和外窗框靠墙体部位的缝隙，应采用高效保温资料填塞及嵌缝密封膏密封，不

24、得采用普通水泥砂浆勾缝。$ K; o( # I X- j: | U% Z3.2.14 在房间自然通风情况下，建筑物屋顶和东、西外墙的内外表最高温度应满足现行国家规范GB 50176要求。 j k9 X( x- I7 l: ie3.2.15保温门窗和玻璃幕墙的气密性、传热系数、遮阳系数等主要目的，应标注于施工图的门窗表中。8 q; C% V* 9 p: p R6 q3.2.16 公共建筑节能设计应填写附录C表C.0.1，并编入施工图中。4 Z3 B2 R! K7 i9 E/ T* L3.2.17用于屋面、外墙的保温资料密度和导热系数等相关性能目的，应标注于施工图设计阐明中。$ + |6 & j*

25、 ?6 gK3.2.18建筑节能设计的外檐详图、节点构造做法、热桥部位保温构造措施等编入施工图中。0 S6 9 s0 |5 V3.2.19 公共建筑施工图备案时，应将节能设计计算书和施工图一并报送。& F: R) * FH) x% W: w$ e; r% - 2 G3 R( w4 D3.3围护构造热工性能的权衡判别! o8 x; G2 Q5 L, a* J4 W a1 * F: & X, u# T# A) h- b3.3.1权衡判别法：首先计算参照建筑在规定条件下的全年采暖和空调能耗，然后计算设计建筑在一样条件下的全年采暖和空调能耗，假设设计建筑的全年采暖和空调能耗小于或等于参照建筑的全年采暖

26、和空调能耗，那么断定围护构造的总体热工性能符合节能要求。当设计建筑的全年采暖和空调能耗大于参照建筑的全年采暖和空调能耗时，应调整设计参数重新计算，直至设计建筑的全年采暖和空调能耗不大于参照建筑的全年采暖和空调能耗。. F! W! N. |- m E7 t$ 3.3.2参照建筑的外形、大小、朝向以及内部的空间划分和运用功能应与所设计建筑完全一致。当设计建筑的体形系数大于本规范第3.1.2条的规定时，参照建筑的每面外墙应按某一比例减少，使参照建筑体形系数符合本规范第3.1.2条的规定。当设计建筑的窗墙面积比大于本规范第3.2.2条的规定时，参照建筑的每个窗户或每个玻璃幕墙单元都应按某一比例减少，使

27、参照建筑窗墙面积比符合本规范第3.2.2条的规定。当设计建筑的屋顶透明部分的面积大于本规范3.2.4条的规定时参照建筑的屋顶透明部分的面积应按比例减少，使参照建筑屋顶透明部分的面积，符合本规范第3.2.4条的规定。, c9 i w% y0 c3.3.3参照建筑外围护构造的热工性能参数取值应完全符合本规范第3.1.2条、第3.2.1条、第3.2.2条、第3.2.4条的规定。6 m+ Q( e i& x+ |5 D U- T3.3.4设计建筑和参照建筑全年采暖和空调能耗的计算必需按照本规范附录B的规定进展。8 a- d/ S1 b t+ x/ S8 d3.3.5围护构造的热工性能符合本规范3.1.

28、2条、3.2.1条、3.2.2条、3.2.4条的规定，地面和采暖、空调地下室外墙的热阻R值符合表3.2.12中相应的规定时，填写附录C表C.0.1。3 # b, W+ D) d5 z8 v3.3.6单体建筑面积小于25000平方米，且不设中央空调系统的建筑节能设计，当不符合本规范3.1.2条、3.2.1条、3.2.2条、3.2.4条的规定时，也可采用简化的权衡判别，按附录C表C.0.2规定进展计算。参照建筑的参数采用3.3.2条的规定进展调整，并应填写附录C表C.0.1。4采暖、空气调理与通风的节能设计3 y. l( W4 J* U, 1 Z1 N0 o/ U, e+ M* D. C4.1 普

29、通规定6 B6 v0 p# N+ |$ e5 V, % 0 s- I8 $ b% S& M2 L9 G4.1.1施工图设计阶段确定系统和设备容量时，必需对采暖空调房间进展热负荷和逐项逐时的冷负荷计算。8 Ob5 N* ?. c0 q Z9 I4.1.2采暖和空调的室内设计计算温度取值，宜符合以下原那么：! N- G& F! x* q* r1 s 1 集中采暖系统室内设计计算温度，不宜高于表4.1.2-1的规定； 7 S4 / Z& f1 v2 j8 # b2 空调系统室内设计计算参数，冬季不宜高于表4.1.2-2的规定，夏季不宜低于表4.1.2-2的规定。7 ( c a) zS- X% 4.1

30、.3设有中央空调的公共建筑，应根据建筑等级、采暖期天数、能源耗费量和运转费用等要素，经技术经济综合分析比较后确定能否另设热水集中采暖系统。* x- , Z8 5 ?t4.1.4设计选用采暖通风与空气调理设备时，应优先选择长期运转工况下效率高的产品。* j. l3 4 K# l4.1.5设计空调与通风系统时,应充分思索利用自然冷源如冷却塔和新风供冷的能够性。8 z0 T, D& h/ M& t4.1.6 采用区域性冷源和热源时，应在用户冷源和热源入口处，设置冷量和热量计量安装。公共建筑内部归属不同运用单位的各部分，宜分别设置冷量计量安装。4 d, Y* s( f( _1 rF4.1.7 条件允许

31、时，应思索在采暖与空气调理系统中利用太阳能。2 j/ ! H8 & Q M) a8 & D- e2 n7 h6 Y9 X- I2 W& v7 - * M9 U, y4 y2 F+ i: v7 n T1 ?( F! cD/ O I/ p; T$ J7 c0 J6 r7 * E: r5 j. m) j* h5 V表4.1.2-1 集中采暖系统室内设计计算温度6 C; A. H7 Q4 y3 u( m e建筑类型及房间称号 室内温度() 建筑类型及房间称号 室内温度(); h* U/ o4 W1 K1 t& E1办公楼： 8体育： 4 v1 Z& F+ # w8 M) R. E办公室 20 竞赛厅、

32、练习厅 162 s0 Y& h: + p: h; V会议室、多功能厅 18 体操练习厅 18( b4 |, _4 y% _) o) z/ b6 p+ R2.影剧院： 运发动、教练员更衣、休憩 202 r# ) _ ? W; z. u# F观众厅、休憩厅 18 J0 h, d$ p% f, j+ : b化装 20 9旅馆： 4 h9 v8 l4 X 4 j: n; 3银行： 大厅、接待 16( O/ w! w. d; Fc/ 营业大厅 18 客房、办公室 20$ M+ m 5 JL3 o/ I4 O0 t8 v5 N4 z办公室 20 餐厅、会议室 18% U8 _8 F) k/ - u) %

33、u( h+ Y4商业： 10. 学校： , o& x7 y$ W C营业厅 18 教室、实验、教研室、行政办公、阅览室 18$ s% A, c3 l: c$ x3 c 办公 20 ( O: Q, w$ w2 ! X百货仓库 10 人体写生美术教室模特所在部分区域 275 g o1 k7 C: B8 b5.图书馆： & . f Z+ u2 S4 V8 h. M, f; P办公室、阅览 20 11. 医疗及疗养建筑： & b* C2 j$ L% Q+ l& 0 s, S$ V办公厅、会议室 18 . X 8 D) 5 m* Q+ r3 l O特藏、胶卷、书库 14 成人病房、诊室化验室 20# O

34、5 A9 p1 P! a5 Z6.餐饮： 挂号处、药房 18, ; mG: X% M4 T9 H9 餐厅、办公 18 消毒、污物、解剖 168 O8 kt r, n! Y, 制造间、配餐 16 太平间、药品库 12. h, F) S+ q* | 厨房热加工间 10 12其它： 6 P) x- 3 K* y米面贮藏 5 走道、洗手间、门厅、楼梯 165 b( j F6 . J D+ J4 副食、饮料库 8 设采暖的车库 5/ ) h H e1 _5 T$ _7交通： E+ n, X ) k0 A; 8 V民航候机厅、办公室 20 $ C5 S0 f7 DX& L候车厅、售票厅 16 , J! m

35、$ Z t+ 1 F4 _7 i; h1 Z h7 B) s* 3 t& z. ) d9 b设计计算温度 冬季 夏季6 H# R0 K- |8 G5 g普通房间 20 26. F) Ek# y# u) M. R大堂、过厅 18 27- B: M3 Z H. S- T& p表4.1.2-2 空调系统室内设计计算温度) q3 X6 i Z N: + A0 M- I, s8 gy5 4.2采 暖 b7 a4 . w. c: x( C/ B9 S+ n) d4.2.1公共建筑集中采暖系统应采用热水作热媒。, E6 g, Q6 ) u2 v/ A4.2.2公共建筑采暖热负荷计算时，应思索室内明装管道、照

36、明、办公设备的得热。1 d( v ?4 x& i: p4.2.3公共建筑集中采暖系统宜按南、北向分环供热原那么设计。* g. h- O& I1 J& S% c+ Q _ j4.2.4公共建筑集中采暖系统，应具有分室区控温调理安装，并应充分思索能实行分区热量计量的能够性。, A8 G5 v, V2 ?- d/ r& r4.2.5公共建筑的高大空间，如大堂、候车(机) 厅、展厅等宜采用辐射供暖方式，或采用辐射采暖作为补充。; Y, A, V3 w) - K6 ?公共建筑集中采暖水系统应按照GB50019的规定，严厉进展水力平衡计算，且应经过各种措施使并联环路之间的压力损失相对差额不大于15%。$

37、q8 - D3 q& k8 L& S( ! h4.2.6公共建筑集中采暖系统热水循环泵的耗电输热比，应符合以下规定：( qV: w8 Y3 qI$ q, g1 耗电输热比EHR 的限值，应不大于按下式计算所得数值：, T: U$ h& f* G! o$ Hx EHR 0.005614 + Lt 6 t+ F, c4 ; i; P | 式中：t 设计供回水温度差，；! B( V9 C P6 O2 O9 | L 室外主干线包括供回水管总长度，m； ; i x/ R- E, - n# v5 C 包括部分阻力要素在内的沿程比压降，按表4.2.7取值。/ Z, Q2 ?7 MA: n! H2 工程设计的

38、实践耗电输热比EHR，可按下式计算：/ A+ h: M( 6 I( c2 EHR = Q = 24 QHC X9 u% V/ k; V% l9 f式中 全日实际水泵保送耗电量，kWh；; X- d4 x0 P6 Z# x: N8 bQ 全日系统供热量，kWh；- / H Z& , L9 O1 q$ a Z8 p. 全日水泵运转小时数，h；& v4 v& z4 i Y/ s 水泵在设计工况点的轴功率，kW；1 V4 G$ |- a0 U QH 设计采暖负荷,kW；9 I! f; c4 P( q+ x/ E# v. SQ C 电机和传动部分的效率，%；1 m* i( % H3 G0 q& 1 Q

39、采用直联方式时，C = 0.85；% x0 q! _/ B1 L+ L/ t* O 采用连轴器衔接方式时，C = 0.83。- t) % % s/ B! u, G3 K3 水泵在设计工况点的轴功率，应按下式计算：& ) _% k- s5 p=GH / 102 kW7 X& x5 i: W7 B2 W上式中：1 c1 H1 b- u: d0 LA! k 6 d! N 水的密度，1000 kg/m3； 5 B8 y) ) w V2 v. j* |G 水泵设计工况点的流量，kg/s； n7 T9 Z$ ) $ r7 H 水泵设计工况点的扬程，m；/ X7 c, c8 pT1 W6 B; 水泵样本提供

40、的设计工况点的总效率，。3 m: $ X* n* ?5 Z9 t+ _1 C6 d7 I/ G5 2 ) a/ 3 f/ _/ m4 b: 表4.2.6 的取值+ c% a/ V3 p( ! Q% zL m m水柱/m5 b9 d& m; ) X# 1 gc 500 0.01159 OV+ p% c7 i9 F# S* a* _5001000 0.0092; zep7 R1000 0.0069t A E7 T9 N) v# w4 E- D 9 a& ! s) F1 c) B1 O; Z6 $ p! s0 4 r9 i1 x# N% ?/ c! v1 G: p8 t3 p8 y0 4 l! s$

41、 p/ l$ i. ( Y2 g$ G8 E4.3空气调理与通风j* k% e; b! K6 R8 F( q( S U% h, f$ A. t1 3 T4.3.1运用时间不一致、温度/湿度基数要求不同、同一时间内需分别进展供热和供冷的空调区不宜划分在同一个空调风系统中。+ In+ N n% j4.3.2当空气调理区允许较大的送风温差或室内散湿量较大时应采器具有一次回风的全空气定风量空气调理系统。. B4 e0 n, . K: e1 i: 4.3.3 建筑空间高度H10m、且体积V10000m3时，宜采用分层空调系统。; Q$ / U# t+ o e4.3.4以下全空气调理系统宜采用变风量空气调

42、理系统：/ ?6 i: j9 g3 U, . O2 F1 同一个空调风系统中，各空调区的冷、热负荷差别和变化大、低负荷运转时间较长，且需求分别控制各空调区温度。, y% P! Z& y. n7 R) v0 v2 建筑内区全年需求送冷风。, 2 Gg! bQ+ I; 9 Q4.3.5变风量空调系统，其主送风机应优先采用变频调速方式。并应在设计文件中注明系统中每个变风量末端安装必需的最小送风量。7 _% Y6 1 z6 n2 w g. |4.3.6温馨性全空气空调系统，应思索实现全新风运转或可调新风比的能够性，新风量的控制宜采用CO2浓度法；工况转换，宜采用新风和回风的焓值控制方法。 空调系统可调

43、新风比的设计应符合以下要求：4 / v. x4 v8 d1 y) 1 整个建筑一切的全空气定风量系统最大运转总新风比，应不低于50；/ Q # z( F( A5 _& Y2 人员密集且同时停留的大空间，其系统最大运转总新风比宜到达100，且不应小于70；+ k% R- Y( / t# 5 u1 o3 内区全空气系统最大运转总新风比宜到达100，且不得小于70；; ?) 6 W1 C* g1 B+ K3 m4 排风系统应与新风量的调理相顺应。# j1 D! G( R7 9 R& e% G4.3.7公共建筑内人员所需设计最小新风量，应执行GB 50019的有关规定。当一个空调风系统负担多个空调房间

44、时，系统的新风量应按照式4.3.7确定。7 q! C ) O( e* a# A T) Q6 j* M) ( x1 s% OY=X / (1+X-Z) 4.3.7-1; # | Q, W3 j _: 1 J- l5 O7 w+ ?式中：. F5 0 V; P8 X 4.3.7-28 d g$ % G7 i. F# 3 C. V; k (4.3.7-3. ?2 g! ?: g: S: Z4 F (4.3.7-42 - M! p0 a6 Q G0 e- & Y修正后的系统新风量在送风量中的比例，；* i: 9 O9 P6 X, a un2 A Vot 修正后的总新风量，m3/h；, H! t d6

45、I1 J0 f: H9 j Vst 总送风量，即系统中一切房间送风量之和，m3/h；9 T9 _% |8 X2 z! k# b X未修正的系统新风量在送风量中的比例，；. V9 R& O6 J z9 m& u2 5 m7 Kr Von 系统中一切房间的新风量之和，m3/h；/ P& D- U+ H, Z+ |- U4 7 L& t Z新风比需求最大的房间的新风比，；$ d# N1 U8 d% t# C2 N( o3 q Voc 需求最大的房间的新风量，m3/h；( u; ( q C, : Y% w% p Vsc 需求最大的房间的送风量，m3/h。 E0 ! R) F! ! V$ e+ U7 j

46、+ T- C k8 F f6 a6 n5 D1 h! D4.3.8空调区人员密度相对较大且变化较大的空调系统，宜采用新风需求控制，即根据室内CO2浓度检测值添加或减少新风量，使CO2浓度一直维持在卫生规范规定的限值内。/ |7 b# M9 M. j9 O6 y2 r- P4.3.9空调与通风系统应设计成能充分利用新风为冷源对空调区进展预冷运转，且当采用人工冷热源对空调区进展预热预冷运转时新风系统应能封锁。, r% 0 f, R CiW* k* L3 b4.3.10 公共建筑内存在需求年年供冷的内部区域时，空调系统的设计应符合以下要求：3 : P! ! N) Q# 8 ?( S1 应根据室内进深

47、、分隔、朝向、楼层以及围护构造特点等要素，划分建筑物空气调理内、外区；8 m5 Z& A/ I+ ? m& g2 内、外区宜分别设置系统或末端安装；并应防止冬季室内冷、热风的混合损失；l2 g4 U3 q1 _$ f. V3 对有较大内区且年年有稳定的大量余热的办公、商业等建筑，有条件时宜采用水环热泵等可以回收余热的空气调理系统；4 G. |: A7 k+ d2 r1 A0 J4当建筑物内区采用全空气系统时，冬季和过渡季应最大限制地采用新风作冷源，冬季不应运用制冷机供应冷水。0 G. u3 K& ?# L7 d) Z4.3.11采用风机盘管加集中新风系统，宜具备可在各季节采用不同新风量的条件。

48、# D% r( V0 J* K7 x4.3.12 公共建筑的通风，应符合以下节能原那么：! P6 B9 o) d4 & X( o1 应优先采用自然通风排除室内的余热、散湿量及其它污染物；& |) K7 M7 H6 _3 u2 体育馆竞赛大厅等人员密集的高大空间，应具备全面运用自然通风的条件；# _8 r/ ?2 v2 x1 v3 当自然通风不能满足室内的通风换气要求时，应设置机械进风系统、机械排风系统或机械进排风系统；: r, _& n9 S3 w5 O: m! M! y; a4 建筑物内产生大量热湿以及有害物质的部位，应优先采用部分排风，必要时辅以全面排风。1 y3 T) B3 % C z*

49、 m3 f* 4.3.13 符合以下条件之一时，空调系统宜设置排风热回收安装：6 D5 V& Th1 X! G1排风量大于等于3000m3/h的直流式空调系统；( Q% _4 U; W1 I% Y% T2 H2 设计排风量大于等于6000m3/h且新风比大于30%的全空气空调系统； . d9 P6 b8 2 2 tqK3 风机盘管加新风系统，全楼设计最小新风量大于等于 20000m3/h时，且设置热回收安装的新风量比例应大于等于40；# a8 h: & F C$ t/ E6 G 注：1用于设备机房等部位冬季加热的直流送风系统，当室内设计温度小于等于5时，可不设热回收安装。7 - _& Rg/

50、y8 g 2有害物质浓度较大的排风例如厨房油烟、吸烟室排风等，可不设热回收安装。0 R: s C# 6 H$ v; g- i4.3.14 有人员长期停留，且不能设置集中新风、排风系统的空调房间，宜在各空调区房间分别安装带热回收功能的双向换气安装。; W8 j9 S1 L+ mU4.3.15 排风热回收安装应符合以下选用原那么：: p( d2 t& D& E1冬季也需求除湿的空调系统，应采用显热回收安装； N2 z9 . n1 . K2根据卫生要求新风与排风不应直接接触的系统，应采用显热回收安装；. M7 $ % c3 o% s+ m/ v1 ; P3其他热回收系统，宜采用全热回收安装；9 C

51、O c# S. o( s4热回收安装全热和显热的额定热回收效率不应低于60%；, q% H! p8 z3 c5 | S5宜跨越热回收安装设置旁通风管。 w2 U$ T* h8 * d* |4.3.16空调系统采用上送风气流组织方式时，宜加大夏季设计送风温差。/ E& Q/ - L# k% p0 1 送风高度小于或等于5m时，送风温差不宜小于5 ；* T6 fV, Z) e9 e2 送风高度大于5m时，送风温差不宜小于10 ； J& W: s# e: t3 采用置换通风方式时，不受上述限制。% Pu6 |0 V& z6 B: O4.3.17 保送曾经过冷、热处置的空气的空调与通风管道，应密封良好

52、，绝热措施得当且不宜采用土建风道。5 V?; S$ x8 a L/ R! 4.3.18 空调冷、热水系统的设计应符合以下要求：9 ) K) y3 l2 v9 h T+ P# db1 空调冷水系统的供、回水设计温差不应小于5,空调热水系统的供、回水设计温差不应小于10。在技术可靠、经济合理的前提下宜尽量加大空调水系统的水供、回水温差；4 F Q2 Q/ x6 D4 o4 Y2 如空调冷水系统的供、回水设计温差等于5时的冷水循环泵扬程大于30米水柱,那么宜采用大于5的供、回水设计温差。采用大于5的空调冷水系统的供、回水设计温差时应论证设备的顺应性；; P( Y- z1 L3 p: ) F( E!

53、3 冰蓄冷空调及区域供冷水系统的供、回水设计温差宜为810； Y Y( W7 E+ z+ f 4 水系统规模较小、各环路水阻力相差不大且系统运转时段负荷变化较小时，宜采用一次泵系统。在经过充分的技术经济论证包括设备的顺应性、控制系统方案、节能潜力等一次泵可采用变速变流量的运转调理方式；. r) % c+ D- y6 |( V: B; x 5 水系统规模较大、各环路水阻力相差悬殊且系统运转时段负荷变化较大时，宜采用二次泵系统。二次泵应采用变速变流量的运转调理方式；/ w2 b/ Y$ K; t, c9 Y6 两控制空调冷、热水系统的冷水循环泵和热水循环泵宜分别设置;r7 3 a( M8 J& o

54、% ?# z7 I 7 空调水系统的定压和膨胀，应优先采用高位膨胀水箱方式。2 s3 G( t# H X1 E4.3.19溴化锂吸收式制冷的空调冷却水循环泵宜采用变速变流量的运转调理方式,但应经过充分的技术经济论证包括设备的顺应性、控制系统方案、节能潜力等。* L4 L8 l1 T% i5 L, S4.3.20 建筑内空调风系统的作用半径不宜过大，风机的单位风量耗功率Ws应按下式计算，并不宜大于表4.3.20中的数值。, O0 o- 5 z9 k6 C L& vWsP/(3600t) u+ _, T/ y& a/ C M9 C式中：Ws-单位风量的功耗，W/(m3h-1)；. d9 D6 o3

55、 g2 x+ v8 G2 D+ s W* M3 EP-风机全压值，Pa；; G3 E2 I3 c/ C0 St-包含风机、电机及传动效率在内的总效率，%。, M; l, T# B7 7 b# y( K6 ? r1 I4 O9 X7 % TQ6 f H( r& w表4.3.20 风机的最大单位风量耗功率WsW/(m3h-1) 9 j+ F3 X& E1 H& f( D系统型式 办公建筑 商业、旅馆建筑. r, a+ D3 V* 8 初效过滤 初、中效过滤 初效过滤 初、中效过滤% J5 pm! i; G8 C% p) Z两控制定风量系统 0.42 0.48 0.46 0.523 k5 i; L-

56、 g& b四控制定风量系统 0.47 0.53 0.51 0.58# p( L3 Q2 V6 H% W2 W E两控制变风量系统 0.58 0.64 0.62 0.68% z: C F+ F( p/ q5 h9 6 qo# Z四控制变风量系统 0.63 0.69 0.67 0.74+ M: b5 h8 V- r B9 m+ h普通机械通风系统 0.326 l H2 |2 q* |- Q$ W 8 9 & w4 g2 ; t注：1 普通机械通风系统中不包括厨房等需求特定过滤安装的房间的通风系统。, n! v3 j4 J( a* M8 A- e 2 用热回收安装时, Ws数值可以根据热回收安装的阻

57、力特性添加。K7 m/ Z* u% x% m) |7 3 当空调机组内采用湿膜加湿方法时，单位风量耗功率可以再添加0.053W/(m3h-1)。$ m% p6 f9 H8 z* 1 W9 N% y) z4.3.21 空调冷热水系统的耗电输热比ER不应大于表4.3.21中的数值。+ v3 n1 c* s, ( j1 ?* n8 l表4.3.21 空调冷热水系统的耗电输热比ER g& / t! E# 4 & ?4 n- V管道类型ER 空调冷水管道0.0241 两控制热水管道 四控制热水管道0.006733 N2 n) g W: n2 t6 H 0.00433 % H9 q& W4 x; I, X

58、4 D. w$ v1 l0 d! B- G % y. s) I f; c* T注：两控制热水管道系统中的保送能效比值，不适用于采用直燃式冷热水机组作为热源的空调热水系统。& I/ G; P8 D. U: h4.3.22 空调冷热水系统的实践保送能效比ER应按下式计算： O. o4 D! % 4 u- F ER= 0.002342 H/(T) 4 Y4 Y6 f4 Q0 k2 K! F+ s式中：H水泵设计扬程，m； : g, f6 B9 |, - t$ L1 t4 J T供回水温差，； y+ Bd9 ?# w 水泵在设计任务点的效率，%。: 1 E1 o. |8 Q5 S. t6 b6 B%

59、T注：1 区域冷热水系统或环路总长度过长的水系统，保送能效比ER的限值可参照执行。) 1 * T: , H3 M, f5 h3 I2 循环水泵的扬程，应包括二次泵系统中的一级泵和二级泵。当多台二级泵各自的扬程。# Q% M$ e0 F, K2 M1 _- b和效率不同时，可按照流量的加权平均值计算。8 g: J2 k# v; 1 W m& n4 g 3 循环水泵在设计任务点的效率，应按照实践选用水泵样本提供的设计工况点的总效率确定。* D7 V/ + n/ x, + Q$ 9 d4.3.23应经过详细的水力计算，确定合理的采暖和空调冷热水循环泵的流量和扬程，并确保水泵任务点在高效区。* h-

60、. Z+ z% m; n8 V4 H5 n7 u4.4冷源与热源3 Q, C4 L- z: q3 K9 n; A: D+ o. p( n8 e$ P& n4.4.1空气调理与采暖的冷、热源宜集中设置,并应根据建筑规模、运用特征，我市能源构造及其价钱政策、环保规定按以下原那么经过综合论证确定：3 ( Fj0 a) u. L% u9 W1 具有城市、区域供热或工厂余热时，宜思索作为采暖或空气调理的热源；, y% ?# c9 no. h( o2 P7 A. c2 在有热电厂的区域，宜思索推行利用电厂余热的供热供冷技术；, U) b. D1 e, u( ?& F3 天然气供应有保证的区域，技术经济比较