中承式拱桥计算书

1、2主梁内力计算2.1恒载内力计算2.1.1桥面铺装桥面铺装为：(010 + 0318)X 10.9 X 25 + 0.10 X 10.9 X 25 = 84.203KN / m ； 2为简化计算，将桥面铺装的重力平均分配给各主梁，得：g2 = 74.203/5 = 16.841 KN /m2.1.2防撞墙单边防撞墙横截面面积：0.45 x 0.274 +0.263 + 0.452X 0.321 +0.22 + 0.2632X 0.45 + 0.22 X 0.2=0.123 + 0.114 + 0.109 + 0.044 = 0.390m 2防撞墙重力为：0.390 x 25x2 = 19.50

2、0KN/m平均分配给各主梁：g 2 = 19-500/5 = 3EN /m2.1.3横隔板重力根据结构尺寸，一块预制横隔板的体积为：(0.50 + 0.44) x 0.2 x 1.06 = 0.0.0996 m3横隔板截面图 32中主梁有6块横隔板预制块，而边主梁有3块横隔板预制块，可将其产生的 重力沿主梁纵向均匀分摊，则：边主梁横隔板产生的重力为：g = 3x0.0996x 25/9.96 = 0.75KN/m ；中主梁横隔板产生的重力为：g：中=6x 0.0996 x 25/9.96 = 1.50KN/m ；2.1.4主梁重力主梁的横截面积：(0.14 + 0.20) X 1.06 X 2

3、 + 0.26 X 0.9 = 0.5944m3 ； 2则主梁产生的重力为：g = 0.5944 x 25 = 14.86KN/m ；一期恒载作用下总重力为：中主梁：g = g + g = 14.86 +1.50 = 16.36KN / m1恒中11中边主梁：g = g + g = 14.86 + 0.75 = 15.61KN / m1恒边11边二期恒载作用下总重力为：g 2 恒=g 2 + g2 = 16.841 + 3.900 = 20.741KN / m横载总重力：中主梁：g 恒中=g 恒中 + g 2 恒中=16.36 + 20.741 = 37.101KN / m边主梁：g 恒边=g

4、 恒边 + g 2 恒边=15.61 + 20.741 = 36.351KN / m2.1.5、根据4中总的恒载集度可计算出恒载内力见表1：荷载施加 期梁位弯矩(KN M)剪力(KN)X=0X=l/4X=l/2X=0X=l/4X=l一期恒载中主梁0138.42184.5677.7138.8677.71边主梁0132.08176.1074.1537.0774.15二期恒载中主梁0175.49233.9898.5249.2698.52边主梁0175.49233.9898.5249.2698.52合计中主梁0313.91418.54176.2388.12178.00边主梁0307.57410.081

5、72.6786.3386.33表12.2活载内力计算2.2.1主梁横向分布系数计算、支点处采用杠杆法，由对称可知只需计算1，2, 3号梁。由下图可知各号梁在支点截面处的横向分布系数：对于 1 号梁：m01 = (1.080 + 0.324)/2 = 0.702 ；对于 2 号梁：m02 = (0.244 +1.000 + .0.454)/2 = 0.849 ；对于 3 号梁：m03 = (0.244 +1.000 + 0.454)/2 = 0.849 ；1号梁2号梁3号梁支座处横向分布影响线图4、跨中采用偏心压力法进行计算横向分布系数；当桥跨的横截面尺寸确定后，i号梁的荷载横向分布影响线在各处

6、的竖标值 七只与荷载偏心距。相关，即七呈直线变化。因此，实际上只要计算荷载P作 用在两根边梁上的竖标值，就可以得到i号梁的荷载横向分布影响线。由于本桥各根梁的横截面相同，梁数为5,梁间距为2.38M，则1号梁在两个边梁处的横向分布影响线的竖标值为：_ 1 a a 门11n(2.38 x 2)21=+51门151-=+a2 5 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2 ii=122.6576=0.2 + 0.4 = 0.656.644aa 15a2 5 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2

7、 ii = 122.6576 = 0.2 - 0.4 = 0.25 56.644(2.38 x 2) x (2.38 x 2)2号梁在两个边梁处的横向分布影响线的竖标值为:2.38 x (2.38 x 2)_ 1 a a _ 121 = n * 弋5 + (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2i i=11 11.3288=+= 0.2 + 0.2 = 0.45 56.6441 a a 1n252.38 x (2.38 x 2)2a2 i i=1 11.32885 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.3

8、8 x 2)2=0.2 - 0.2 = 0.05 56.6443号梁在两个边梁处的横向分布影响线的竖标值为311 a a 10 x (2.38 x 2)=+ 31- = +n a 25 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2ii=10.056.644=0.2 + 0 = 0.21 a a 1n =乒a =-35 n 了 5a20 x (2.38 x 2)(2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2i=110.05 56.644=0.2 0.0 = 0.2各号梁的横向分布影响线如图5所示:由上图

9、可得到跨中及1/4跨处的横向分布系数：对于 1 号梁：m01 = (0.616 + 0.465 + 0.355 + 0.204)/2 = 0.820 ； 对于 2 号梁：m02 = (0.408 + 0.330 + 0.278 + 0.202)/2 = 0.610 ； 对于 3 号梁：m03 = (0.200 + 0.200 + 0.200 + 0.200)/2 = 0.400 ； 其中4号和2号，5号和1号的横向分布系数相同、荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化，如图7所示；、冲击系数u的计算选取；计算截面惯性距：T型梁的细部尺寸如图6所示；上翼缘板的换算平均高度为：龙=胃=17如单片T型梁横截

10、面简化图6-TTT-III /5I-9501107GE3.8220.73?号梁。伊9 r，广i J.L-*U,849n如。49 V K荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图图7 求主梁截面重心位置离上檐距离; 尤(238 - 26) x 17 x 10 + 90 x 26 x 45 a =x (238 - 26) x 17 + 90 x 26=23.78cm惯性距为：I = 12 x (238 - 26) x 173 + (238 - 26) x 17 x (23.78 -10)2190+x 26 x 903 + 26 x 90 x ( - 23.78)2122=86796.33 + 684357

11、.79 +1579500 + 49654.8=2400308.92cm4 = 24.00 x 10-3 m 4(238 - 26) x 17 x 10 + 90 x 26 x 45 36040 +105300 ” * a = 23.78cm(238 - 26) x 17 + 90 x 263604 + 2340I = x (238 - 26) x 173 + (238 - 26) x 17 x (23.78 -10)2 z 12190+ x 26 x 903 + 26 x 90 x (- 23.78)2122二86796.33+684357.79+1579500+1053674.86=0.03

12、4自振频率为：f =丸2 x 102对于1号梁:3.14；3.45 x 1010 x 24x 10-3 I := 8.22H 2 x 9.5236.351x 103z9.81根据规范知：当1.5Hz f 14Hz时冲击系数日=0.1767 In f - 0.0157 =0.357对于2。3号梁：自振频率为：f =3.14J3.45 x 1010 x 24 x 10-3 = 8 14h2 x 9.523701x 103. z9.81根据规范知：当1.5Hz f J)10C8490.4C：0.849J2CCKK_J.：I99所示;图跨中”2处的弯矩。影响线如图1号梁Mq= (1+日)顷+ qK。)

13、=(1 + 0.357) x 1 x 0.820 x 200 x1 x 9.5 +10.5 x (! x1 x 9.5 x 9.5)42 4=1.357 x 1 x 0.820 x (475.00 +118.45) = 660.36KN m2号梁M = (1+日)知 (pKyK + qK。)=(1 + 0.355) X1X 0.610 X 200 x 4 x 9.5 +10.5 x (2 x 4 x 9.5 x 9.5)=1.355 x 1 x 0.610 x (475.00 +118.45) = 490.52KN m3号梁M = (l+p)W (PKyK + qK。)=(1 + 0.355)

14、 x 1 x 0.400 x 200 x 4 x 9.5 +10.5 x (2 x 4 x 9.5 x 9.5)=1.355 x 1 x 0.400 x (475.00 +118.45) = 321.65KN m1、2、3号梁支座处的弯距为0；支座处的剪力。影响线如图10所示；1号梁1Q = (1 + p肉(M p y + M q Q) + x a(M - M )q y0 q.max0 K K c K 20 c K=(1 + 0.357) x 1 x (0.702 x 1.2 x 200 x 1 + 0.820 x 10.5 x1 x 9.5 x 1.0)21 9.5+ x- x (0.720

15、 - 0.820) x 10.5 x 0.833=1.357 x 1 x (168.48 + 40.90 -1.23) = 282.46KN2号梁一一一 1Q = (1+ p肉(M p y + M q Q) + x a(M - M )q y0 q.max0 K K c K 20 c K=(1 + 0.355) x 1 x (0.849 x 1.2 x 200 x 1 + 0.610 x 10.5 x1 x 9.5 x 1.0)21 9.5+ _ x 二 x (0.849 - 0.610) x 10.5 x 0.91724=1.355 x 1 x (203.76 + 30.42 + 2.73)

16、= 321.01KN3号梁1Q = (1 + p肉(M p y + M q Q) + x a(M - M )q y0q. max0 K K c K 20 c K=(1 + 0.355) x 1 x (0.849 x 1.2 x 200 x 1 + 0.400 x 10.5 x1 x 9.5 x 1.0)21 9.5+ x 亍 x (0.849 - 0.400) x 10.5 x 0.917=1.355 x 1 x (203.76 +19.95 + 5.13) = 310.08KNTTTI*1 fI1C.7C-OJJPO:：.7C?图10跨中匕处的剪力。影响线如图11所示;1号梁max = (1

17、+日)M (PKyK +qK O)1 3 3=(1 + 0.357) x 1 x 0.820 x 1.2 x 200 x +10.5 x (- x x _ x 9.5)2 4 4=1.357 x 1 x 0.820 x (180.00 + 28.05) = 231.51奶2号梁Qt max = (1+PtMcq(PKyK + qKo) TOC o 1-5 h z 1 3 3=(1 + 0.355) x 1 x 0.610 x 1.2 x 200 x +10.5 x ( x x x 9.5)2 4 4=1.355 x 1 x 0.610 x (180.00 + 28.05) = 171.96KN

18、3号梁叽广(e)% (pKyK+qK o)13 3=(1 + 0.355) x 1 x 0.400 x 1.2 x 200 x +10.5 x ( x x x 9.5)2 4 4=1.355 x 1 x 0.400 x (180.00 + 28.05) = 112.76KN图11跨中b2处的剪力。影响线如图12所示;1号梁%ma广 Q+日)Mq( pKyK+qK o)=(1 + 0.357) x 1 x 0.820 x 1.2 x 200 x - +10.5 x (- x - x 95)22 22=1.357 x 1 x 0.820 x (120.00 +12.47) = 147.40KN2号

19、梁Q q max = (1+P 叫(PKyK + qK O)=(1 + 0.355) x 1 x 0.610 x 1.2 x 200 x1 +10.5 x (! x1 x 95)22 22=1.355 x 1 x 0.610 x (120.00 +12.47) = 109.49KN3号梁Qe =)M (pKyK+qK o)=(1 + 0.355) x 1 x 0.400 x 1.2 x 200 x1 +10.5 x (! x1 x 95)22 22=1.355 x 1 x 0.400 x (120.00 +12.47) = 71.80KNO.bOG图12恒载内力荷 载 类 型梁号截面位 置x弯

20、距 (kN*m)剪力 (kN)弯距 (kN*m)剪力 (kN)弯距 (kN*m)剪力 (kN)汽车荷载x=00172.670176.230176.23x=l/4307.5786.33313.9188.12313.9188.12x=l/2410.080418.540418.540活载内力荷 载 类 型梁号截面位 置x弯距 (kN*m)剪力 (kN)弯距 (kN*m)剪力 (kN)弯距 (kN*m)剪力 (kN)汽车荷载x=00280.460321.010310.08x=l/4455.11231.51367.89171.96241.24112.76x=l/2660.16147.40490.5210

21、9.49328.0671.80表2荷载内力组合：1),这里只进行承载能力极限状态内力组合。根据桥规(JTGD60-2004)中(4.1.6)可知：y S = 1.1x (1.2S +1.4S )0 udGKQd1号梁弯矩组合：跨中14处：M = 1.1 x (1.2 x 307.57 +1.4 x 455.11) = 1106.86K m14跨中12处：M = 1.1 x (1.2 x 410.08 +1.4 x 660.16) = 1557.95KN m121号梁剪力组合：支座处：Q = 1.1 x (1.2 x 172.67 +1.4 x 280.46) = 659.83KN m ；014

22、跨中14处:Q = 1.1 x (1.2 x 86.33 +1.4 x 231.51)= 470.481础 m 14跨中12处：Q = 1.1 x (1.2 x 0 +1.4 x 147.40) = 227.00N m 1;22号梁弯矩组合：跨中匕处：M = 1.1 x (1.2 x 313.91 +1.4 x 367.89) = 980.91KN m 1;4跨中12处：M = 1.1 x (1.2 x 418.54 +1.4 x 490.52) = 1307.88KN m122号梁剪力组合：支座处：Q = 1.1 x (1.2 x 176.23 +1.4 x 321.01) = 726.98

23、KN m ； 0 74跨中14处：Q = 1.1 x (1.2 x 88.12 +1.4 x 171.96) = 380.70KN m 1;4跨中12处：Q = 1.1 x (1.2 x 0 +1.4 x 109.49) = 168.61N m123号梁弯矩组合：跨中14处：M = 1.1 x (1.2 x 313.91 +1.4 x 241.24) = 785.88KN m1 4跨中12处：M = 1.1 x (1.2 x 418.54 +1.4 x 328.06) = 1057.65KN m123号梁剪力组合：支座处：Q = 1.1 x (1.2 x 176.23 +1.4 x 310.0

24、8) = 710.15KN m ； 0 丁4跨中14处：Q = 1.1 x (1.2 x 88.12 +1.4 x 112.76) = 289.97KN m i4跨中 2处：=1.1 x (1.2 x 0 +1.4 x 71.80) = 110.57N m;2梁号内力弯距(kN*m)剪力(kN)截面位置L/4跨中支点L/4跨中承载能力极限状态1106.861557.95659.83470.48227承载能力极限状态980.911307.88706.98380.70168.61承载能力极限状态785.881057.65710.15289.97110.57表32),、正常使用极限状态短期效应组合；

25、根据公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)中(4.1.7)可知：S = S酬 + 0.7SJ(1 +r )。1号梁弯矩组合：跨中 % 处：M 0 = 307.57 + 0.7 x 455.111.357 = 542.34KN m跨中 % 处：M 0 = 410.08 + 0.7 x 660.161.357 = 750.62KN m1号梁剪力组合：支座处：Q 0 = 172.67 + 0.7 x 280.461.357 = 317.34KN跨中 ”4 处：Q = 86.33 + 0.7x231.511.357 = 206.75KNS 4跨中 l2 处：Q = 0.00 + 0.7 x 1

26、47.70-1.357 = 76.20 KNS22号梁弯矩组合：跨中 % 处：M 0 = 313.91 + 0.7 x 367.89/1.355 = 503.96KN m跨中处：M 0 = 418.54 + 0.7 x 490.52/1.355 = 671.95KN m2号梁剪力组合：支座处：Q 0 = 176.23 + 0.7 x 321.01/1.355 = 342.07 KN跨中、处： Q = 88.12 + 0.7 x 171.961.355 = 176.96KNS4跨中 12 处： Q _ = 0.00 + 0.7 x 109.49 1.355 = 56.56 KN1 23号梁弯矩组

27、合：跨中 % 处：M 0 = 313.91 + 0.7 x 241.24/1.355 = 438.54KN m跨中 % 处：M = 418.54 + 0.7 x 328.06/1.355 = 588.02KN m3号梁剪力组合：支座处：Q = 176.23 + 0.7 x 310.08/1.387 = 336.42 KN跨中 14 处：Q - = 88.12 + 0.7 x 112.761.387 = 146.37KNS 4跨中 12 处：Q - = 0.00 + 0.7 x71.801.387 = 37.09KNS 22.2.2、正常使用极限状态长期效应组合根据公路桥涵设计通用规范 （JTG

28、 D60-2004）中（4.1.7）可知:S d =，郭 + 0.4SQd/（1+时。1号梁弯矩组合：跨中 % 处：M 0 = 307.57 + 0.4x 455.11/1.357 = 441.92KN m跨中 % 处：M 0 = 410.08 + 0.4x 660.16/1.357 = 604.96KN m1号梁剪力组合：支座处：Q 0 = 172.67 + 0.4x 280.46/1.357 = 255.34KN跨中 14 处：Q = 86.33 + 0.4x231.511.357 = 154.57KNS4跨中 l2 处：Q = 0.00 + 0.4 x 147.401.357 = 43.

29、45KNS2（5）2号梁弯矩组合：跨中 % 处：M 0 = 313.71 + 0.4x 367.891.355 = 422.31 KN m跨中 % 处：M 0 = 418.54 + 0.4x 490.52/1.355 = 563.54KN m（6）2号梁剪力组合：支座处：Q = 176.23 + 0.4 x 321.011.387 = 271 KN跨中 ”4处：Q = 88.12 + 0.4x 171.961.355 = 138.88KNS4跨中 “2 处：Q = 0-00 + 0-4x 109.491.355 = 32.32KN S2（7）3号梁弯矩组合：跨中 % 处：M 0 = 313.9

30、1 + 0.4x 241.24/1.355 = 385.12KN m 跨中 % 处：M 0 = 418.54 + 0.4x 328.06,/1.355 = 515.38KN m（8）3号梁剪力组合：支座处：Q o = 17623 + 0.7 x 310.08J1.355 = 267.77 KN跨中处：Q = 88.12 + 0.4x 112.761.355 = 121.41 KNS 4跨中 l2 处：Q = 0.00 + 0.4 x 71.80 1.355 = 21.20KNS2梁号内力弯距（kN*m）剪力（kN）截面位置L/4跨中支点L/4跨中承载能力极限状态1106.861557.9565

31、9.83470.481227.00正常使 用极限状 态短期组合542.34750.62317.34206.7576.20长期组合441.92604.96255.34154.5743.45承载能力极限状态980.911307.88726.98380.70168.61正常使 用极限状 态短期组合503.96671.95342.07176.9656.56长期组合422.31563.54271.00138.8832.32梁号内力弯距(kN*m)剪力（kN）截面位置L/4跨中支点L/4跨中承载能力极限状态785.881057.65710.15289.97110.57正常使 用极限状 态短期组合438.5

32、4588.02336.42146.3737.09长期组合385.12515.38267.77121.41121.20表32.3桥面板计算桥面铺装为4cm厚改性沥青混凝土抗滑表层（25 KN/m3 ） ,6cm厚改性沥青 混凝土抗滑表层（25 KN/m3），平均20.9cm厚C50混凝土（25 KN/m3），主梁 混凝土为25 KN / m32.3.1恒载及其内力（以纵向1m宽板条进行计算）；1）、每延米板上的恒载g;沥青面层铺装：g1 = 0.10 x 1.0 x 25 = 2.50KN / m ；桥面铺装混凝土垫层：g2 = 0.209 x 1.0 x 25 = 5.225KN /m ；T

33、梁翼板自重：g 2 =。4 ；0.20 x 1.0 x 25 = 4.25KN / m ；合计：g =Z g = 2.50 + 5.225 + 4.25 = 11.975KN/m ；2）、每米宽板条的恒载内力：弯矩：M =0.5 x 11.975 x 1.062 = 6.73 KN m ； AP剪力：Qap = 11.975 x 1.06 = 12.698KN ；2.3.2活载内力计算1）梁间桥面板计算（按铰结板计算）；将加重车后轮作用于铰接缝轴线上，后轴作用力为140KN，轮压分布宽度如 图所示，由公路工程技术标准（JTG B01-2003）查得，公路-I级加重车着地长度为a = 0.20m

34、，宽度为b = 0.60m，则： 22a = a + 2H = 0.20 + 2x 0.31 = 0.82m ； b = b + 2H = 0.60 + 2x 0.31 = 1.22m ；1212荷载于悬臂根部的有效分布宽度：a = a + 2l = 0.82 + 2x 1.06 = 2.94m ；因为2l0 = 2.2m 5m，所以冲击系数1 +r = 1.30 ；则，作用于每米宽板条上的弯矩为：MAP=-(E) ； (/ & 4a 0 4140 x 2 1.22、= 1.3 x(1.1 )4 x 2.942=11.68KN m作用于每米宽板条上的剪力为:, P七广(1+H) . uAP4a

35、140=1.30 x；4 x 4.42=20.59 KN两边梁外侧桥面板计算（按悬臂板计算）;a1 = a2 + 2H = 0.20 + 2x 0.31 = 0.82m ；b = b + H = 0.60 + 0.31 = 0.91m 1.00m ；荷载于悬臂根部的有效分布宽度：图13a = a1 + 210 = 0.82 + 2 x 1.06 = 2.94m ；因为 21 = 2.12m 5m , 0所以冲击系数1+ R =1.30 ；则，作用于每米宽板条上的弯矩为:M=-(1 + R )p (1 - b)Ap2a 021 Q1401 1.22.=-1.3 x(1.1 一 )2 x 2.94

36、2= -18.73KN m作用于每米宽板条上的剪力为:图14 P 幻广(1+H) Ap4a140=1.30 x4 x 2.94=15.48 KN参考资料:桥梁工程 强士中主编高等教育出版社2004.7桥梁工程 白宝玉 主编高等教育出版社2004.11公路桥涵通用设计规范人民交通出版社20043主梁配筋计算书3.1内力组合；(见表1)梁号内力弯距(kN*m)剪力(kN)截面位置L/4跨中支点L/4跨中承载能力极限状态1106.861557.95659.83470.481227.00正常使 用极限状 态短期组合542.34750.62317.34206.7576.20长期组合441.92604.9

37、6255.34154.5743.45承载能力极限状态980.911307.88726.98380.70168.61正常使 用极限状 态短期组合503.96671.95342.07176.9656.56长期组合422.31563.54271.00138.8832.32梁号内力弯距(kN*m)剪力(kN)截面位置L/4跨中支点L/4跨中承载能力极限状态785.881057.65710.15289.97110.57正常使 用极限状 态短期组合438.54588.02336.42146.3737.09长期组合385.12515.38267.77121.41121.203.2材料选择钢筋：材料规格，查桥

38、规(JTG D60-2004)知: 主筋，采用HRB335钢筋。抗拉强度标准值：fk=335MPa ；抗拉强度设计值：七=280MPa ； 弹性模量：E = 2.0 x105 MPa ；箍筋，采用R235钢筋。抗拉强度标准值：f广235MPa ；抗拉强度设计值：f d = 195MPa ；弹性模量：E = 2.1x105 MPa ；混凝土：采用C50混凝土；抗压强度标准值：f = 32.4MPa ；抗压强度设计值：七=22.4MPa ； 抗拉强度标准值：广2.65MPa ；抗拉强度设计值：f d=.83MPa ； 弹性模量：E = 3.45 x104MPa ；3.3正截面配筋计算根据跨中截面正

39、截面承载力极限状态，确定以纵向受拉钢筋数，拟采用焊接 钢筋骨架配筋，桥规(JTG D62-2004)规定钢筋混凝土最小保护层厚度要求， 主筋的最小混凝土保护层厚度：I类环境条件为30mm，II类环境条件为40mm， III，IV类环境条件为45mm。由于我们江西地区的环境条件为I类环境条件，所 以，此设计设a = 60mm，则。=900-60 = 840mm。3.3.1确定翼板有效宽度bf依据桥规(TJG D62-2004)，第4.2.2条规定:,l 9.5b - = m = 3167 mm ；f 33b 2380mm ； fbf y 0M = 1557.95KN m表明中性轴在翼缘内，属第一

40、类T型梁，应按bfh = 2300mm x 900mm的矩形截面进行计算。3.3.4检验是否需配置双筋M = f b& h (h -A) = 22.4 x 2300 x .56 x 840 x (840 - 06 x 840)1 cd b 0022=1.4657 x 1010 N m = 14657.0KN m y 0M = 1557.95KN m采用单筋设计。3.3.5计算混凝土受压区高度x = h- h 2 - 3 = 840- 8402 - 2x 1557.95 x 1060 0 f b22.4 x 2300=840 - 803.2 = 36.8mm h = 200mmf取 x = 36

41、.8mm bh260 x 816.303.3.7截面复核；Pmin=0.45 乙=0.45sd1.83x=0.29% 280_ f _ 280 x 7238X = fb = 22.4 x 2380=38.0mm & 山=0.56 x 816.3 = 457.1mm； 符合要求。且 y 0M= 1557.95KN mM -du cd f 0h0 = h - as = 900 - 83.7 = 816.3mm截面安全。3.4斜截面承载力计算3.4.1承载能力极限状态内力组合设计值查表 1 可知：y Vd = 726.88KN3.4.2抗剪强度上、下限复核0.51 x 103 fbh = 0.51

42、x 103 x 掘 x 260 x 816.3=765.38KN y 匕=726.88KN0.5 x 103 f bh = 0.5 x 103 x 1.83 x 260 x 816.3=194.20KN P所.min = 0.18%P-（支点处）纵向钢筋百分率：P = 100p = 100 x3.41% = 3.41=1.1-受压翼缘影响系数，33选用四肢 8 箍筋，则 =4 , a = 50.3mm2，A = 4x50.3 = 201mm2，箍筋间距 S = sv =矣= 267mm ,取 250mm.bp260 x 0.0029SV根据桥规（JTG D62-2004）第9.3.13条规定：

43、支座中心向跨中方向一倍 梁高范围内Sv = 100mm。3.4.5弯起（斜）钢筋设计（1）、根据桥规（JTG D62-2004）第9.3.13条规定，计算第一排弯起钢 筋时，取用距支座中心h2处，应由弯起钢筋承担的那部分剪力设计值，即故Asb1Vsb10.75 x 10-3 f d sin 气269.54.0.75 x 10-3 x 280 x 0.707=1815.45.mm 2Vb1 = 0.4匕=269.54KN。由纵筋弯起，332供给面积A = 2413mm2 1815.45mm2。b1（2）、计算第二排弯起（斜）钢筋时，取用第一排弯起钢筋起弯点处，应由 弯起钢筋承担的那部分剪力设计值

44、vb 2。此时第一排弯起钢筋起弯点距支点水平投影长气，计算如下（设净保护层为 30mm，上部架立钢筋为316）。35.8气=% = 900 - （2 x 30 + 35.8 + 2 x +18.4） = 750mm从而可求得：（用比例求解法）V = 168.61 + （728.88 -168.61） x 4750 - 750 - 416.3sb24750222.43=168.61 + 470.12 - 416.3 = 222.43KNV A =sb2= 10719.96mm 2sb2 0.75 x 10-3 fd sin气0.75 x 10-3 x 280 x 0.707由纵筋弯起，332供给面积A = 2413mm2 1815.45mm2。b2（3）、计算第三排弯起（斜）钢筋时，取用第二排弯起钢筋起弯点处，应由 弯起钢筋承担的那部分剪力设计值vb3。此时第二排弯起钢筋起弯点距支点水平投影长七，计算如下:七=气 + h2 =气 + (h1 -人