加氢裂化设备检测频此推荐表

1、 / 33表71检测项目推荐频次CLG异构裂化工艺WEPEC项目异构裂化装置大连，中国设备类型检测频次附注一般设备容器塔换热器 加热炉 管道不大于十年或腐蚀半寿命期不大于十年或腐蚀半寿命期不大于十年或腐蚀半寿命期不大于五年或腐蚀半寿命 期按照API 570的规定执行以API 510作为一般规定以API 510作为一般规定以API 510作为一般规定特殊设备 容器经验指出其它容器也可列 入此表循环压缩机KO罐 产品汽提塔顶头盖 产品汽提塔回流罐 分储塔顶头盖 分储塔回流罐 脱已烧塔顶头盖 脱已烷塔回流罐 脱丁烷塔顶头盖 脱丁烷塔回流罐 富胺液闪蒸罐 酸性水汽提塔首次检测有机会时做，以后 的检测根

2、据WFMT检测得 到的结果再作决定。用WFMT和SWUT查找湿H2s造成的断裂。反应器塔盘支撑焊缝催化剂支撑锥附件焊缝每次停工检修。全部焊缝以十年为一周期。每次停工检修。五年后第一次停工，4以后 每十年。疵点（如果是复合不锈钢则 PT;如果是裸露的器壁则 WFMT）VT/PT由内侧PT。筛网（滤网）每次停工检修。VT表7 1 （续）设备类型检测频次附注热电偶套管加强板热电偶套管每次停工检修。五年后第一次停工，4以后 每十年。每次停工检修VT/PT由内侧PTVT:查找弯曲的热电偶及支 架。PT:热电偶及支架如有弯 曲。垫片环沟槽管嘴和人孔的OD焊缝管嘴和人孔的ID范围经纬向焊缝裙座焊缝（Hot

3、Box）每次停工检修每次解开法兰。五年后第一次停工，4以后 每1520年。十年后第一次停工，4以后 每15年。十年后第一次停工，4以后 每15年。五年后第一次停工，4以后 每5年。十年后第一次停工，4以后 每15年。VT/PTPTWFMT 和 SWUTPTSWUTVT/PTWFMT 和 SWUT产品空冷器管束第一次停工且依据检查结 果五年内或少于五年，然后 依据检查结果每10年或少 于10年。管用 Boroscope；管子 采用 IRIS UT 或 Eddy current,检测10%的管子。高压换热器密封每次管束拉出后VT :检测密封丝扣有否磨 损。管道/、停工检查产品空冷器进口和出口管道注

4、水管线酸性水碳钢管道第一次停工且然后依据检 查结果每九年或更短如API 570中所推荐。对于RT闪蒸和湍动区每两 年。UT:寻找湍动区：弯头，三 通和热电偶等。UT:检查从汽提塔至管嘴； 寻找湍动区。UT:寻找湍动区：弯头，三 通和热电偶等。321 SS型管道支管连接从CHPS至CLPS凝水的管道首次催化剂运行期间：如果 操作温度长时间上升。每年寻找弯曲，高应力区。对照API 941曲线测量CS 管道的金属温度。UT: UT:寻找湍动区：弯 头，三通和热电偶等。注解：.以下的术语用于表I:VT:可视性的测试。WFMT:湿法荧光电磁微粒检测是一种特殊的用于容器和塔焊缝附近细小表面裂纹 的灵敏检测

5、技术。该技术推荐用于那些和“湿硫化氢”或胺液接触，从而容易引起 应力腐蚀的容器。PT：染料渗透试验，是一种灵敏度较低的方法，经常用于如 347, 321,或304L等 型号的奥氏体不锈钢，发现其中的应力腐蚀裂纹。SWUT:剪切超声波试验，用于器壁表面和内部裂纹的测试；能用来对65c以下操作的容器进行不停工的测试。SWUT经常用于测定已预先用WFMT检测过的较大裂 纹的长度和深度。反应器的SWUT应当用已经在雪佛隆的反应器说明书中叙述过的 校正方法来操作。Eddy Current:另一种空冷器管束的检查技术，它在表观上和方法上与管端的IRIS UT 类似，但是它用涡流来测量管子的厚度。在 IRI

6、S UT之前作为拍摄工具使用。该技 术的使用必须熟悉数据翻译的技术。IRIS UT :用于测量空冷器管子的厚度，将这种超声装置插入管子端处并且转动，依 靠它几乎能测量整个管子的内径。使用这种技术时必须要熟悉数据翻译的技术。Boroscope： 一种与检测器连接的光学纤维装置，用来作小空间的可视检查。该装置 特别适用于空冷器(尤其是产品空气冷却器)管端堵头处的检查。另一个用途是检 查反应器支撑锥体筛网。.下面的API和NACE文件通常作为用来确定管道和设备检测频次的一般准则。这些 文件还包括了一些有用的信息，如关于炼厂中趋向于有高腐蚀风险的区域和有时可能会 被忽略的地方，如管道的死角和注入点。A

7、PI 510:“压力容器检测规程一一维护检查，分级，检修，和替换”API 510包括确定压力容器退役厚度的规定，包括定点的腐蚀如形成坑和槽等。API 570: “压力容器检测规程一一检测， 检修，改进和在用管道系统的重新分级” 包括确定管道检测时间间隔和根据腐蚀的严重程度进行管道等级划分的具体规定。API 572:“压力容器的检测”，是使检查员懂得炼厂设备检查和降级方式的一般规NACE RecommededPractice RP0296 96: “关于处于湿硫化氢环境中的石油炼制工 厂容器既有裂纹的检查，修复和减轻的规程。”.将NACE关于湿硫化氢的推荐条例作为一个规程4.雪佛隆炼油厂有时候根

8、据装置停工和开工的频次调整他们检测反应器零部件的频次。 为了估计当量年因子，有些用户采用了他们的下述资料：两个开工-停工循环相当于一年的正常操作。一次非正常事故停车相当于三年的正常操作。在低于427c和141kg/cm2 (800D 2000psig)的条件下操彳一年相当于 0.6年的正 常操作。图号BA 230302:关于异构裂化装置（SSRS工艺）建设材料的一般说明西太平洋石油化工有限公司大连，中国录表页次GN1. 缩写GN2. 高温下的氢侵蚀GN3. 高温下的氢气硫化氢腐蚀GN4. 高温下的硫化氢腐蚀GN5. 环烷酸腐蚀GN6. 粒间腐蚀和亚硫酰SCCGN7. 氯化物应力腐蚀断裂GN8.

9、 湿硫化氢断裂GN9. 氢气起泡和氢气诱导断裂GN 10. 二硫化铵腐蚀GN 11. 高压氢操作条件GN 12. 不锈钢和高合金材料GN 13. 阀门材料GN14. 腐蚀允许裕量GN 15. 复合和覆盖焊GN 16. 铬钼钢的加工制造GN 17. 焊接后的热处理规程GN 18. 回火脆变GN 19. 氢气脱除GN 20. 管道材料断裂GN21. 异种金属的焊缝GN 22. 大气中不锈钢的保护GN 23. 加热炉蒸汽管GN 1. 缩写本文件全文采用如下缩写：CICSCS(HIC)SS铸铁碳钢碳钢经过改质，以改进其抵抗氢气诱导断裂的能力不锈钢12Cr =普通马氏体和低合金不锈钢（型号 410, 4

10、10s和相当于铸钢的钢材）18 8=普通奥氏体不锈钢（型号 304, 316, 321, 347等）c.a.pp ppmw ppbw PWHT THS ga.允许腐蚀裕量 分压 以重量计的百万分之几 以重量计的十亿分之几 焊接后热处理 热稳定 伯明翰线规；最小壁厚当量汇总如下：10ga.= 0.134 in. (3.40mm)12ga尸0.109 in. (2.77mm)14ga.= 0.083 in.2.11mm)16ga尸 0.065 in.18ga尸 0.049 in.20ga尸 0.035 in.1.65mm)1.25mm)0.89mm)GN 2. 高温氢侵蚀在这些使用场合，材料的选择

11、应满足抵制高温氢侵蚀的要求。材料选择是建立在耐氢曲线， API 刊物 941，第五版，第一次增补（ 1999年4 月）基础上的。雪佛隆德士古的条例中将最高操作条件限制在比适用的耐氢曲线低50psia （0.17MpaA）氢分压和50 F（28）的范围。我们不推荐将C 1/2Mo 用于高温氢气运行的新建装置。GN 3. 高温氢气硫化氢腐蚀在这些使用场合， 材料的选择应满足抵制高温氢气硫化氢腐蚀的要求并将系统中的腐蚀产物降至最少。雪佛隆德士古采用腐蚀专利实验数据以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。GN 4. 高温硫化氢腐蚀在这些场合，材料的选择应满足抵制高温硫化氢腐蚀的要求（有H2 存在时）并将

12、系统中的腐蚀产物降至最少。雪佛隆德士古采用腐蚀的专利实验数据和工业数据，如改进的McComony 曲线以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。GN 5. 环烷酸腐蚀用于高温和粗进料的管道和设备的材料选择， 应满足抵制环烷酸腐蚀的要求并将系统中的腐蚀产物降至最少。 （在反应器中环烷酸会分解，所以下游设备不必考虑该问题） 。粗 进料中环烷酸浓度用中和值（neut.no.）表示，它可用ASTM试验方法的D664或D974 来测定。雪佛隆德士古采用腐蚀的专利实验数据和公开发表的数据，如雪佛隆德士古的R.L.Piehl 发表的数据以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。GN 6 粒间腐蚀和亚硫酰SCC雪佛隆

13、德士古和其它炼油厂已经具有将普通碳和低碳的18-8不锈钢用于高于700万（371C）的高温H2 H2s系统的反面经验。由于湿法脱硫装置中硫的衍生酸类（亚硫酰） 的作用， 发生粒间和应力腐蚀断裂。 因此， 我们采用化学稳定性好的材料 （型号 321 和 347） ，因为他们具有较高的抗敏感性能和较高的设计应力。Samans在NACE和雪佛隆德士古的R. L. Piehl在API会议上报告的实验室研究结果表明型号 347 的不锈钢的抗敏感性能和机械性能比型号321 的不锈钢强。因此，不管在加工制作还是在运行操作中，我们都采用型号347 的不锈钢于运行系统中，以满足苛刻的抗敏感性能要求。但是对于管束

14、和管道，我们相信，在加工制作时只要在敏感温度下停留的时间足够短，那么采用型号321 的不锈钢也是合理的。通常型号321 的不锈钢比较价廉，且焊接和热处理的问题可能也不那么突出。如果器壁厚度小于 0.75英寸， 347不锈钢可以作为代用材料。 347 不锈钢的焊接材料对于 321 和 347 不锈钢基材都适用。对于操作温度高于850 F （454C）的情况，321和347不锈钢也会敏化。雪佛隆德士古 推荐对加热炉管（和其它一些在850下（454C）下操作的不锈钢设备）进行热稳定处理， 以防止发生敏化。热稳定处理包括焊接完成以后，设备整体加热至1650 F （899C）并保持四小时。GN 7 氯化

15、物应力腐蚀断裂如果不采取适当的预防措施，不锈钢在运行系统中容易遭受氯化物应力腐蚀断裂（CISCC）的破坏。推荐下面可以减缓此类问题发生的预防措施。（见GN 22 ”大气中不锈钢的保护”一节的内容。 ）焊接后的热处理所有冷弯的188不锈钢都应在1550- 1650 F （843899C）下作热处理，每英寸厚度1 小时，对于防止氯化物应力腐蚀断裂（ CISCC ）至少需要1 小时。导淋管线和低点工业运行的经验已经表明奥氏体不锈钢的导淋管线和低点处特别容易造成CISCC。 虽然PWHT 降低了导淋管线发生CISCC 事故的可能性，但仍不能消除。所以雪佛隆德士古推荐导淋和低点处采用625合金，825合

16、金或20Cb3合金。纯碱水溶液冲洗为了对CISCC起到补充防护作用，雪佛隆德士古推荐用188不锈钢制造的设备除以下例外都要用纯碱溶液 2wt%碳酸钠，0.5wt%硝酸钠和0.2wt%湿润剂进行冲洗：a.反应器:雪佛隆德士古的规定没有涉及加氢工艺反应器的纯碱冲洗，因为18-8反应器衬里或堆焊层和内件仅考虑了开工条件下防止CISCC所需满足的条件（液态水和温度高于150下（66C）。然而我们认为本周期内发生 CISCC的风险 不大，因为当卸剂的时候，氯化物也从这些容器中移走了。我们遵循该规定已有 许多年且无SCC事故的经验。b.加热炉:甚至在可以冲洗的情况下雪佛隆德士古的规定也没有涉及加热炉的纯

17、碱冲洗，因为纯碱溶液的残余在开工时可以造成炉管的应力腐蚀断裂。由于很难 将纯碱溶液从加热炉管中彻底清除干净，所以雪佛隆德士古规定将炉管设计成立 式的而炉子运行采用硫化氢含量低的燃料气，且为了在停工时避免应力腐蚀断裂 的发生需要采取如下的预防措施：如果没有进入炉膛的人孔，停工时将炉管的温度保持在水的露点以上。如果无论什么原因炉管温度必须低于水的露点时，需用保持正压氮气流（氮 封）的方法保护炉管内部。如果炉管内部必须对空气开放，而加入炉管的纯 碱可以全部排尽，则可以用纯碱溶液冲洗。因为炉子采用了低硫化氢含量的 燃料气，不需要对炉管外表面采取保护措施。c.异构脱蜡装置: 雪佛隆德士古通常不推荐对异构

18、脱蜡装置进行纯碱冲洗，因为 这样的装置污染水平很低。纯碱冲洗工作必须在蒸汽、空气或水进入系统前完成。溶液必须在100 120下（3849C）温度下循环2小时以上。纯碱溶液洗涤液除去氯化物沉积并保留下一层高 PH值 的液膜（在PH值高的环境中CISCC可能较少产生）。溶液中的硝酸钠是CISCC专门的 抑制剂。关于纯碱冲洗的操作程序进一步详述于 NACE推荐的规定RP0170中的3.0章。GN-8 湿H2s断裂为了防止硫化物的应力断裂（SSC）,屈服强度大于90ksi （6, 300kg/cm2）或硬度大于HRC22的材料必须避免在湿的硫化氢环境中使用（硫化氢浓度高于约50ppmw）。如果一定需要

19、较大的硬度时，可以采用诸如急剧淬火的SS （不锈钢）和可淬火的锲合金。NACE标准MR0103可以用来作为使用这些材料要求的准则。 雪佛隆德士古还推荐如下 的NACE标准RP0472,它将碳钢焊接的硬度限制在 200Brinell （布氏）。参阅GN-21 关于湿硫化氢运转环境中异种材料焊接的限制。雪佛隆德士古推荐，对于湿硫化氢（硫化氢浓度大于约50ppmw）运转环境中的CS （碳钢）容器，所有焊缝都要做PWHT ，所有冷加工零部件都要做热处理以防止硫化氢的应力断裂（SSC）和增强对应力定向氢诱导断裂的抵抗能力。按照 ASME 第U章第1 节的表格UCS56的要求，PWHT和热处理是在1100

20、 1200 F （593650C）下保持 每英寸（25mm ）厚度一小时（至少一小时）。GN-9 氢气起泡和氢诱导断裂用于压力容器的碳钢结构材料在某些酸性介质的运转环境中容易发生氢气起泡和氢诱导断裂（HIC）。HIC （也称step- wise断裂）是发生在如焊接高温影响区（HAZs）等高应力部位的氢气泡的直接连接。氢气起泡和 HIC 均会对 HAZ 硬度低于 HRC 22（发生硫化物应力断裂的低限）的碳钢发生化学侵蚀。但是，在碳钢管道中发生氢气起泡和HIC 的情况很罕见。所以至今，雪佛隆尚未对管道材料作出特别的金属学要求的规定。对于需要考虑氢气起泡和 HIC 的强酸性介质的运转环境， 我们推

21、荐按照 GN 15 采用用 18 8 不锈钢作衬里和堆焊的碳钢。对其它需要考虑氢气起泡和 HIC 的酸性介质的运转环境，我们推荐SA 516和下述附加的要求：钢材要按正火或急冷和回火处理条件处理。钢材要遵循如下的化学成份限制：碳当量（CE） =0.43 max,其中 CE = C + Mn + （Cu + Ni） /615 + （Cr + Mo + V）/5Cb （Nb） + V = 0.02 wt.%max所有焊缝和冷加工零部件要至少在 1130F （610C）下进行PWHT.焊接后热处理之后，所有内部焊缝要喷沙磨光，并按照ASME第V章第7款对焊缝每一 边至少一英寸作湿法荧光电磁微粒测试（

22、 WFMT）。采用ASME第Vffl章第1节的验收标 准，附录6。确定施工图材料表时，在进行上面指定的 PWHT 和 WFMT 之后要按照雪佛隆德士古的说明书EG 5014进行容器的刷漆。GN-10 二硫化铵腐蚀。 注入的水量 必须足以为冷却器入口提供100%的饱和汽相水加上25%的液相水。注入的水量还要要 根据冷高压分离器酸性水中二硫化俊的设计量而定。汽提后的酸性水是优先的冲洗水源。减压塔顶的水不能采用，因为其中的氧，而常压塔顶的水PH值太低。下面对注入水质量的要求必须严格地坚持：注水质量O2r 15PPM, 010Ppm最好PH8-10Fe 1PPM, 0.2ppm 最好H2s1000pp

23、m, 100ppm 最好,最小 50ppmNH3 1000ppm, 100ppm 最好Cl 50ppm, 10ppm 最好Ca 3ppmCN检测不出酚最好无总固体悬浮物(TSS)最好无这些限制条件中，对于采用多硫化物的系统来说氧含量是最重要的，因为它能导致多方面的负面作用：大大加速腐蚀，严重污染，多硫化物分解，和元素硫的堵塞) 。注意到 大多数炼油厂能够容易地保持注入水中的氧含量在 5- 15ppbw范围内。但是部分地方还 必须在它们的注入水中加入除氧剂才能满足氧含量的限制。对于某些加氢处理装置，雪佛隆德士古推荐注入多硫化物以使氟化物中和。对于这样一 些装置注入水中多硫化物的最小浓度必须为 1

24、0 50ppbw,或者为使实际所含氟化物反 应掉的所需化学计量值的5倍(加入量一一译者注)，取其中较大者。(“注入水中10 50ppmw的多硫化物”通常是加氢处理装置的决定因素；然而对酸性水中氟化物的含量 必须进行检测，以作验证。雪佛隆德士古也偶然发生过注水处下游的反应器流出物冷却器碳钢管严重腐蚀的情况。 我们也曾发生过类似连接的CS管道湍流区域(如控制阀的大小头，弯头和三通等)腐 蚀的情况。另一个问题一直在管道死角和流体主体流速低于10ft/s (3.05m/s)的管道底部发生。这种腐蚀来自二硫化俊水溶液且强烈地与流体流动速度有关，与反应器流出物 中NH3和H2s的浓度一样重要。所以雪佛隆德

25、士古推荐运*$系统中注水处下游的CS管束和CS管道的主体流速设计在10至20 ft/s (3.05至6.10m/s)。对管道的所有部位包括控制阀近处的大小头的流速作校 核以确保不超越最大限制范围是很重要的。15至20 ft/s (4.57至6.10m/s)的流速是可以接受的，然而设计流速定在15ft/s (4.57m/s)可以为循环气流量的提升提供更大的灵 活性。反应器流出物冷却器的进出口必须依靠每个弯处和分支之间保持足够的长度来取 得完全的平衡(具体的细节参阅图RC 960360或960361)以保证所有换热器的凝水和 抑制剂的流速和分布相等。采用大半径的弯头，要避免管道上出现死点。对于 U

26、NS S32205的合金系统，10 30ft/s (3.05 9.1m/s)的流速是可以接受的，但是推荐的设计 流速是 25 ft/s (7.6m/s)0 对于 UNS N08825 的合金系统,1050ft/s (3.0515.2m/s)是 可以接受的，而推荐的设计流速为 40 ft/s (12.2m/s)。对于UNS S30403的合金系统，1030ft/s (3.05 9.1m/s)是可以接受的，fWt荐的设计流速为25 ft/s (7.6m/s)。另外,UNS S30403合金系统的温度不要超过 55 C (135下)。GN 11 高压氢气运转系统氢气运转系统的条件为系统中流体含有高于

27、100P s i a (0.34Mp a A)的氢分压和流体总压高于300p s i a (1.03M p a A)。雪佛隆德士古氢气运转系统的条件如下：碳钢：.采用的无缝钢管直径上至和包括 16英寸(405mm)。对于管径大于16英寸(405m m)的，采用 A672型60、65或70级42类的材料。. 所有焊缝必须100做射线探伤。.每一炉大于1.0 (25mm)的厚壁钢材都需要做一组 CVN冲击试验。+32 F (0C) 时每组3个试样的冲击能量平均值必须大于13 f t - 1 b f ( 18焦耳)，最小值为 10f t - 1 b f ( 14焦耳)。C r M o 钢：需采用无缝

28、钢管。壁厚3/8 (9.5mm)及更厚的材料必须用h eating operation 进行正火和回火处理，但不能用hot forming operation。所有焊缝必须100做射线探伤。所有焊缝，包括承插焊和密封焊必须做PWHT 处理。每一炉大于1.0(25mm)的厚壁钢材都需要做一组 CVN冲击试验。+32F (0C) 时每组3个试样的冲击能量平均值必须大于13f t - 1 b f ( 18焦耳)，最小值为 10f t - 1 b f ( 14 焦耳)。18 8 不锈钢：焊接钢管和零件都可以采用此材料，但必须作溶液退火处理。所有纵向和横向的焊缝都必须作100的射线探伤。必须测定焊渣中正

29、铁酸盐的含量。正铁酸盐值(FN)不小于3%且不大于10%是焊 接后热处理和高温下运转时避免s 1 g m a (b)相脆化的必要条件。FN可以用正 铁酸盐测定仪(Fcrritcscopc) 来测定或用Schacf flcr或 D cion g图进行计算(如进行 FCAW焊接则必须用Delon g图进行计算)。 焊接后热处理进行之前必须作正铁酸盐测定仪的测定。双向不锈钢 ：管道必须遵守雪佛隆德士古规定EG-5011 的要求， “辅助材料和双向不锈钢的制造要求” 。另外，其制造必须得到公司的批准。批准的根据如下：a . 一个提交给公司的制造商经验汇总表。b .公司对制造商提交的焊接样品的检查。包括

30、显微硬度和显微结构的检查。注意，只有采用有填充金属的焊接时，管道和零件才能焊接，即自体焊接是不允许的。 所有长缝焊接包括任何焊接的修复完成后， 都要按照 A-790 的规定进行热处理， 接着用水急冷。所有纵向和横向的焊缝必须进行100的射线探伤。825合金管道必须遵守雪佛隆德士古规定EG-5013 的要求，“辅助材料和825合金的制造要求” 。所有纵向和横向的焊缝必须进行100的射线探伤。GN-12 不锈钢和高合金材料18-8 不锈钢的焊接件必须是低碳级的（ 304L 或 316L ）或稳定级的（321 或 347） 。当确定 304L 时，如果 321 或 347 更为经济也可以采用。普通级

31、的（ 304 或 316）只能用于没有焊接的部件，它不能用于温度高于700 F （371C）的场合。温度高于700 下（371C）的连续运转场合必须用稳定级的（321或347）材质（见GN-6）。12Cr不锈钢焊接件必须为410S型。12Cr无焊接件可以为410型。对于 18-8 不锈钢换热管，雪佛隆德士古采用经过超声或涡流试验和水压试验的ASTM A249 焊接管。对于 18-8 不锈钢炉管，雪佛隆德士古仅采用无缝管。对于18-8不锈钢管管道，雪佛隆德士古认为可以采用焊接管。对于 ANSI 150P s i法兰等级或更低的管道，其纵向焊缝需做极少量的点射线探伤。（对于高压反应器系统管道上的焊

32、缝我们按GN-11 的说明要求做100射线探伤）。所有 18-8 不锈钢焊接的正铁酸盐含量必须限制在3至10之内，以免在焊接后热处理和高温运转中引起西格马（7）相脆化。正铁酸盐的含量可以从Sc h a e ff 1 c r或De 1 o n g图测定（如果进行 FCAW,则一定要用De 1 o n g图），湿化学物的分析和测定用正铁酸盐测定仪。在做焊接后热处理之前必须完成正铁酸盐的测定。在指定采用 18-8 不锈钢且不允许有微量热膨胀的场合， 可能会产生强大的应力， 例如，在有些高压系统的设计中采用了 825型合金或 625型合金，而设计温度又不超过 850下（454）。温度直至1 650F

33、（343C）和 H2s分压直至ij 100P s i a （0.34MpaA） 以及温度直到750 F （399C）的和H2s分压直到0.1 p s i a （ 0.00034Mpa A）的 条件下，可以采用 600 合金。GN-13阀门材料. 一般来说，阀体必须采用与管道相同的材质。有一个例外是，对于321材质的管道， 所采用铸钢K体必须是347不锈钢。.阀芯与阀杆，阀座有关。. 18-8不锈钢的焊接阀芯必须采用低碳的（304L或316L）或更好是稳定级的（321 或347）材质。普通碳等级的（304或316）只能用作无焊接的部件，使用介质的温 度不能超过700 F （371C）。温度高于7

34、00 F （371C）的连续运转场合必须用稳定 级的（321或347）材质（见GN-6）。.不论在任何运行条件下，18-8不锈钢阀芯都可以用12Cr （410或410S）不锈钢阀 芯代替。.纯鸨铭粘合金阀芯可以采用，而且无论在什么运行系统中都可优先用来代替18-8不锈钢阀芯。.当指定采用18-8不锈钢阀芯时，其替代材质也可以采用。阀门制造商提供象沉淀 硬化不锈钢，钻合金，锲合金此类的高强度材质，它们也可以采用或实际已在运转 系统中选用。比如，Rockwell Edwards Y型截止阀的标准使用材质包括一个 ASTM A-638 660级的阀杆和一个沉淀硬化材质的阀座。Orbit Valve公

35、司的标准使用材质为一个ASTM A-638 660级的阀杆和阀杆销钉。虽然可以列举所有18-8等级可采用的阀芯材质，但是下面的规则必须要遵守：碳钢阀体:当指定采用18-8不锈钢阀芯而阀体为碳钢时，通常需要它具有能抵制湿 H2s断裂的能 力（见GN-8）。一般来说，任意一种能满足NACE标准MR013要求的材质都可以采用， 但铜合金和锲铜合金必须除外，由于它们抗 H2s和NH3腐蚀的能力很弱。18-8不锈钢阀休:当指定采用18-8不锈钢阀芯而阀体也为18-8不锈钢时，通常需要它具有能抵制H2-H2s 高温腐蚀的能力（见GN-3）。另外，它必须满足NACE标准MR013装置停工时对硫化 物SCC抵

36、抗能力的要求。一些规则和通常采用的材质汇总如下：a.如400合金此类的锲合金和电解镀锲必须避免采用，因为其抵制H2-H2s高温腐蚀的能力差。温度直到650 F （343C）和H2s分压直到100psia （0.34MpaA） 以及温度直到750 F （399C）白向和H2s分压直到0.1psia （0.00034Mpa A）的条 件下，可以采用600合金。b.必须避免采用铜合金，由于它们抗 H2s和NH3腐蚀的能力很弱。当指定采用 18-8 不锈钢时，低合金钢或马氏体不锈钢，即 400 系列不锈钢，不 能采用。Cr 含量大于18的钴合金可以采用。 （纯钨铬钴合金1 和 6 是常用材质。 ）铬含

37、量大于13的奥氏体沉淀硬化不锈钢可以采用，但是必须满足NACEMR0103 的硬度要求。 （ASTM A638 660级（ HRC 的最大值为35）是常用材质。象 17-4PH， 17-7PH 和 AM-350 此类的马氏体和半奥氏体沉淀硬化不锈钢不被推荐用于高温运转系统。这些材料在长期处于550 F （290C）至900 F （480C）温度的运转环境中后会因马氏体回火脆化而损失延展性和冲击韧性。7.当18-8不锈钢阀芯指定用于湿H2s环境抗硫化物应力腐蚀断裂时，按照NACE标准 MR0103进行热处理达到最大硬度 HRC 22的12Cr不锈钢阀芯也可采纳作为代用 品。然而，雪佛隆德士古的经

38、验已经显示，带“ NACE核准”的12Cr不锈钢阀芯的 阀门， 其价格和带 18-8 不锈钢阀芯的阀门相同。 18-8 不锈钢的抗腐蚀性能比12r 好。采用18-8不锈钢阀芯的好处在于建设时期可以避免需将“ NACE核准”的12Cr不 锈钢阀芯与标准的 12Cr 不锈钢阀芯分开的麻烦。为了这个原因，雪佛隆德士古的经 验做法是在运转系统中采用阀芯材质为 18-8 不锈钢的阀门。GN-14. 腐蚀裕量除非用户向雪佛隆德士古提出了不同的估计寿命， 材料的腐蚀裕量 所有腐蚀裕量都为总的裕量，即所指的裕量不管是仅一面发生腐蚀还是发生在两面都发生 根据下列规则选定：厚壁反应器和容器碳钢和低合金钢的塔，容器

39、，和换热器外壳 （包括不可拆卸的内件）加热炉管腐蚀裕量（C.A.）满足30年设计寿命，但不 小于1/8 （3mm）。对于复合或覆盖焊的情况 请见 GN-15。腐蚀裕量（C.A.）满足30年设计寿命，但不 小于1/8 （3mm）,复合或覆盖焊的情况除外。这两种情况请见 GN-15。腐蚀裕量（C.A.）满足10年设计寿命，但对 于碳钢直到C-1/2M。不小于0.125 （3mm）, 对于低合金钢直到5Cr-1/2Mo不小于0.10（0.25mm） ， 对于 7Cr-1/2Mo 直到不锈钢（SS）不低于 0.05 （1.3mm）。工艺管道，不可拆卸容器内件和不重要的设备不锈钢制造的换热器管束不锈钢和

40、合金钢制造的换热器管束对于碳钢腐蚀裕量满足 10 年设计寿命，但不小于1/16 （1.5mm）。对于合金钢和不锈钢腐蚀裕量满足 15 年设计寿命，但对于合金钢不小于1/16 （1.5mm）而对于不锈钢不小于0.03 （ 0.75mm）。腐蚀裕量满足 10 年设计寿命，高压进料/流出物换热器除外， 为 20 年寿命。 不小于 16ga. 厚度。腐蚀裕量满足5年设计寿命，但对于3/4（19mm）的碳钢管不小于14ga厚度（冷却水 为12ga.）,对于1（25mm）的碳钢管不小于 ga.对于合金钢管不小于16ga.oGN-15 复合和覆盖焊复合和覆盖焊的厚度条件是根据要求的设计寿命由 GN-14 用

41、预估的复合或覆盖焊材料的腐蚀速率推算得到的。基材没有腐蚀裕量的要求，并在计算设备设计应力时不能计入复合和覆盖焊的厚度。雪佛隆德士古的习惯做法是除复合管板外，设定最小的复合厚度0.10英寸（0.25mm）以避免加工制作的问题；然后再设定最小复合厚度 3/8 （在隔板 槽处测量得到）。为了确保覆盖层内耐腐蚀化学覆盖层在 0.10英寸（2.5mm）以上，雪 佛隆德士古的习惯做法是指定最小覆盖焊厚度为 0.125英寸（ 3mm） 。如果选择复合板来代替覆盖焊，雪佛隆德士古要求供应商是象JSW 或 USINOR 那样被批准的卖主。 供应商必须以符合雪佛隆德士古规范EG-1322 的超声测试证明复合层与基

42、材完全贴合。衬里贴合不良是不允许的，除了那些要求完全贴合的复合是不切合实际的特殊部位（如防磨板） 。复合板上的所有接头必须用合适的填充金属进行覆盖焊，考虑到焊接稀释的作用，最后焊接粘附金属的合金成份与复合层成份能够相似。对于 321 或 347 型的不锈钢复合层，雪佛隆德士古的习惯做法是用 309L 型不锈钢填充金属焊接一遍，再焊接一遍产生0.10英寸（2.5mm）以上的符合347型不锈钢化学成份的材料。奥氏体不锈钢的复合板需要作测试证明它们没有敏化。至少取四个位置依据ASTMA262 Practce A 用金属表面显微照片测试。这些位置要能代表不同的复合板，除非最大的复合板数小于4。在这种情

43、况下，每块板至少做一次测试。没有通过Practice A 的复合板不能采用。GN-16 铬钼钢的加工制作厚壁反应器的制作请参阅容器规范。 对于其它 Cr-Mo 钢设备， 雪佛隆德士古规定了最小的预热温度范围，按不同的合金从 300至450下（150至232C）,焊接过程中保持该温度。我们还要指出这些材料在加工后必须作彻底的PWHT （焊后热处理）。 Cr-Mo 钢焊接的的PWHT必须在1300- 1400T （704-760C）,除了厚度4英寸（100mm）或更大 的设备，每英寸厚度热处理1小时，最少时间为2小时。对于厚度4英寸（100mm）或 更大的设备，除在相应标准中的要求之外还有如下的

44、PWHT要求：材质PWHT温度PWHT时间1-1/4Cr-1/2Mo690-700C ( 1275 1295 F)至少6小时2-1/4Cr-1Mo1250-1300 F ( 677-704 C)至少6小时（其它材料的预热和PWHT具体要求请见雪佛隆德士古的相应规定。）对于2%Cr和更高的合金钢，雪佛隆德士古进一步指出预热温度必须继续维持直到全部 焊接完成和全部焊缝做完PWHT为止。（这是为了防止由焊接时材料所吸收的氢气造成 的非调和材料的室温断裂。） 作为预加热和直接PWHT的接替工序，有时我们在使金属冷却到预热温度之前采取一种在1100-1200F （594-649C）下进彳T的中间PWHT

45、。（具体细节见雪佛隆德士古的规范。）然后材料仍必须作完全的PWHT。需要注意的是许多制造商倾向于采取在 500-600 T （260-316C）下进行低温中间退火的工序。这个工序的实施必须只有在做了十分仔 细的检查之后和只有在高级的制造车间中进行。为了取得可靠的焊接，雪佛隆德士古建议仔细为这些材质挑选填充材料。我们规定焊接金属的化学成份必须在锻造材料指定的成份范围之内（碳含量较低的可以除外）。雪佛隆德士古要求用焊接金属抽样检验的方法检验焊接物的化学成份。我们进一步指出焊缝的强度必须与金属基材的强度能有合理和良好的匹配。许多这样的焊缝其强度会变得比基材金属的强度高。我们相信这种情况对于要求高的设

46、备来说是不希望的。完美的焊缝（PWHT之后）不应该超过215 Brinellde宏观硬度。雪佛隆德士古一再放松对高强度 ASME规范2级材料的这一硬度限制至225Brinell,以允许对未经回火的低于最低需求 拉伸强度的材料作进一步的热处理。GN-17焊接后热处理规定.仅用于控制与环境有关的应力断裂的 PWHT显示于 MSD （材质选择图）上，即H2s断裂和胺液应力断裂。按相应规范需要做的 PWHT未显示于MSD图中。设备 需要PWHTD的还有如下原因。.所有Cr-Mo钢的焊接必须如GN-16中规定的那样做PWHT.所有18-8不锈钢的冷弯都必须在与如上所列的PWHT相同的条件进行应力释放热处

47、理。.所有碳钢3、低合金钢2、奥氏体钢4、400合金和铜合金制造的U-型管换热器管束 和冷压成型封头和过渡段都必须做应力释放热处理，而不论其工艺流体和操作温度 如何。由钛、高镍合金、铁素体和双向不锈钢制造的管子仅在用户要求时才做应力释放处理。作为例外，825合金的U-型管换热器管束当它们用于蒸汽发生器的情况时，应该做应力释放。. 所有用于 MEA 和 DEA 系统的碳钢容器和主要设备必须做PWHT ， 且冷加工成型的部件必须在与PWHT 相同的条件下做热处理， 而不管其操作温度如何。 雪佛隆德士古不推荐如同有些规定中许可的那样在较低的 PWHT 温度下做较长时间的 PWHT 。MEA系统中的所

48、有碳钢管道焊接（不管其操作温度如何），和操作温度在100 F（ 38）以上的DEA 系统中管子的对焊焊接都必须做PWHT 。3如果要将碳钢加热到 1200 1300 F （ 650 704）,则局部快速电阻热处理可以用于 U-管束的热 处理.Cr-Mo钢必须加热到至少比在 SA-213中对特殊材料规定的最低回火温度高 100 F . Cr-Mo钢 最低热处理温度可以取SA-213 中对特殊材料规定的最低回火温度4 除 304L ， 321 和 347不锈钢之外，奥氏体局部快速电阻热处理是被禁止的 304L， 321 和 347不锈 钢的局部电阻热处理要在2000F25F （ 1093C15C）

49、下进行，然后在静止空气中冷却.GN-18 回火脆化25Cr-1Mo, 2.25Cr-1Mo-1/4V,和 3Cr-1Mo-1/4V 钢如长期处于 650-1100F （345-595C） 范围的温度环境中，会导致回火脆化。雪佛隆德士古要求对钢板、锻件和焊接金属做step-cool screening tests以控制材料的敏感度。我们优先选择直接的试验技术而不是化学控制方法。 （参见相关的雪佛隆德士古关于特殊试验要求和验收标准。 ）为了进一步降低脆性破裂的风险，对于 2.25Cr-1Mo 设备制作材料，雪佛隆德士古提出100 F （38C）的最低设计金属温度”（MDMT ），这种材料已经用我们

50、的step-cool screening test做过试验。基于雪佛隆德士古的数据，已经用我们的step-cool screening tes做过试验的由信誉度好的供应商提供的材料在100下（38C）时并在经过长期高温操作后具有大于40ft-lbf （54焦耳）的冲击能量。必须对制造商提供的step-cool screening tes数据进行评价以验证100F的最低设计金属温度（MDMT ）0对于按照Div. 2 （ASME规范，Sect.% Div.2）制作的2.25Cr-1Mo的设备在低于 MDMT 的温度下，压力不能超过设计压力的25% ,或按按照Div. 1 （ASME规范，Sect

51、.Vffl , Div.1） 制作的设备不能超过40。雪佛隆德士古推荐在低于 MDMT 的温度时采用较低的许用压力， Div.2 设备的许用压力低于 Div.1 的许用压力。这是因为 Div.2 设备的许用应力值仅采用 3： 1 的安全系数，而 Div.1 设备许用应力值采用了 4： 1 的安全系数。所以对于 Div.2 设备来说，相同的临界 应力水平只能相当于较低的设计压力百分数。GN-19 氢气脱除反应器在运行中会有少量的氢气连续地从反应器内部通过器壁扩散到大气中去。 氢气在器壁内达到的平衡浓度取决于温度和氢气分压温度和氢气分压越高，氢气的平衡浓度也越高当加氢工艺反应器冷却时，氢气在反应器

52、钢材中的溶解度降低另外，氢气在反应器钢 材中的扩散速率是温度的函数随着温度的下降，氢气扩散的速率降低其结果是，快 速降温可以导致有一定量的氢气被俘获而存留在反应器壁中在装置停工后尽量设法减少氢气在反应器壁内的存留量是需要的 俘获氢气能够引起制造缺陷的发展它能引起破裂和不锈钢覆盖层与反应器基材的分离（覆盖层开脱） 工业经验指出潜在的氢气诱导损坏随着反应器材料拉伸强度的增加而增加因此，现代反应器的规定中，包括你们的反应器的规定中有关于最大拉伸强度的限制停工后完全消除反应器壁内残留的氢气是不实际的然而，有两个普通的方法可以降低残留氢气的浓度一个方法是从反应器进料中减少或消除氢气而保持恒定的和相对高的

53、温度 这种方法通常被称做恒温脱气恒温脱气所需持续的时间随所需降低的氢气浓度而变化恒温脱气是耗费时间的，它可以有效地合并在反应器的停车循环中一个不太严格的主要用于工业中的方法是在停工过程中控制冷却速率这样，当反应器被逐渐冷却时就会有相当量的氢气从反应器壁扩散出来 ，因为这个原因，雪佛隆德士古已经严格规定了正常停车操作中必须遵守的冷却速率要求GN-20管道材料断裂主要管线管道材料的断裂用图示法表示在材料图表中 与材料临界断裂对应的低合金钢材料可以承受的最高工艺温度被注上NOT TO EXCEED （不能超越）的字样GN-21异种材料的焊接许多异种金属的结合能被焊接得很坚固 一个材料工程师必须考虑与

54、焊接适宜性有关的问题，因为异种金属焊接的适宜性取决于很多因素，如填充材料与基材的匹配，机械性能，热疲劳问题，和耐腐蚀性能有关所有机械的和环境的因素对异种金属焊接适宜性影响的完整讨论不属于本文件的范围然而，用户必须知道只要可能，不锈钢和碳钢或低合金钢之间的异种金属焊接必须避开湿硫化氢和其它可能引起氢气脆化的操作环境这是因为奥氏体焊接金属和碳钢或低合金钢基材的熔化线处会产生一个硬化区，这个硬化区无法用 PWHT 的方法来完全消除GN-22 防止不锈钢与大气接触虽然不锈钢在很多环境中具有良好的耐腐蚀性能， 但是当氯化物存在时仍能引起快速的侵蚀因为这个原因，雪佛隆德士古已经规定对进料和脱盐水以及停工前

55、管道和换热器清洗用纯碱液等中氯化物含量的限制条件但是，侵蚀还可能由大气中的水气和氯化物引起.著作中有大量的报告述及发生在水下或其它含氯化物大气中的内部和外部的锈斑 以及应力腐蚀断裂.一些已经被用来防止大气中氯化物侵蚀的典型措施如下:.外表喷涂或对不锈钢管道进行焊接后的热处理.正常运转之前，保持反应器和其它不锈钢设备内部的空气干燥或干燥氮气的压力.只要可能，将不锈钢管子存放在室内干燥环境中.对于室外存放的不锈钢管子，不要除去外包材料，离开地面摆放，这样里面和外面 集结的水分可以排掉.值得注意的经验是将管子端处塞住，这样可以不必防止管子 内部腐蚀.定期检查以确保没有水渍的存在.停工时保持加热炉的温

56、度在露点以上.雪佛隆德士古建议他们的领许可证的客户就不锈钢设备的保护问题与承包商进行讨论, 而且必须在建设和开工阶段建立互相取得一致意见的保护不锈钢设备的方法.GN-23加热炉蒸汽管加热炉的对流段往往安装了蒸汽管子.这些管子材质的选择通常不属于雪佛隆德士古设 计软件包的范围.但是，雪佛隆德士古在他们自己的装置上有一些关于这样的蒸汽管子 的失败教训.所以，我们提供如下由雪佛隆德士古制定的最低规定：900 (482)950 (510)1100 (593)1150 (621)1500 (816)最高设计金属温度下（C）碳钢C-1/2M01-1/4Cr-1/2Mo2-1/4Cr-1Mo_ *18Cr-

57、8Ni已经有一些关于由于蒸汽中夹带固体物引起的18Cr-18Ni蒸汽管子应力腐蚀断裂事例的报道.所以应当尽量避免采用18Cr-18Ni蒸汽管子.8.0装置维护规程本章节给出了如下规程的全部资料：工艺装置报警的操作和试验及停车设备隔离的安全规程进入受限制空间的安全条例夫设备的化学清洗作为许多加氢工艺和其它炼油装置的厂主，CLG具有大量有价值的关于装置维护规程的经验.从如上述的那些经验发展成为的一些规程和基本原理，在本章节中作了一般的 介绍.这里的资料是给获许可证的用户用来更好地保证CLG的加氢工艺装置的安全和高效率运转的.我们设想，获得许可证的用户肯定会用这些资料来开发CLG加氢工艺装置的详细操

58、作方法或对此操作方法作详细的评价，并对应用于CGL加氢工艺装置的现有获许可证的炼油厂的操作方法作出改进.当然，还有许多一般用途的维护规程没有包括在这里；我们已经提供了那些我们认为对 用户有特殊价值的规程.CLG强调，任何用户的操作方法和条例的发展和补充的全部责任都归于用户，CLG没有任何责任.8.1工艺装置报警的操作和调试在典型的CLG加氢工艺装置中有大量不同类型和设计的报警，他们能发出声响，以此 来提醒操作员哪些操作变量已经偏离了其设计操作参数，应该受到注意并加以调整.为 了取得所提供报警的全部好处，必须在新装置开车之前完成连续报警维护程序.一个成 功的报警维护程序必须从一个明确的报警理念开

59、始.这一理念必须这样来叙述：.当这些报警作用时，他们都是重要的并要直接关注.作为每天的操作目标，所有报警必须在“解除报警的状态下运行. 不管什么时候, 如果一个报警由于某个暂时的工况而发生作用，它必须作调整或使其消除以免使装 置在有若干个报警连续起作用的情况下操作.这样可能会导致疏于监视将要到来的 重要报警并不加警觉.所有报警必须按预定的时间间隔进行检查 （只有极少数例外），通常在装置开车时进 行，以后每月进行一次.作为一个目标，所有报警检查必须由原本的引发源着手进 行，并且用不能软件操作和其它模仿的方法进行.这种在很多情况下用于测试流体 连通（即管线是否堵塞）的方法必须由原始设计提供.因为有

60、些报警处于高温和高压的运转系统中， 所以认为操作隔断阀进行报警的测试 太危险，不能用常规的方法上冒险进行.此类报警的测试必须在开工时才能进行（如，热高压分离器高液位报警）.有的情况下可以采用报警的便易测试.便易测试可以定义为将正常的工艺参数调节 到报警触发点的到达.例如，一个具有水界面高液位报警的工艺水罐，控制室的操 作员可以限制从罐中流出的水流量，从而使界面上升到达高液位报警的触发点.这 样必将使报警发出声响.然后，控制室的操作员冉将仪表（指示值）回复到正常的 设定化. 了解掌握每个报警的测定点位置是很重要的.在现代化的装备有CRT （TV屏幕）数字控制系统的炼油厂中，大部分的报警都是软件报