隧道窑烟囱项目设计的说明书

1、.WD.WD.WD.设计任务书一设计任务设计一条年产量为10000吨的水泥窑用耐火材料产品烧成隧道窑的烟囱二原始数据年产量 10000吨年工作日 330天/年成品率 90制品入窑水分 2.0装车密度6000kg/车高温系数 0.8最高烧成温度1750燃料，煤气净化其组成：CO H2 CH4 C2H4 CO2 O2 N2H2O 30.0 15.0 4.0 0.2 6.0 0.2 42.1 2.5三气候地质条件年最高气温38年最低气温-10年平均气压745mm Hg地耐力150kg/cm地下水位10米四设计目的本课程是继?热工过程与设备?课程的一个大型的作业，要求应用?热工过程与设备?、?工程与制

2、备?、?无机材料工艺?、?粉体工程?及?流体力学?等知识。使理论与实践有机结合起来，学会查阅有关设计资料，掌握 基本设计计算及绘图技能，为以后的工作打下根基。五任务要求进展隧道窑设计的 基本计算，绘制某一局部的构造图。具体内容为：进展隧道窑窑型选择进展燃料量，烟气量计算进展燃烧用空气用量计算进展窑体尺寸计算确定窑体材料及厚度前言 隧道窑烟囱计算是培养学生具有热工设计能力的技术根基课，课程设计那么是热工设计课程的实践性教学环节，同时也是高等工科院校大多数专业学生第一次全面的设计能力训练，其目的是：1 通过课程设计时间，树立正确的设计思想，增强创新意识，培养综合运用热工设计课程和其他先选课程的理论

3、与实际知识相结合来分析和解决现实中所存在的问题。2 学习热工设计的一般方法，掌握热工设计的一般规律。3 通过制定设计方案，合理选择所要用到的烧成系统中的器件，正确计算器件的工作能力，然后确定所设计隧道窑的类型，大概的规模，再通过计算确定其具体尺寸。4学习进展热工设计根基技能的训练，例如：计算、绘图、查阅设计资料和手册、运用标准和标准等。 在设计中需要进展窑炉的选择，燃料燃烧的计算，热平衡计算，流体阻力的计算，管道、烟道、烟囱的设计，在计算过程中要考虑到实际中砌体是怎样的，而且要对砌体进展选择，即选择耐火材料与隔热材料，确定砌体系列尺寸，确定冷风入口、热风出口、废气出口、燃烧口中心线标高及直径。

4、 通过理论计算和实际情况相比较，思考理论和实际不同的原因，还有哪些因素每考虑到，渐渐完善学生思考问题的模式。目录1烧成制度确实定.42窑体主要尺寸确定.43工作系统确实定.54窑体材料以及厚度确实定.65燃料燃烧计算.66物料平衡计算.87加热带热平衡计算.88冷却带热平衡计算.119窑体材料概算1410烟囱材料选择与计算.1611 后记.1912 参考文献.201烧成制度确实定1.1 窑型选择烧成温度为1750，介于15001800，属高温隧道窑。燃料是净化的煤气，火焰可直接进入隧道，属明焰式隧道窑。综上窑型应选为高温明焰隧道窑。1.2 温度制度确定根据制品的化学组成、尺寸、形状、线收缩率及

5、其他一些性能要求制定烧成制度如下：20-200 2.5小时预热带氧化气氛200-900 8.5小时预热带氧化气氛900-1490 9小时预热带氧化气氛1490-1750 4小时烧成复原气氛1750-1750 4小时保温阶段1750-900 12小时冷却带900-60 12小时冷却带2窑体主要尺寸确定2.1窑内宽确实定2.1.1坯体的规格干坯体中AlO含量80，构造水5.72坯体尺寸为230mm150mm75mm制品密度为2365kg/m质量m=2365(23015075)=6.122kg2.1.2窑车选择要求6000kg/车相当于6000/6.122=980块/车装车方式沿车方向垛14排，每排

6、摆70块砖，摆7层，每层10块，每层的摆法可看情况而定，但砖与砖要有一定的距离，等效成砖间距40mm所以窑车车面尺寸：窑车宽75+4010=1150mm窑车长230+4014=3780mm2.2 窑体主要尺寸预热带和冷却带均取一样的内宽，B=1200mm(窑车与窑墙的间距为25mm)，为了增大火焰辐射面积在烧成带窑宽增加70mm B=1270mm窑高 1507+65=1115mm理论窑长=46m实际上窑车在窑内行车速度是不同的，为了更好地利用热能，各段都需比理论长，设在预热带的行车速度是理论的二倍，即2.17个小时推一次车，为了使产品烧成更完全，烧成段的长度也应加长，设取理论的2倍。为了回收更

7、多的热能，使产品出窑温度更低。冷却带改为理论的1.5倍。实际窑长=462-=81.6m窑内容车数=81.6/3.78=21辆2.3 窑体各带长度确实定预热带长度=462=35.4m烧成带长度=462=14.3m冷却带长度=461.5=31.9m预热带占总长43.4烧成带占总长17.5冷却带占总长39.12.4 窑体总长度确实定设进、出车室各2米所以窑体总长=81.6+22=85.6米3窑体确实定3.1 窑体以2米为一个模数单元节，全窑50米，共有25节。窑体由窑墙主体、窑顶和钢架组成窑体材料由外部钢架构造包括窑体加固系统和外观装饰墙板和内部耐火隔热材料衬体组成。砌筑局部，均采用轻质耐火隔热材料

8、。窑墙、窑顶和窑车衬体围成的空间形成窑炉隧道，制品在其中完成烧成过程。3.1.1钢架每一钢架的长度为2米，含钢架膨胀缝。全窑共50个钢架构造，其高度宽度随窑长方向会有所改变。钢架主要有轻质方钢管、等边角钢等构成，采用焊接工艺，并在焊接处出去焊渣、焊珠，并打磨光滑。窑墙直接筑在钢板上，钢架承担着窑墙和窑顶及附属设备的全部重量。3.1.2窑墙窑墙采用轻质耐火隔热材料。常用材质如下：硅砖，聚轻高铝砖，轻质粘土砖，硅酸铝纤维毯，硅钙板，轻质耐火材料。窑墙砌筑在钢构造上。每隔两米留设20mm左右的热膨胀缝，用含锆棉填实。3.1.3窑顶窑顶是吊顶板或吊顶转和角钢或细钢筋等组成的平顶构造。角钢直接焊接焊接在

9、窑顶钢架上，细钢筋那么做成钩状挂在窑顶钢架上。吊顶板或吊顶转与角钢或细钢筋紧固。这样，窑顶的重量也由钢架承担。在窑顶上，铺厚度适宜的保温棉和耐火棉，窑顶材料的轻质化，可大大减少窑体蓄热。3.1.4测温孔为了严密监视及控制窑内温度和压力制度，及调节烧嘴的开度，一般在窑道顶及侧墙留设测温孔安装热电偶。测温控的间距一般为3-5米，高温煅布置密集些，低温段布置相对稀疏。3.1.5曲封、砂封和车封窑墙与要车之间、窑车与窑车之间做成曲折封闭。曲封面贴一层高温耐火棉。窑车之间要承受推力，所以在窑车接头的槽钢内填充散棉，以防止上下漏气。砂封是利用窑车两侧的厚度约6-8mm的钢制裙板，窑车在窑内运动时，裙板插入

10、窑两侧的内装有直径为1-3mm砂子在砂封槽内，隔断窑车上下空间。砂封槽用厚度3mm左右的钢板制作而成，且留有膨胀缝。3.2 排烟系统为了更好地利用烟气的热量能，采用分散排烟的方式。在第一节两侧墙设置一道气幕，在预热带设置十对排烟口，主烟道位于窑头方向，上上排烟支阀。烟气由各排烟口经垂直之路进入主烟道。3.3 气幕的设定一号车位窑头设封闭气幕。考虑烟气温度不是很高，窑顶采用钢板风盒，出风与进风方向成90度角；窑两侧墙内竖插管道，管壁开口与进车方向成90度角。封闭气幕的风为外界空气。3.4 燃烧系统此窑采用两侧垂直和水平交织排列，这样有利于均匀窑温和调节烧成曲线。下部烧嘴喷火口对准装载制品的下部火

11、道，上部烧嘴喷火口对准喷火口对准装载制品上部的局部。烧嘴直接砌筑在窑墙上，采用刚玉材质。4 窑体材料以及厚度确实定窑墙20-1490轻质高铝砖230mm轻质粘土砖115mm1490-1750硅砖345mm硅酸铝棉100mm轻质粘土转230mm1750-900硅铝砖345mm硅酸铝棉100mm轻质粘土转230mm900-60轻质高铝砖230mm轻质粘土转230mm硅酸钙硬板10mm窑顶20-900堇青石莫来石板15mm硅酸铝棉230mm900-1750莫来石绝热转230mm硅酸铝棉230mm1750-900硅砖345mm硅酸铝棉230mm900-60莫来石板15mm硅酸铝棉230mm5燃料燃烧计

12、算燃料，煤气净化其组成：CO H2CH4 C2H4CO2 O2 N2 H2O30.0 15.0 4.0 0.2 6.0 0.2 42.1 2.55.1燃烧所需空气量5.1.1理论空气量Vao= (30.0/2+15.0/2+4.02+0.23-0.2)=1.471Nm3/ Nm3煤气5.1.2实际空气量取空气系数为a=1.1Va=aVao =1.11.471=1.6181Nm3/N m3煤气5.2 燃烧产生的烟气量5.2.1理论烟气量V0=CO+H2+3CH4+4C2H4+CO2+N2+H2O+0.79Va =(30.0+15.0+43+0.24+6.0+42.1+2.5-0.2)1/100+

13、0.79 Vao=2.244Nm3/ m3煤气5.2.2实际烟气量 V= V0+(a-1) Vao=2.244+0.11.471=2.3911Nm3/N m3煤气5.3 燃烧温度煤气低发热量Qnet= 126CO+108H2+358CH4+590C2H4=12630+10815+3584.0+5900.2=6950(kJ/Nm3煤气)0-20平均比热容可分别查?硅酸盐工业热工根基?表4-13和表4-18为Cf =1.32KJ/(Nm3) Ca=1.296 KJ/(Nm3) 设Ta=Tf =20tth=2.3911c tth=7018.35设t1=1700 c1=1.67 KJ/(Nm3) 67

14、887018.5=tth =1778.781Tp=0.81778.781=14231750比需求的温度1750低，所以空气需预热tth=1750/0.8=2187.5vc tth=Qnet+cftf+vacata2.39111.682187.5=6950+1.3220+1.6181vaca设ta=800 ca=1.335 KJ/(Nm3) 1728.66481810.8925=ta=826.7空气需加热到826.7，但为了防止温度波动造成不能到达烧成温度的发生，空气需加热到850。6物料平衡计算6.1每小时烧成制品质量构造水占干坯的5.72Gm=1070.933024=1403kg6.2 每小

15、时烧成干坯质量Ggp= Gm100/100-5.72=1403100/100-5.72=1488kg/h6.3 每小时入窑的湿制品质量GSP= GGP100/(100-2)=1488100/(100-2)=1518.4kg/h6.4 每小时蒸发自由水的质量G2S= GSPGgp=1518.4-1488=30.4kg/h6.5 每小时从精坯中分解出的构造水质量Gjp= Ggp5.72=14885.72=85.1kg/h7 加热带热平衡计算7.1 预热带及烧成带的热平衡计算7.1.1 热平衡计算基准及范围在此以一小时作为计算基准，以0作为基准温度，计算燃烧消耗量时，热平衡计算范围为预热带和烧成带，

16、不包括冷却带。7.1.2 热平衡框图其中Q1-制品带入的显热 Q2-窑具及衬砖带入的显热Qf-燃料带入化学热及显热 Qa-助燃空气带入显热Qa-漏入空气带入显热 Q3-产品带出显热Q4-窑具衬砖带出显热 Q5-窑墙窑顶散失之热Q6-窑车积散之热 Q7-物化反响耗热Q8-其他热损失 Qg-废气带走显热7.1.3热收入工程(1)制品带入显热Q1入窑制品含2水入窑时温度为t=20 入窑时比热c=0.84+0.2310-320=0.8449kJ/kg G=1518.4kg/hQ1=G t=1518.40.844620=25648.8kJ/h2) 窑具衬砖带入的显热Q2衬砖选用碳素砖 c密度=1350k

17、g/m3 其允许使用温度2000平均比热容c=0.8371.67 KJ/(Nm3)厚度=75mm 铺四层 m=13501.153.780.0754=1760kgQ2=0.8371760200.23=6720kJ/h3 燃料带入化学热QfQnet=6950kj/Nm3煤气，入窑温度t=20 查?硅酸盐工业热工根基?表4-18得c=1.32kJ/kg设每小时用煤气X Nm3/hQf=6950X+1.38X20=6977.6XKJ/h4 助燃空气带入量Qa燃料所需空气量=1.6181X Nm3/ Nm3煤气空气温度826.7时 c=1.336kJ/Nm3Qa=1.6181X1.336826.7=17

18、87.1X kJ/h5 漏入空气热量Qb理论空气量 Vao=1.471Nm3/ Nm3煤气烧成带空气带空气系数a=0.95 空气过剩系数为1.85 t=20时c=1.296 kJ/Nm3V=(1.85-0.95)1.471X=1.3239X m3Qb=1.3239X1.29620=34.32X kJ/h7.1.4 热支出工程1 制品带出显热出烧成带产品质量G=1403kg/h 出烧成带产品温度t=1750产品的平均比热c=0.84+0.2310-31750=1.2425kJ/kg附录三二耐火材料物理参数Q3=14031.24251750=3050648.125KJ/h2 窑具衬砖带走显热Q4C

19、=0.837kj/kgQ4=0.837176017500.23=592930.8kj/h3 烟气带走显热Qg烟气温度220Cp=1.117kj/kg =0.722kg/m3C=1.1170.722=1.46kj/Nm3Qg=X1.46220=1122.4X kJ/h4 通过窑墙、窑顶散失之热Q5窑墙20-1490轻质高铝砖 厚度230mm 导热系数0.72w/m轻质粘土砖 厚度115mm导热系数0.324 w/m热流q1=1290.85w/m2面积=19.70.285+0.3+1.115+0.3452=80.57m21490-1750硅砖 厚345mm 导热系数1.2598 w/m硅酸铝板 厚

20、100mm导热系数0.24 w/m粘土砖 厚230mm导热系数 0.342 w/m热流q=1143.6 w/m2面积=7.10.285+0.3+1.115+0.3452=29.04m2Q5墙=1290.8580.57+29.041143.6=137214 J/S窑顶20-900堇青石莫来石板 厚度15mm 导热系数0.2 w/m硅酸铝棉 厚度230mm 导热系数0.240.2 w/m热流q=425 w/m2面积=0.3452+1.219.7=37.233m2900-1750莫来石绝热砖 厚度230mm 导热系数0.3 w/m硅酸铝棉 厚度230mm 导热系数0.24 w/mq=736.5425

21、 w/m2面积=0.6752+1.27.1=18.1m2Q5顶=42537.233+736.542518.1=29155.4 J/SQ5=(137214+29155.4)3.6=598929.84kJ/h5 物化反响耗热Q7 eq oac(,1)自由水蒸发T1=220 G=30.4kg/hQW=30.4(2490+1.93220)=88603.8 kJ/h eq oac(,2)构造水脱水G=85.1 kg/hQw=85.16700=570170 kJ/h eq oac(,3)制品Al2O3含量80Q=1403802100=2357040KJ/hQ7=88603.8+570170+2357040

22、 =3015813.8KJ/h6 窑车积蓄与散失Q6取经历数值，占收入的15.7 其他热损失Q8取经历数值，占收入的5.列平衡方程Q1+Q2+Qf+Qa+Qa=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q8(25648.8+6720+6977.6X+1787.1X+34.32X)80=3050648.125+592930.8+1122.4X+3015813.8+598929.84X=1255.9Nm3/h热收入坯体带入显热25648.8KJ/h 0.23衬砖带入显热6720 KJ/h 0.06燃料化学热显热8763167.84 KJ/h 79助燃空气显热2244418.89 KJ/h 20.25漏人

23、空气显热43102.488 KJ/h 0.39热支出产品带出显热3050648.125 KJ/h 27.53衬砖带走显热592930.8 KJ/h 5.35烟气显热1409622.16 KJ/h12.72窑墙窑顶散热598929.84 KJ/h5.40窑车积散热1662458.7 KJ/h15物化反响耗热3015813.8 KJ/h27.21其他热损失554152.9 KJ/h 58 冷却带热平衡计算8.1冷却带热平衡8.1.1 热平衡计算及范围热平衡计算基准：1h, 08.1.2 热平衡框图其中Q3-产品带走显热 Q4-窑具衬砖带入显热Q9-窑车带走显热 Q10-冷却带末端送入空气显热Q11

24、-产品带走显热 Q12-窑具衬砖带走显热Q13-窑车带走和向下散失之热 Q14-抽送枯燥用空气带走显热Q15-窑墙窑顶散热 Q损-其他热损失8.1.3 热收入工程 eq oac(,1)产品带入显热Q3此项热量即为预热烧成带产品带出显热Q3=3050648.125KJ/h eq oac(,2)窑车衬砖带走显热Q4此项热量即为预热带、烧成带衬砖带入显热Q4=592930.8kJ/h eq oac(,3)窑车带入显热Q9预热带、烧成带窑车散失之热约占窑车积散之5，而95之积热带劲冷却带Q9=0.95Q6=0.951662458.7=1579335.77 KJ/h eq oac(,4)冷却带末端送入空

25、气显热Q10设送空气量VXNm3/ht=20 此温度下空气平均比热c=1.296Kj/m3Q10=1.29620VX=25.92VX kJ/h8.1.4 热支出工程1产品带出显热Q11出窑产品质量Gm=1403kg/h 出窑产品温度t=60 此温度下的产品平均比热c=0.84+0.2310-360=0.854kj/m3Q11=14030.85460=71890 kJ/h2 窑具衬砖带走的热量Q12t=60 c=0.857 Kj/m3 Q12=0.8576017600.23=20815 kJ/h3 车带走和向下散失之热Q13此项热量占窑车带走显热的55Q13=0.55Q9=0.551579335

26、.77=868635KJ/h4 抽送枯燥用的空气带走显热Q14假设热空气抽出量即为冷空气鼓入量VX设抽送枯燥器用的空气温度为200此温度下空气平均比热为c=1.308 Kj/m3Q14=VX1.308200=261.6VX kJ/h5 窑墙、窑顶散热Q15窑墙1750-900硅铝砖 厚度150mm 导热系数1.8475 w/m硅酸铝棉 厚度100mm 导热系数 0.24 w/m轻质粘土砖 厚度230mm 导热系数0.342 w/mq=1087w/m2900-60轻质高铝砖 厚度114mm 导热系数0.706 w/m轻质粘土砖 厚度230mm 导热系数0.342 w/m硅酸钙硬板 厚度10mm

27、导热系数0.07 w/mq=430.325 w/m2Q墙=112.04521087+430.325=68264.4 J/s窑顶1750-900硅砖绝热转 厚度345mm 导热系数1.8475 w/m硅酸铝棉 厚度230mm 导热系数0.24 w/mq=1113.6 w/m2900-60莫来石板 厚度15mm 导热系数0.2 w/m硅酸铝棉 厚度150mm 导热系数0.24 w/mq= =604 w/m2Q顶=112.551113.6+604=48178.68 kJ/hQ15=(68264.45+48178.68)3.6=419195 kJ/h6 其他热损失Q8取经历数据占收入的 5Q3+Q4+

28、Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q损(3050648.125+592930.8+1579335.77+25.92VX)0.95=71890+20815+868635+261.6VX+419195VX=11369Nm3/h总烟量=15112.2+2.39111255.9+1.32391255.9=19778Nm3/h=5.5 Nm3/s热收入产品带入显热3050648.125KJ/h 55.29衬砖显热592930.8 KJ/h 10.75窑车显热1579335.77 KJ/h 28.26冷却风带入空气显热294684.48 KJ/h 5.34热支出产品带出显热71890

29、KJ/h 1.55衬砖带走显热20815 KJ/h 0.45窑车带走显热868635 KJ/h 18.76抽送枯燥空气显热2974130.4 KJ/h 64.23窑顶窑墙散热419195 KJ/h 9.05其他热损失275879.96 KJ/h 59 窑体材料概算9.1计算排烟系统的管道尺寸9.1.1 排烟系统的需排出烟气量V=5.5Nm3/s9.1.2 排烟口尺寸及垂直烟道尺寸共设10对排烟口，那么每个排烟口的流量为5.5/102=0.275 Nm3/s烟气在砖烟道中的流速为1-2.5Nm/s,流速太大阻力太大，流速太小管道尺寸太大。造成浪费大，且占地太多。综合考虑排烟口设计成0.5m0.4

30、4m,垂直烟道尺寸，由于烟气由排烟口至垂直烟道流量不变，流速一样，所以截面积应相等，所以也设计为0.5m0.44m.垂直深度1.5米9.1.2 主烟道烟气直接进入地下主烟道，不设水平支烟道，此时流速设为5Nm/s,尺寸为1.1m1m.9.2 阻力计算9.2.1料垛阻力计算h1根据经历，每米料垛阻力为1Pa,零压设在第一对烧嘴处，最末一对排烟口在第10节，最末一对排烟口设置在第2节，那么h2=17.71=17.7Pa9.2.2 位压阻力h2侧烟道向地下1.5米，几何压头为正压阻力，烟气温度为220，所以h2=Ha-g=1.5()9.81=7.1Pa9.2.3 局部阻力h3220时 烟气密度=0.

31、772kg/m3 eq oac(,1)从烟进入烟道 =0.5 h=20=200.51.2432/20.722(273+220)/273=12.5Pa eq oac(,2)进入垂直向下的的烟道 =0.5h=20=200.51.2432/20.722(273+220)/273=12.5Pa eq oac(,3)进入混合主烟道的支路=0.5h=20=200.51.2432/20.722(273+220)/273=12.5Pa eq oac(,4)在主烟道混合=3h=20=2031.2432/20.722(273+220)/273=75Pa eq oac(,5)在主烟道转弯=0.5h=0.552/20

32、.722(273+220)/273=8.08Pa eq oac(,6)从烟道进入烟囱=1.5H=152/20.722(273+220)/273=16.4Pa局部阻力h3=12.53+75+8.08+16.4=136.98Pa9.2.4摩擦阻力h4主烟道15m 当量直径=1.048m摩擦阻力系数为0.05h=0.050.722(273+220)/27352/2=11.65Pa支烟道阻力 当量直径=0.47mh=20=200.05(0.675+0.5+1.5)/0.471.2432/20.722(273+220)/273=5.73Pah4=11.65+5.73=17.28Pa9.2.5 烟囱阻力忽

33、略不计可由本身几何压头来抑制总阻力=17.7+7.1+136.98+17.28=179.06Pa10 烟囱计算尺寸10.1 烟囱顶部直径dT和底部直径dB取烟气出烟囱口速度T=3Nm/s那么dT=1.528m估算烟囱高度H=43.67mdB=20.0243.67+1.528=3.275m烟囱平均直径dav=2.40m10.2 烟囱高度H烟囱内烟气温度降值取2.5/m估算烟囱高度上共降温度 2.543.67=109.175烟囱口处烟气温度220-109.175=110.825烟囱内烟气平均温度 =165.4125烟囱底部流速 B=0.653Nm/s烟囱内烟气平均流速av=1.216Nm/sH=5

34、8.88m取59米11 烟囱材料选择与计算因为烟囱高接近60m,考虑到强度、经济等诸多因素此烟囱须设计为钢筋混凝土烟囱。混凝土标号200-300因为混凝土使用温度不能高于200，最好使用温度低于150所以烟囱设计为最下段为三层，中间为双层，最上面为单层。最下层的材料选择如下：设计内层选用粘土耐火砖 厚度1=0.23m中层珍珠岩隔热层 厚度1=0.08m外层普通混凝土 厚度1=0.3m查?烟囱设计手册?表2-4得粘土耐火砖 导热系数1=0.6+0.00055t 密度1900kg/m3膨胀珍珠岩 导热系数2=0.038+0.00007t 密度100 kg/m3普通钢筋混凝土 导热系数3=1.3+0

35、.0004t密度2400 kg/m3验证是否合格TKT0T3T2TbT1假设Tb=220 T0=220 T1 =200 T2=60 T3=431=0.715 w/m 2=0.047 w/m 3=1.3452 w/m热阻 R0=0.030 R1=0.322 R2=1.702 R3= =0.222 RW=0.1RZ=0.03+0.322+1.702+0.222+0.1=2.376t0=220-0.03=217.7t1=220-0.03+0.322=193t2=220-0.03+0.322+1.702=62.66t3=220-0.03+0.322+1.702+0.222=45.66与假设相比，误差不

36、超过5 粘土耐火砖最高使用温度1400 t01400膨胀珍珠岩最高使用温度750 t1750钢筋混凝土使用温度低于150 t2150所设符合建设要求因为烟囱越高温度越低，所设计的烟囱的上面两段可以不再验证，都符合建设要求计算用量 窑高分段：220-150 窑高28米 下底直径3.725米 上底直径2.376米150-100 窑高20米 下底直径2.376米 上底直径1.733米100-72.5 窑高11米 下底直径1.733米 上底直径1.38米0-28米内层粘土耐火砖 厚度0.23米中层膨胀珍珠岩 厚度0.08米外层钢筋混凝土 下底面厚度0.3米 上底面厚度0.15米所围成的体积都是空心圆台粘土耐火砖用量计算内空上底直径2.376米 下底直径3.75米 S=4.43m2 S=11.04 m2V1=284.43+11.04=209.66 m3粘土耐火砖上底直径2.836米 下底直径4.21米S=6.32 m2 S=13.92 m2V2=286.32+13.92=276.45 m3粘土耐火砖用量=V2-V1=66.79m3膨胀珍珠岩上底直径2.996米 下底直径4.37米S=7.05 m2S=15.00 m2V3=287.05+15.00=3