SMSBR处理焦化废水中的短程硝化反硝化

1、SMSBR处理焦化废水中的短程硝化反硝化摘要：采用一体化膜序批式生物反响器(SubergedebraneSequeningBathReatr，简称SSBR)处理焦化废水的过程中获得了稳定、高效的短程硝化作用，平均亚硝化率(N2-N/NX-N)为91.1%，并通过试验证实了这是由于泥龄太长所产生的微生物代谢产物抑制了硝化反响过程中的硝酸盐细菌的结果。在试验运行初期，由于泥龄短使微生物代谢产物未得到充分积累，硝化过程进展得非常彻底；然后在高效短程硝化的根底上进展反硝化，当反硝化负荷0.174kgNX-N/(kgSSd)、HRT8.44h时，可实现81.34%的反硝化率，此时外加碳源的DN为2.11

2、。关键词：SSBR焦化废水短程硝化反硝化StudyntheShrt-utNitrifiatinandDenitrifiatininkePlantasteaterTreatentbyUsingSubergedebraneSequeningBathReatrAbstrat：Theshrt-utnitrifiatinanbeattainedeffiientlyandsteadilyinkeplantasteatertreatentbyusingsubergedebranesequeningbathreatr(SSBR),ithanaveragenitrsatinrate(N2-N/Nx-N)f91.

3、1%.TheexperientalresultsshthatlngSRThasresultedintheinhibitinfnitratebateriaausedbytheetabliprdutsfirrganis.Intheinitialstagefexperient,theetabliprdutsarentadequatelyauulatedduetshrtSRTandnitrifiatinisarriedutinapleteay.Andthendenitrifiatinursbasedntheeffiientandshrt-utnitrifiatin.hendenitrifiatinla

4、dingis0.174kgNx-N/(kgSSd)andHRT8.44h,denitrifiatinratef81.34%anbeahieved,ithexternalarbnDN=2.11.Keyrds:SSBR;keplantasteater;shrt-utnitrifiatinanddenitrifiatin短程硝化反硝化(Shrtutnitrifiatinanddenitrifiatin)是指将硝化控制在形成亚硝酸盐阶段，然后进展亚硝酸盐的反硝化。该脱氮工艺可节省供氧量约25%；可节省反硝化所需碳源的40%，在/N值一定的情况下可进步TN的去除率；可减少50%的污泥生成量，也减少了投碱

5、量；缩短了反响时间，相应地减少了反响器容积。短程硝化的标志是获得稳定高效的HN2的积累，即亚硝酸化率(N2-N/NX-N)50%。荷兰Delft技术大学开发的SHARN工艺，利用在较高温度(3035)下硝酸盐细菌的生长速率明显低于亚硝酸盐细菌的特点，在完全混合反响器中通过控制温度和停留时间，将硝化菌从反响器中洗脱，使反响器中亚硝化细菌占绝对优势，从而使氨氧化控制在亚硝酸盐阶段1。目前膜生物反响器(BR)脱氮工艺形式多是建立在传统硝化反硝化机理之上的两级或单级脱氮工艺，短程硝化反硝化现象在BR工艺中表达得较少，uterGhyt2和.J.Ng3在各自的BR研究中都发现有一定程度的N2-N积累(出水

6、N2-N/NX-N50%)的现象，并对此进展理解释，但不够理想。笔者在采用SSBR处理焦化废水的研究中获得了高效稳定的短程硝化作用4，现对其作用过程及形成原因作一讨论。1试验内容和方法试验装置和试验设计详见参考文献4，试验过程中硝化效果受温度的影响很大，如表1所示。表1硝化效果随反响温度的变化日期1999年1999年2000年2000年9月27日10月30日10月31日12月10日12月10日2月1日4月28日4月28日5月19日5月19日温度()2621.32014.914.9322.422.42424对硝化效果的影响无影响逐渐变差硝化停顿好转无影响由表1可见，硝化效果只在试验运行之初和温度

7、再次上升后的两个阶段不受温度变化的影响。试验发现，这两个阶段的硝化过程截然不同。2运行初期NH3-N的转化图1为运行初期进、出水NH3-N浓度的变化。图2为温度变化对出水N3-N和N2-N的影响。由图1可见，在9月27日10月17日的前20d里，硝化过程未受温度的影响，其去除效果仅与投加的碱量有关(图中出水NH3-N高于进水NH3-N的点是由于碱度过高抑制了硝化，而进水中含有机氮所致)。假设投加的碱量适宜，那么出水NH3-N浓度1g/L(平均为0.26g/L)。此后，硝化过程受到温度突降的冲击，最先作出反响的是硝酸盐细菌(如图2所示)。因为在温度突降的最初几天里，NH3-N的去除效果仍很好，但

8、N2-N开场严重积累，N3-N浓度有所下降；随后温度上升，NH3-N去除效果又变好(平均出水浓度为0.15g/L)，相应出水的N2-N浓度降至很低，而N3-N浓度上升至最大；10月30日后温度进一步下降，硝酸盐细菌很快受到抑制，因此出水N3-N浓度急剧下降，而亚硝酸盐细菌相对抗冲击，使出水N2-N又开场积累；随着温度不断下降，亚硝酸盐细菌也受到抑制，NH3-N的转化也很差，直至最终停顿。总之，试验运行初期氨氮的转化过程及其受温度影响的规律完全符合传统意义上的硝化过程。3稳定运行后的短程硝化与运行初期不同的是，在经过600d泥龄的长期运行，当硝化再次启动后，作为硝化过程的第一步，即NH3-N向N

9、2-N的转化进展得非常彻底，而N2-N向N3-N的转化那么受到严重抑制，使好氧段N2-N大量积累而N3-N浓度很低(10g/L)。硝化重新启动之后的进、出水NH3-N浓度的变化见参考文献4，并知硝化反响极易受到系统温度、碱度、溶解氧浓度和进水D冲击负荷的影响，但在保证这些条件之后，系统具有极高的NH3-N转化率。图3为好氧反响过程中N2-N浓度的变化，图4为试验期间好氧段出水N2-N和N3-N浓度的变化。图3中N2-N浓度开场下降是由于缺氧滞后所致。图4说明，当硝化再次启动后，好氧段出水N3-N浓度都较低(除5d异常外)，一般N3-N浓度10g/L(平均为6.83g/L)，而N2-N浓度那么远

10、远高于N3-N浓度，并随NH3-N转化的效果好坏而波动。以上现象说明，在一定运行条件下、SSBR工艺经过长期运行表现出短程硝化的特点。由于短程硝化的标志是稳定且较高的HN2的积累，即亚硝化率较高，N2-N/(N2-N+N3-N)50%。根据参考文献4的报道，在本工艺的运行工况下除5d异常外，亚硝化率都维持很高的值，平均为91.6%(假设包括异常的5d那么为91.1%)。4短程硝化的成因如此稳定高效的短程硝化作用无疑对进一步反硝化脱氮有利，这在BR的研究中还未见报道。是什么原因造成这种现象呢?从影响因素来看，N2-N积累的因素主要有温度、pH值、氨浓度、氨负荷、D、有害物质及泥龄。在本研究的短程

11、硝化过程中，温度和溶解氧都满足一般硝化条件，因此其余几个因素成为考察的重点。pH值的影响在好氧段通过补充NaH3来维持硝化过程所需的pH值，并通过检测出水pH值和剩余碱度来衡量，使其尽量在78之间。图5和图6分别表示试验运行初期和再次启动后硝化过程中出水pH值和剩余碱度的变化。由图5、6可见，前后两次硝化过程的出水pH值和碱度变化幅度都较大，尽管pH值和碱度过高或过低都会影响硝化效果，但在多数情况下能保持在适宜的范围内。试验运行初期出程度均pH值为7.33(标准偏向为0.58)，平均剩余碱度为82.47g/L(标准偏向为72.92g/L)；而当硝化再次启动后出水pH值平均为7.54(标准偏向为

12、0.71)，平均剩余碱度为106.77g/L(标准偏向为112.6g/L)。可见，最终出现短程硝化并非是由于pH值引起的。氨浓度及氨负荷的影响.Ghyt等2采用分置式BR对城市污水处理厂中经污泥厌氧消化和脱水处理后所产生的废水进展脱氮研究，发如今硝化启动的两周内，出水N2-N/NX-N在50%以上，并随着氮负荷的进步最大0.16kgN/(kgSSd)呈上升趋势；亚硝化才能从0.021kgNH3-N/(kgSSd)增至0.134kgNH3-N/(kgSSd)，而硝酸盐细菌活性与亚硝酸盐细菌活性之比从2.35降至0.92，这说明亚硝酸盐细菌比硝酸盐细菌能更好地适应负荷的升高，使得N2-N积累，并认

13、为是反响器内的NH3-N过高所致(0.1g/L)。该解释基于Anthnisen等的研究结果5，即NH3-N对硝酸盐细菌产生抑制的临界浓度为0.1g/L。研究还发现，当降低氮的负荷后，反响器中氨消失，9d后实现了NH3-N向N3-N的完全硝化。.J.Ng等3在序批式膜生物反响器处理合成高浓度废水的研究中也发现短程硝化现象，即在硝化运行3.5h后NH3-N被完全转化，但转化产物中N2-N浓度很高而N3-N浓度较低，由此认为硝酸盐细菌比亚硝酸盐细菌对游离氨和pH值更敏感，该解释基于Allean等6的研究，即当NH3-N浓度8.4g/L时就会对硝酸盐细菌产生抑制作用。图7为硝化重新启动后不同阶段平均氨

14、负荷的变化。uterGhyt和.J.Ng都未通过研究来证明氨浓度对N2-N积累的影响，加之Anthnisen和Allean的研究结论有较大的偏向，因此不宜简单地引用这些结论进展解释。但在运行初期，除了温度引起N2-N的积累外，无论出水NH3-N浓度高或低，都未引起N2-N的积累。而在硝化重新启动后，即便出水NH3-N浓度1g/L，也未能消除N2-N的积累。从氨负荷来讲，运行初期的氨负荷平均容积负荷：0.184kgNH3-N/(3d)，平均污泥负荷：0.04kgNH3-N/(kgSSd)要大于重新启动后的氨负荷最大平均容积负荷：0.0884kgNH3-N/(3d)，最大平均污泥负荷：0.0146

15、kgNH3-N/(kgSSd)，而后者却出现了短程硝化，说明本研究中的短程硝化现象并非由氨浓度或氨负荷引起。有害物质和泥龄的影响有害物质和泥龄本应作为两个独立的影响因素分别加以考察，但在本研究中二者有很大的相关性。假定由于有害物质抑制了硝酸盐细菌的生长，那么需弄清这些物质的来源。一方面，它可能来自废水中的有机物，但根据参考文献4的分析，膜所截留的废水中的有机物并未在反响器内积累，因此这种可能性根本可以排除；另一方面，由于选用了很长的泥龄，并由此产生大量难降解的代谢产物和死亡细菌的残骸，这些物质几乎完全被膜截留在反响器内，极有可能成为抑制硝酸盐细菌的有害物质。这一点可以通过向反响器内投加粉末活性

16、炭(PA)来证实。在膜污染防治研究中，为了防止膜污染而向反响器中投加了粉末活性炭，同时为了比照，在加PA之前先取出原污泥250L置于500L的量筒中，按SSBR的“缺氧好氧方式运行，定期检测了出水NH3-N、N3-N和N2-N浓度的变化(如表2所示)。表2投加PA后出水NH3-N、N3-N和N2-N浓度的变化g/L试验日期工程进水NH3-N好氧出水NH3-N好氧出水N3-N好氧出水N2-N10月12日加PA68.9(86.7)1.19(5.04)31.213.8不加PA68.9(86.7)10.125.810月23日加PA67.8(84.7)0(3.36)32.37.28不加PA67.8(84

17、.7)0(8.01)0.9326.110月29日加PA27.57.28不加PA8.0823.6注：括号内为凯氏氮(KN)的数值。由表2可见，反响器中投加PA后好氧段出水N3-N和N2-N浓度的比照发生了明显改变，即N3-N浓度升高而N2-N浓度降低，后经屡次测试都得出一样结果，究其原因是由于活性炭对抑制物产生了吸附作用，使其对硝酸盐细菌的抑制减弱，至于何为微生物代谢产物中起决定性作用的物质组分还需进一步研究确定。SHARN工艺通过控制温度和停留时间，将硝化菌从反响器中洗脱，使反响器中亚硝化菌占绝对优势，从而使氨氧化控制在亚硝化阶段。本研究那么在很长的泥龄下获得了相当彻底的短程硝化作用，这在BR

18、的研究中还尚未见报道。5反硝化短程硝化根底上的脱氮效果已做过报道4，图8所示为经过短程硝化后的反硝化率(“缺氧2的NX-N去除量占好氧出水NX-N的比例及反硝化负荷的变化)。由图8可见，在工况3的平均负荷为0.534kgNX-N/(kgSSd)下运行时，反硝化率在开场的两周内不断上升，表现出对外加碳源的适应过程，此后到达相对稳定，平均为46.35%；而工况4在平均负荷降至0.174kgNX-N/(kgSSd)后，反硝化率大大进步，最高时平均为81.34%。当工况4运行至最后从9月18日起，负荷再次升高后的反硝化率也随之降低。可见，要维持较高的反硝化率，应使“缺氧2反硝化负荷0.174kgNX-

19、N/(kgSSd)，并由此确定适宜的缺氧反响时间。由于实现了较高程度的短程硝化作用，因此“缺氧2不仅在反响时间上优于传统的反硝化过程，而且节省了外加碳源。从理论上计算，以甲醇为碳源实现N2-N向N2的完全转化所需DN为1.711，而实现N3-N向N2的完全转化所需DN为2.861。但在实际中还需考虑反硝化细菌的增殖，因此实际的DN要高于理论计算值。.Ghyt等的研究说明2，以甲醇为碳源实现N2-N向N2的完全转化所需DN为2.31，而N3-N向N2的完全转化所需DN为3.81。试验中，甲醇(分析纯)投加量按最大好氧出水N2-N浓度为125.3g/L(NX-N浓度132.6g/L)计算，DN为2.11。试验证明，该投加量足以保证反硝化所需碳源，在此根底上的反硝化效果仅取决于负荷及停留时间。6结论试验运行初期，由于泥龄短，微生物代谢产物未得到充分积累，故硝化过程进展得非常彻底。在经过600d泥龄的长期运行之后，当硝化再次启动时，产生了稳定、高效的短程硝化作用，N2-N/NX-N平均为91.6