桥梁转体专项施工方案

1、凌源至绥中高速马路建昌至兴城支线工程丁家沟公铁分别式立交主桥转体专项施工方案中铁九局七公司建兴高速马路项目经理部二O一四年五月凌源至绥中高速马路建昌至兴城支线工程丁家沟公铁分别式立交主桥转体专项施工方案 复核： 中铁九局七公司建兴高速马路项目经理部二O一四年五月目 录 TOC o 1-3 h z u 1编制依据 PAGEREF _Toc18888 - 1 -2工程概况 PAGEREF _Toc15794 - 1 - PAGEREF _Toc8800 - 1 - PAGEREF _Toc9987 - 2 -3总体施工方案 PAGEREF _Toc25927 - 4 - PAGEREF _Toc2

2、2882 - 4 -转体前施工打算 PAGEREF _Toc30222 - 5 - PAGEREF _Toc25599 - 5 - PAGEREF _Toc387 - 6 - PAGEREF _Toc6497 - 6 - PAGEREF _Toc19764 - 6 - PAGEREF _Toc12310 - 6 - PAGEREF _Toc9141 - 7 - PAGEREF _Toc25936 - 7 - PAGEREF _Toc16392 - 7 - PAGEREF _Toc12924 - 7 -4施工工艺及主要施工方法 PAGEREF _Toc28601 - 8 - PAGEREF _T

3、oc25826 - 8 - PAGEREF _Toc32442 - 8 - PAGEREF _Toc1387 - 8 - PAGEREF _Toc29725 - 9 - PAGEREF _Toc24935 - 10 - PAGEREF _Toc26707 - 10 - PAGEREF _Toc13922 - 10 -计算 PAGEREF _Toc30254 - 13 - PAGEREF _Toc395 - 14 - PAGEREF _Toc25890 - 15 - PAGEREF _Toc14213 - 16 - PAGEREF _Toc24152 - 16 - PAGEREF _Toc399

4、5 - 17 - PAGEREF _Toc19344 - 17 - PAGEREF _Toc9640 - 17 - PAGEREF _Toc13801 - 18 - PAGEREF _Toc4153 - 18 - PAGEREF _Toc27650 - 19 - PAGEREF _Toc13482 - 20 -措施 PAGEREF _Toc12823 - 20 - PAGEREF _Toc12627 - 20 - PAGEREF _Toc5121 - 21 - PAGEREF _Toc13828 - 21 - PAGEREF _Toc28741 - 21 - PAGEREF _Toc9558

5、- 22 - PAGEREF _Toc19609 - 22 - PAGEREF _Toc28065 - 24 - PAGEREF _Toc18306 - 26 -5施工监控 PAGEREF _Toc16030 - 26 - PAGEREF _Toc22526 - 26 - PAGEREF _Toc10481 - 27 - PAGEREF _Toc21331 - 27 - PAGEREF _Toc24370 - 27 - PAGEREF _Toc12918 - 28 - PAGEREF _Toc19513 - 29 - PAGEREF _Toc7090 - 29 -6资源配置 PAGEREF _

6、Toc4270 - 30 - PAGEREF _Toc6770 - 30 - PAGEREF _Toc18989 - 30 -7施工进度支配 PAGEREF _Toc32342 - 30 - PAGEREF _Toc22656 - 30 - PAGEREF _Toc25598 - 31 -8施工平安组织措施 PAGEREF _Toc14784 - 32 - PAGEREF _Toc15669 - 32 - PAGEREF _Toc7255 - 32 - PAGEREF _Toc7004 - 33 - PAGEREF _Toc32315 - 34 - PAGEREF _Toc22088 - 34

7、 - PAGEREF _Toc10969 - 34 - PAGEREF _Toc15084 - 35 - PAGEREF _Toc13708 - 35 - PAGEREF _Toc2190 - 36 -8.4.6直线现浇段, 合拢段施工平安留意事项 PAGEREF _Toc15509 - 36 -9转体施工应急预案 PAGEREF _Toc30800 - 37 - PAGEREF _Toc24801 - 37 - PAGEREF _Toc10835 - 37 -9.3大风, 大雾, 暴雨等恶劣天气 PAGEREF _Toc312 - 37 - PAGEREF _Toc27852 - 37 -

8、PAGEREF _Toc31606 - 37 - PAGEREF _Toc13490 - 38 - PAGEREF _Toc3331 - 39 -10营业线施工平安应急预案 PAGEREF _Toc7411 - 39 - PAGEREF _Toc29611 - 39 - PAGEREF _Toc10329 - 40 - PAGEREF _Toc14972 - 40 - PAGEREF _Toc9088 - 41 -11特别条件, 环境下的施工措施 PAGEREF _Toc14938 - 42 -12施工环保, 水土保持和文物爱护技术措施 PAGEREF _Toc12172 - 42 -丁家沟公

9、铁分别式立交桥转体专项施工方案1编制依据1, 凌源至绥中高速马路建昌至兴城支线建设项目施工组织设计；2, 凌源至绥中高速马路建昌至兴城支线施工图设计文件；3, 马路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011；4, 沈阳铁路局营业线施工平安管理细化方法沈铁运201337号文件；5, 铁路营业线施工平安管理方法（铁运（2012）280号）；2工程概况 。起点里程为K76+760，终点里程为K77+440，全长680.0m，桥孔布置为15跨：左幅（1040）+（280）+（340）m；右幅（1240）+（280）+40m。桥梁设计为双向四车道，主桥为分幅桥，单幅桥宽度为11.60m，主桥采纳（2-

10、80）m T型刚构。采纳平面转体的施工方法，即先在铁路一侧浇筑梁体,然后通过转体使主梁就位, 调整梁体线形, 封固球铰转动体系的上, 下盘，最终浇筑合拢段,使全桥贯穿。梁体分为转体段, 直线现浇段及合拢段，转体段T构长为（69+69）m，直线现浇段长度为8.95m，合拢段长2.0m。转体角度为69，转体总重量为8500吨。主桥平面布置均位于直线段上，纵断面布置自建兴高速向兴城方向为1.01078%的上坡路段和-1.82117%的下坡路段，凸型竖曲线半径为R=12000.0m；变坡点高程为66.0m。转体前（图2-1），左幅11#梁体与既有线路的最小距离为32.03m，右幅13#梁体与既有线路的

11、最小距离为30.58m；转体后（图2-2, 图2-3），梁底与铁路轨面最小距离为9.2m；左幅直线现浇段及合拢段与既有线路的最小距离分别为21.15m和19.28m，右幅直线现浇段及合拢段与既有线路的最小距离分别为22.59m和20.72m。图2-1 转体前，梁体与既有线路平面位置关系图图2-2 转体后，梁体与既有线路立面位置关系图图2-3 转体后，梁体与既有线路平面位置关系图3总体施工方案该T型刚构连续梁顺既有铁路方向采纳钢管支架现浇刚构梁部，再利用铁路封锁时间进行平面转体的施工方案。转体完成后进行上下转盘封固混凝土施工，最终进行直线现浇段, 合拢段, 桥面系, 附属结构等施工。转体的基本原

12、理是箱梁重量通过墩柱传递于上球铰，上球铰通过球铰间的四氟乙烯滑片传递至下球铰和承台。待箱梁主体施工完毕以后，拆除支架, 脱空砂箱将梁体的全部重量转移于球铰，然后进行称重和配重，利用埋设在上转盘的牵引索, 转体连续作用千斤顶，克服上下球铰之间及撑脚与下滑道之间的动摩擦力矩，使梁体转动到位。转动体系主要有承重系统, 顶推牵引系统和平衡系统三大部分构成（图3-1）。承重系统由上转盘, 下转盘和转动球铰构成，上转盘为纵横竖三向预应力体系，是转体结构的重要组成结构；下转盘为支撑转体结构全部重量的基础，转体完成后，与上转盘共同形成基础；转动球铰设在上下转盘之间，通过球铰使上转盘相对于下转盘转动，达到转体目

13、的；顶推牵引系统由牵引索, 牵引设备(连续千斤顶), 牵引反力座, 助推反力座构成；平衡系统由结构本身, 撑脚, 大吨位千斤顶及配重用的砂袋等构成。图3-1 转动系统侧面图转体前施工打算 拆模应留意爱护梁体混凝土不受碰撞和缺棱掉角。模板拆除依次为：翼缘板腹板底板。 梁体转体前进行卸架，然后拆除支架，首先拆除翼缘板部分，再从悬臂端向主墩对称拆除。拆除时先逐步拧松顶托使底模脱离梁底缓慢卸载，决不行隧然放松以防冲击过大。卸架前，在转体梁端各配备砂袋，测量梁顶标高和砂箱高度，卸架过程由技术人员对梁体变形进行观测，每4小时观测一次。观测过程中，若发觉砂箱变形超过5mm，停止卸架，在T构上升一侧进行配重，

14、然后再进行卸架。待整个T构全部落架并稳定后，再从两端向中间拆除支架。 对上下转盘接茬处混凝土进行凿毛并清理，同时，清除撑脚底部的石英砂，在撑脚底安装10mm厚涂抹黄油的聚四氟乙烯滑板，然后对称同时拆除砂箱，最终将上下转盘之间的杂物清除干净。转体前，由第三方监控单位（兰州交通高校工程检测）对梁体进行称重平衡试验，测试转体部分的不平衡力矩, 偏心矩, 摩阻力矩及摩擦系数等参数，实现桥梁转体的配重要求。 每个转体桥墩均配置一个自动连续牵引转体系统和一个助推转体系统，并备用一套转体系统。经过现场实际测量与理论计算，支配试转角度为10度，试转后（图3-2）。图3-2 试转后，梁体与既有线路平面位置关系图

15、正式转动之前，进行试转，全面检查一遍牵引动力系统, 转体体系, 位控体系, 防倾保险体系是否状态良好,检测整个系统的平安牢靠性。同时由测量和监控人员对转体系统进行各项初始资料的采集，并分析采集的各项数据，对转体实施方案进行修正后，方可进行正式转体，整个转体采纳统一指挥限制系统。 试转体结束后转体角度剩余59度，支配以不大于0.02rad/min的角速度转动，转体到位后，进行梁体标高, 线形复核并调整到符合设计要求，即为转体结束。 转体完成后，先将上下转盘临时锁定，保证转体单元不再产生位移。再马上绑扎剩余钢筋, 安装模板，浇注上下转盘间的封固混凝土，使上转盘与下转盘连成一体。因左幅12#, 右幅

16、12#的直线现浇段必需等到主桥转体完成后才能进行施工，均采纳钢管贝雷梁支架形式施工。合拢段施工亦采纳贝雷梁支架的形式施工。 为防止转体后,桥梁附属工程的施工影响铁路行车平安，在转体前，必需将转体梁段铁路投影上方的防撞墙, 铁路防落物网及其他附属设施等安装完毕。4施工工艺及主要施工方法箱梁直线现浇段施工转体T构梁施工梁体卸载, 支架拆除解除承台间约束, 砂箱安装转体牵引系统上承台, 墩身及箱梁整体试转体, 转体监控转盘封固合拢段施工监控称重试验, 配重 转体前，由第三方监控单位对梁体进行称重平衡试验，测试转体部分的不平衡力矩, 偏心矩及摩擦系数等参数，实现转体的配重要求。（1）撤除梁顶全部材料,

17、 机具, 设备；（2）检查上转盘撑脚下滑板；（3）安放千斤顶, 大量程百分表；（4）拆除支架，对称拆除砂箱，清理滑道，在撑脚下安装黄油聚四氟乙烯板；（5）解除临时固结，视察转体结构是否倾斜及倾斜方向以确定其状态。 在上转盘下用千斤顶施加力，分别用位移计测出球铰由静摩擦状态到动摩擦状态的临界值，上转盘两侧的力差即为不平衡重量。 依据该状态的测试方法，在两幅梁的上转盘底面布置如下图所示的千斤顶和位移传感器，实施两幅梁的不平衡力矩等参数测试。134523说明：1-位移传感器；2-大吨位千斤顶；3-压力传感器；4-转盘底垫钢板；5-千斤顶底座。称重设备平面及立面布置图图4-1 称重设备平面及立面布置图

18、测试中所用设备及性能： 400T千斤顶两台,用于施加顶力；应变式位移传感器：用于测试球铰微小转动产生的撑脚竖向位移；主要技术指标：量程5mm ，精度1/100，运用条件：受四周环境影响不大；力与应变综合参数测试仪，用于采集应变式位移传感器的信号。 平衡转体施工必需保证转体上部结构在转动过程中的平稳性，水平转体应当肯定保证转体中支点两端重量的一样，也就是保证其两端达到平衡状态。 转体转盘设计埋设有两束牵引索，每束由22根强度等级为1860Mpa, 75钢绞线组成，每根75钢绞线所能承受最大拉力26t。每束承受的最大拉力为572t。每束4根钢绞线备用，18根钢绞线为牵引束。 安装牵引索时清洁各根钢

19、绞线表面的锈迹, 油污，逐根顺次沿着既定索道排列缠绕后，穿过QDCLT2000-300型连续千斤顶。牵引索的另一端设置固定锚具，已在上转盘浇注时预埋入上转盘混凝土体内，作为牵引索固定端。 将预埋好的钢绞线牵引索顺着牵引方向绕上转盘后穿过千斤顶，并用千斤顶的夹紧装置夹持住；先用YDC240Q型千斤顶在510Mpa油压下逐根对钢绞线预紧，再通过连续张拉千斤顶在23Mpa油压下对该束钢绞线整体预紧，使两束牵引索每根钢绞线持力基本一样。牵引索索道与对应千斤顶轴心线应在同一标高。（1）基本数据转体总重量W为85000.00kN。球铰平面半径R=195cm。上转盘（牵引束力偶臂）直径D1=1100cm。滑

20、道中心线直径（助推力作用力臂）D2=1000cm。动摩擦系数动=0.05，静摩擦系数静=0.10。设计转体角速度0.02 rad/min。主梁端部水平线速度v1.2m/min。（2）转体牵引力计算摩擦力计算公式为F=Wx。启动时静摩擦系数按静=0.1，静摩擦力F=Wx静=8500.0KN；转动过程中的动摩擦系数按动=0.05，动摩擦力F=Wx动=4250.0KN。转体拽拉力计算：T=2/3x（RxWx）/D1计算结果：启动时所需最大牵引力T静=2/3x（RxWx静）/D1=1004.6KN； 转动过程中所需最大牵引力T动=2/3x（RxWx动）/D1（3）平转助推力计算 考虑动摩擦力矩与静摩擦

21、力矩间的差值全部由上转盘撑脚处的两台助推千斤顶承受，则有助推力T推为：T推=2/3x（RxWx静）-2/3x（RxWx动）xD1/D2=552.5KN。（4）牵引索钢铰线检算每束22根75钢铰线：标准强度：fpk=1860MPa每束根数：n=22单根截面面积：A=140mm2钢铰线锚下限制应力：fkpk=0.75x1860=1395MPa单束钢铰线容许拉力T1：T1=nAfk=22x140 x1395/1000=4296.6KNT静平安系数K1：K1=T1/T静=4.28，满意要求。（5）牵引设备牵引千斤顶：2台2000KN连续千斤顶（考虑侧向风荷载对转体的阻力，设备有肯定的储备）；则启动动力

22、储备系数1：1=F1/T静=2000/1004.6=1.99 满意要求。助推千斤顶：2台200T千斤顶。则助推动力储备系数2：2=F2/T推=2000/552.5=3.62 满意要求。（6）惯性制动距离计算 理论上，在转体就位前，若张拉千斤顶停止牵引，转体结构由于惯性会接着向前转动，此时阻挡整个转体接着转动的力气是下转盘对转体的动摩擦力，摩擦力对转盘中心的力矩的作用使梁体停转。若梁体梁端以转角速度=0.02rad/min的速度转动时，其动能W1=J222.rad2/min22。J=2miLi22在摩擦力矩作用下，设止动所需的转角为a，则摩擦力矩供应W1=M1则=W1/(3600 xM1)=13

23、70.16/3600 x2/3x（RxWx动）-5此时梁端中心差距为=L0 x-5 理论上，在止动阶段，当梁端距设计中心线相差为4.8mm时应停止牵引，利用惯性就位。但实际操作上，利用转动惯性就位根本无法实现，当牵引动力停止时，梁端也即停止转动。经上计算可知，每个桥墩转体配置一个自动连续牵引转体系统和一个助推转体系统，自动连续牵引转体系统由一个LSDKC8主控台, 两台QDCLT2000-300型连续千斤顶和两台YTB液压泵站组成，该自动连续牵引转体系统可以供应转体结构启动时所需全部扭矩；助推转体系统由两2台200T千斤顶和两台ZB4-500型油泵构成，如发生异样无法启动时可用其助推启动。两台

24、连续千斤顶分别水平, 平行, 对称的布置于转盘两侧，千斤顶的中心线必需与上转盘外圆相切，中心线高度与上转盘预埋钢绞线中心线水平，同时要求两千斤顶到上转盘距离相等。千斤顶放置于配套的反力架上，并通过电焊或高强螺栓与反力墩固定，反力墩必需能够承受200T反力的作用。主控台应放于视线开阔, 能清晰视察现场整体状况的位置。 千斤顶的牵引理论速度 （mm/min）=泵头流量（L/min）/(2伸缸面积) 理论上由于泵头的实际流量可依据要求从0到36L/min进行选择，所以转体的速度可依据设计的要求而设定在规定的时间范围内实现施工要求。依据转体角度69及上转盘半径5.5m，计算出钢绞线牵引长度L=6.62

25、m。69m梁端转过弧线长度为83.05m。10-2m2。计算出千斤顶动作速度V=（160.163992）600.001=5.85m/h。（1）转体所用时间t=L/V=1.13h=67.8min。 牵引钢绞线线速度：6.62/67.8=0.098m/min。/min，即（1.02/180）x= 0.0178rad/min；67.8=1.2m/min。 计算转体角速度及悬臂端线速度均满意设计转体角速度0.02 rad/min，悬臂端水平线速度v1.2m/min。依据马路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011）规定，转体角速度不大于0.010.02 rad/min，转体悬臂端线速度不大于1.5

26、2.0m/min，上述计算数据均满意规范要求。 试转体角度为10度，正式转体角度为59度，正式转体时间为：T=（5918057.8min，启动和点动阶段时间约为（2+5）=7min，加上转体打算工作, 线形初调, 转盘临时锁定及收尾工作，所需总时间约为90分钟。转体施工相关参数表序号施工项目试转体正式转体1与既有线线路关系转体角度()10592离路肩最小距离（m）3离线路最小距离（m）4梁底与线路净高（m）5转体封锁时间支配转体打算(min)56转体实施(min)657线形初调(min)108临时锁定(min)109总需时间(min)90正式转动之前，进行试转，全面检查一遍牵引系统, 转体体系

27、, 位控体系, 防倾保险体系是否状态良好,检测整个系统的平安牢靠性。同时由测量和监控人员对转体系统进行各项初始资料的采集，建立桥墩转动角速度与梁端转动线速度的关系，对转体全过程进行跟踪监测，以便在转动过程中把转动速度限制在要求范围内。转体操作的具体流程如下：转体工作打算设备安装, 调试牵引索, 千斤顶连接牵引索预紧防倾保险体系打算监控体系打算拆除支架，静置24小时试 转气象信息“自动”状态下启动转体纠偏解除隐患协助顶推转体过程质量限制同步限制力偶平稳限制主控台泵站千斤顶钢绞线转体监测暂 停转体动力小转体倾斜发觉异样“手动”状态下点动操作就 位抄垫固定转体结束测量监控协助千斤顶微调 试转体目的：

28、检查, 测试泵站电源, 液压系统及牵引系统的工作状态；测试启动, 正常转动, 停转重新启动及点动状态的牵引力, 转速等施工限制数据；以求在正式转体前发觉, 处理设备的问题和可能出现的不利状况，保证转体的顺当进行。（1）预紧钢绞线。用YDC240Q型千斤顶将钢绞线预紧，预紧应实行对称进行的方式，并应重复数次，以保证各根钢绞线受力匀称。预紧过程中应留意保证18根钢绞线平行地缠于上转盘上。（2）合上主控台及泵站电源，启动泵站，用主控台限制两千斤顶同时施力试转。若不能转动，则施以事先打算好的协助顶推千斤顶同时出力，以克服超常静摩阻力来启动桥梁转动，若还不能启动，则应停止试转，另行探讨处理。（3）试转时

29、，应做好两项重要数据的测试工作：A, 每分钟转速，即每分钟转动主桥的角度及悬臂端所转动的水平弦线距离，应将转体速度限制在设计要求内。B, 限制实行点方式操作，测量组应测量每点动一次悬臂端所转动水平弦线距离的数据，以供转体初步到位后，进行精确定位供应操作依据。C, 试转过程中，应检查转体结构是否平衡稳定，有无故障，关键受力部位是否产生裂纹。如有异样状况，则应停止试转，查明缘由并实行相应措施整改后方可接着试转。 经过现场测量及理论计算，若左幅11#墩试转角度为10度，试转后，梁端转动距离为12.07m，梁体与既有下行线路最小距离约为20.14m，与路肩最小距离为17.12m；若右幅13#墩试转角度

30、为10度，试转后，梁端转动距离为12.07m，梁体与既有上行线路最小距离为18.68m，与路肩最小距离为15.68m；两转体梁均再需转动59度即可就位。（1）试转结束，分析采集的各项数据，对转体实施方案进行修正，方可进行正式转体。整个转体采纳统一指挥限制，所以，两墩同步转体必需有统一的指挥机构。转体过程中数据的收集，采纳一套严密的监视系统。指挥人员通过监视系统反映的两幅桥的数据资料进行协调指挥，以达到同步的目的。转体结构旋转前要做好人员分工，依据各个关键部位, 施工环节，对现场人员做好周密部署，各司其职，分工协作，由现场总指挥统一支配。（2）人员配备现场指挥组： 组长：潘绪明副组长：芦海洋,

31、闫尚斌, OVM转体主管现场技术组：王世学, 张科, 王雷, 张秋明线形监控组：兰州交大成员平安防护组：刘学成, 林臣皓, 李晓刚, 包占峰驻站防护员：郭刚物资设备组：白凯, 薛亮转体操作组：欧维姆成员对外联络应急组：郝爽, 郑旭, 张涛转体协作组：工人60名，每个转体桥墩各30人（1）转体施工必需在无雨雾及风力小于6级的气象条件下进行，所以转体施工日期的选择必需以气象条件做依据。（2）依据铁路局有关规定，桥梁转体时须要对线路进行封锁施工。依据理论计算，转体须要时间约为65分钟，然后进行线形初调, 转盘临时锁定及收尾工作，所需总时间约为90分钟。转体前进行细心组织，科学支配，确保在封锁时间内完

32、成。（1）先让牵引千斤顶达到预定吨位，启动动力系统设备，并使其在“自动”状态下运行。（2）每个转体运用的对称千斤顶的作用力始终保持大小相等, 方向相反，以保证上转盘仅承受与摩擦力矩相平衡的动力偶，无倾覆力矩产生。（3）设备运行过程中，各岗位人员的留意力必需高度集中，时刻留意视察和监控动力系统设备和转体各部位的运行状况。假如出现异样状况，必需立刻向现场指挥汇报，马上停机处理，待彻底解除隐患后，方可重新启动设备接着运行。（1）两墩同时启动，现场设同步启动指挥员，用对讲机通讯指挥。（2）连续千斤顶公称油压相同，转体采纳同种型号的两套液压设备，转体时按校验报告供应的参数限制好油表压力。（3）采纳两幅转

33、体同步监测 转体过程中随时观测转盘的转过刻度，视察两个转体的钢绞线是否等速。转体前在转盘上布置刻度并编号，转体过程中随时观测两个转盘的转过角度是否一样。上转盘最外圆周上匀称布置转动刻度，然后按依次进行编号，转体过程中随时观测两个转盘的转过刻度。在转盘钢绞线上做好标记，视察同一转盘两根牵引索通过千斤顶是否等速。 转体就位采纳2台全站仪观测中线，时刻留意视察桥面转体状况，左右幅梁端每转过1m，向指挥长汇报一次；在距终点1.5m时，结束千斤顶的自动“连续”状态，改为“点动”状态，每转过10cm向指挥长汇报一次；在20cm内，每1cm报一次；在5cm内必需每1mm报告一次，以便限制系统的操作人员能刚好

34、驾驭转体状况，利于操作限制系统，使转体达到志向的设计要求。（1）转体前在转盘上布置刻度并编号，同时在梁端中线位置采纳全站仪进行测量，转体过程中进行全程动态监控，确保转体精确就位。转体前在转体就位位置安装I40b工字钢横梁，使工字钢横梁与转盘撑脚接触位置即为转体就位位置（图4-2）。图4-2 限位装置布置图（2）假如发生超转，在滑道千斤顶反力座位置安装I40b工字钢横梁，采纳2台200T千斤顶顶推撑脚，将转体部分反向顶回至设计位置。（3）每座转体在上, 下盘的滑道之间均设置有8对保险撑脚，撑脚走板底面距离滑道顶面预留有15mm缝隙，转体结构精确就位后，采纳三角形钢锲子进行固定，并用电焊将钢锲子同

35、撑脚走板钢板, 连同滑道钢板马上进行全面焊接。及线形调整轴线偏差主要采纳连续千斤顶点动限制来调整，依据试转结果，确定每次点动千斤顶行程，换算梁端行程。每点动操作一次，测量人员测报轴线走行现状数据一次，反复循环，直至转体轴线精确就位，转体就位后采纳全站仪中线校正。若转体到位后发觉有稍微横向倾斜或高程偏差，则采纳千斤顶在上下盘之间适当顶起，进行调整。在试转体结束及正式转体结束后，为保证梁体在受风荷载等外力的作用下不发生变形, 转动, 偏载, 甚至倒塌现象，须要对上下转盘进行临时锁定。试转体结束后，临时锁定的方法有： = 1 * GB3 * MERGEFORMAT 马上在撑脚和滑道间打入5cm*10

36、cm*20mm三角钢楔块， = 2 * GB3 * MERGEFORMAT 马上在上下转盘间（邻近铁路侧）放置4个400T千斤顶，并使其处于临时受力状态， = 3 * GB3 * MERGEFORMAT 马上在支架上离墩中20m处用脚手架临时支顶，防止梁体抖动。 正式转体结束，经过对转体和精确定位阶段监测的平面位置, 标高均符合设计要求后，临时锁定的方法有： = 1 * GB3 * MERGEFORMAT 马上在撑脚和滑道间打入钢楔块，并在下转盘承台上焊接型钢反力架（事先精确定位预埋钢板）， = 2 * GB3 * MERGEFORMAT 马上焊接上下转盘预留钢筋， = 3 * GB3 * M

37、ERGEFORMAT 马上对转体段和直线现浇段进行刚性骨架连接。临时锁定结束并保证转体单元不再产生位移后，以最快的速度对转盘进行封固施工，清洗底盘上表面污垢，检查预留压降管道是否通畅，焊接上下转盘预留钢筋，安装模板，封盘四角顶部安装保险压降管道，浇注封固混凝土（微膨胀混凝土），混凝土浇注时必需振捣密实，使上转盘与下转盘连成一体。因在上转盘施工时已预留注浆管道，及后置保险压降管道，封固混凝土后，为保证上下转盘处封固混凝土的密实，采纳相同标号注浆水泥将其注满。图4-3 封铰混凝土浇注示意图 理论上两端受力是平衡的，但由于两侧砼浇注的不完全对称及施工荷载的影响（风荷载），会产生不平衡弯矩。若产生不平

38、衡弯矩，实行以下预案：（1）撑脚可以承受2210T.m的弯矩；利用撑脚的作用，实行相应的措施，消退不平衡弯矩，确保施工平安。 （2）在箱梁顶放置一个容积为6m3的水箱，在转体过程中观测悬臂端高程的改变，若产生不平衡弯矩，则一端箱梁悬臂端翘起，往该端水箱里注水，直至产生的不平衡弯矩消退。（1）穿钢绞线时不能交叉, 打扰和扭转，所用的钢绞线应尽量匀称布置；（2）前后顶的行程开关位置要调整好，即不能让行程开关滑板碰坏行程开关，又不能因距离太远而使行程开关不动作；（3）千斤顶的安装应留意和钢绞线方向一样；（4）前, 后千斤顶进油嘴，回油嘴与泵站的油嘴必需对应好，不能装错；（5）油管和千斤顶油嘴连接时，

39、接口部位应清洗, 擦拭干净。严格防止砂粒, 灰尘进入千斤顶；（6）卸下油管后，千斤顶和泵站的油嘴应加防尘螺帽，以防污泥进入；（7）限制系统在运行前肯定要经过空载联试，确认无问题后方可投入运用；（8）牵引系统操作人员在系统运行过程中严禁站在千斤顶后；（9）转体时对梁体做接地处理，做好防电工作，确保施工及行车平安。（10）全部工作人员必需严格遵守有关平安施工操作规程。因左幅12#, 右幅12#的直线现浇段必需等到主桥转体后才能进行施工，均采纳钢管贝雷梁支架形式施工。合拢段施工亦采纳贝雷梁支架的形式施工。（1）支架搭设及模板安装直线现浇段拟采纳钢管贝雷梁支架协作脚手架方式的施工方案（图4-4, 图4

40、-5），即沿直线现浇段纵向搭设钢管贝雷梁支架，在贝雷梁上方布置碗口脚手架；支架横向为不等间距布置，在脚手架上铺设纵横向木方。 左幅12#墩直线现浇段支架基础采纳扩大基础方式。然后按支架结构布置摆放钢管，支架从下至上为：钢管, 工字钢, 贝雷梁, 脚手架, 底模板，施工时要严格检查扣件处的安装质量，确保支架结构完好。待支架搭设完毕后进行加载预压，消退支架非弹性变形并获得支架弹性变形值。先对铺设的底模标高进行调整并在其上放样侧模安装平面位置，之后立侧模, 翼缘板模板。底侧模板均采纳竹胶板，内模采纳木胶板组拼。因右幅12#墩直线现浇段支架基础距离路基坡脚较近，无法实行扩大基础方式施工，采纳2个人工挖

41、孔桩，挖至风化岩层为止，再做条形基础施工，然后依据支架搭设依次进行施工。（2）钢筋混凝土及预应力施工 在绑扎钢筋前，对模板上杂物进行清扫干净。施工时先进行底板及腹板钢筋的绑扎及预应力束管道的布置。待内模安装完毕后，进行顶板及翼缘板钢筋的绑扎及预应力束管道的安装，预应力束管道每隔肯定间距布设定位筋，管道接头应坚固, 密封。混凝土由拌和站集中拌和，混凝土及预应力施工细则均与箱梁施工相同。图4-4 直线现浇段及合拢段支架方案图图4-5 直线现浇段, 合拢段支架与既有线关系位置图箱梁的合拢是限制主桥受力状况和线形的关键工序，因此箱梁的合拢依次, 合拢温度和工艺都必需严格限制。（1）合拢依次 依据设计方

42、案要求，合拢段采纳同一支架进行施工（图4-4, 图4-5）。合拢段具体施工程序依次为：安装施工支架, 立模, 绑扎钢筋, 预应力管道, 安装劲性骨架，临时穿束并张拉，依据设计要求压配重，安放竖向和横向预应力筋，混凝土浇注及养生，预应力张拉并压浆。（2）时间区段的选择 合拢跨合拢前，应对主梁的梁顶高程, 桥轴线和桥进步行联测，观测气温改变及气温引起的梁体竖向和水平向相对位置改变的关系，连续观测时间不小于48小时，设计要求合拢温度限制在全天最低温度范围内，以确定浇注合拢混凝土的时间区段。（3）支架安装 合拢段拟采纳支架施工，即利用原有直线现浇段支架，在底板上铺设底模和架设外模，然后进行合拢段箱梁的

43、施工。（4）劲性骨架的安装 按设计合拢温度及张拉预应力后弹性压缩进行约束锁定（预埋型钢支架进行栓接或焊接）。在锁定后，对设计要求的部分钢束进行张拉，复测合拢段长度, 高程。合拢前应在两悬臂端加平衡重，并在混凝土浇注过程中逐步撤除，使悬臂挠度保持稳定。（5）合拢段施工合拢段混凝土施工，由于箱梁混凝土的收缩, 徐变及自然条件的改变（如日照不匀称，昼夜之间的温差）等，在合拢范围内相应要求会产生各种变形和内力。当混凝土浇注完毕，从初凝到混凝土结硬（混凝土还未形成强度或强度很低），直到张拉纵向连续束之前，上述变形及由于结构体系的改变在箱梁中引起的内力易使合拢段范围内混凝土开裂，为此，须实行措施予以防止。

44、为改善上述不利影响，使结构在合拢段变形协调，内力连续传递，应在合拢段施工前供应箱梁挠度测量报告作为合拢施工的依据，并实行下列措施：1）在合拢段锁定前，需对悬臂断面进行一昼夜分时段连续观测。观测气温与悬臂端的标高改变, 气温与梁体气温的关系等，为合拢锁定时间供应依据。2）为改善合拢段前后结构的受力状况，在浇注合拢段前，合拢段内设置劲性骨架范围内变形协调，并可传递内力。3）选择合理的浇注时间，应在一天中平均温度较低，改变幅度较小时锁定合拢口并浇注混凝土，以达到低温度合拢的目的。4）合拢劲性骨架的焊接锁定要求快速, 对称的进行，保证焊缝质量。5）合拢段纵向钢筋要求全部焊接，焊接长度满意规范要求，钢筋

45、焊接在劲性骨架锁定后完成。6）合拢段接头处混凝土表面应凿毛处理，漏出石子。混凝土应采纳早强微膨胀混凝土，严格限制用水量，以削减混凝土的收缩影响。并应先做好混凝土协作比试验，使混凝土在较短时间内达到肯定的强度。7）合拢段混凝土应覆盖保湿养护，其他处混凝土也应加强混凝土的养护，保持箱梁混凝土的潮湿，适当降低合拢段以外箱梁顶面由于日照引起的温度差。8）要求事先与气象部门取得联系，了解浇注合拢段期间内的温度改变状况，在合拢段浇注后5天7天内应避开气温骤降的天气，并要求在气温骤降到来前张拉肯定数量连续钢束，以保证合拢段两侧结构的整体性。 合拢段混凝土达到强度张拉后，拆除钢管脚手架及侧模, 底模板, 钢管

46、支架等，拆除时从合拢段处向边跨梁体端头进行，首先对顶托进行调松，将底模板的木方和竹胶板从梁底抽出，然后对碗口脚手架进行整体拆除。最终拆除钢管贝雷梁支架。 因直线现浇段与合拢段离既有线较近，施工时必需有现场防护人员跟班作业，来车时提前通知现场作业人员，现场停止作业。5施工监控 主要监控项目包括转体前后及转体过程中下盘应力状况，梁体根部应力与变形，转体平衡状况，转体的速度及其对转体运行平稳的影响，桥梁线性。通过上述项目的监控，刚好为转体平稳, 顺当, 平安运行供应方案限制依据和保证手段。转体测量监控测点布置在梁体悬臂端将梁体轴线做出标记，同时在下承台上画出上承台转体终点线。转体时，用全站仪对梁体轴

47、线进行动态观测，依据观测数据刚好调整转体速度，确保转体精确就位（图5-1）。 分别在T构的悬臂端部上做3个高程观测点，并对转体全过程进行监控，转体就位后，依据测量结果，采纳千斤顶调整梁端高程，使其符合设计要求。图5-1 预埋钢筋布置图下转盘应力监测 主要监测转体荷载作用下下转盘内部混凝土的应力及其改变状况，从中反映出转动体系的偏心状况，为过程平安和纠偏供应依据。通过测量转动体系重心位置的偏心状况可指导施工中针对性的实行平衡配重措施，从而限制转体姿态。上转盘浇筑前, 浇筑完毕, 箱梁各施工段浇筑完毕支架拆除前后, 转体施工前后, 合拢段浇筑前后，下转盘混凝土应力共监测12 次。转盘应力监测的方法

48、是在下转盘混凝土内部埋设弦式应变计测点。采纳埋设埋入式振弦应变传感器，单侧转体体系的下转盘共布置4个测点（图5-2）。图5-2 下转盘应变测点位置图 主梁施工悬臂根部截面混凝土内纵向应力随着预应力张拉, 支架施工或全部脱架后全部处于悬臂状态以及体系转换等各个施工阶段的不同工况随时都在发生改变，由于该截面受力非常困难，内应力的改变较大，是主梁混凝土内应力的关键限制截面；另外，观测两端悬臂根部截面的纵向应力分布改变也可以推算两端悬臂重量不平衡状况，为整个转体体系旋转前, 后的两端平衡限制与调整，都将起到主动主动的实际指导作用。该部位的应力应变观测截面，设在两幅主梁的11施工段面（既悬臂端与墩身交界

49、的根部位置）上，两端共预埋振弦应变传感器10个（图5-3）。图5-3 主梁悬臂根部应变测点位置 每个施工段施工完成后，以及每道关键工序施工前后分别观测1次悬臂根部应力。每次观测在1天中的相同时刻进行。监控 在合拢段施工过程中对梁体轴线, 高程进行监测，定时测量，发觉差异刚好调整，使合拢段两侧梁体高程偏差值限制在规范允许范围内。 梁部施工时，托付第三方（兰州交通高校工程检测）进行线形监控。转体梁在悬臂阶段时是静定结构状态，合拢过程中如不施加额外的荷载，成桥后内力状态一般不会偏离很大，因此连续梁施工限制的主要目标是限制梁体线形。 线形限制最主要的任务，就是依据每个施工阶段的测量结果，分析测量数据，

50、同时与模型预料值进行对比，找出差距并分析误差产生的缘由，从而确定下一阶段施工时合理的预拱度。每一阶段施工完毕，对结构模型中实际的混凝土养护龄期, 节段施工周期, 混凝土实际的弹性模量, 容重等相关参数进行修正。修正之后，对结构模型进行重新计算，将新的计算结果与实测结果进行比较。比较的主要内容包括混凝土浇筑前后的标高改变, 预应力束张拉前后的标高改变以及梁底, 梁顶的标高改变。通过比较结果，可以对测量数据进行分析。从每节段混凝土浇筑前至预应力钢束张拉完毕是本连续梁施工监测的一个周期。 线形限制的关键是：每节段施工周期的结束都必需对已完成全部节段进行全面的复核测量，分析实际施工结果与预料目标的误差

51、，从而刚好地对已出现的误差进行调整，在达到要求的精度后，才能对下一节段施工循环做出预料。6资源配置主要材料和设备支配表序号名称单位数量用途1LSDKC-8主控台台22台千斤顶同步牵引2QDCLT2000-300千斤顶台5（1台备用）转体牵引3YTB液压泵站台4转体牵引油缸供油4200T千斤顶台5（1台备用）启动助推，备用5ZB4-500型油泵台4启动助推千斤顶供油6YDC240Q千斤顶台2预紧钢绞线用7液压油公斤1750油泵用油8高压油管米900油泵配件9测量仪器套2施工测量用10监测仪器套2施工监测用11反力梁, 钢板等套2助推系统用12100KW发电机台2备用13四氟乙烯滑板平90撑脚与滑

52、道间用14400T千斤顶套4称重试验用15大吨位吊车台2备用16对讲机台10转体指挥用17角磨机台4切割钢绞线用18钢楔子个50临时锁定转盘用 转体操作组10人, 转体技术及线形监控组10人, 平安防护组5人, 转体协作及应急组60人，共需85人。7施工进度支配结合目前工程进度, 施工条件，该两幅T构连续梁转体支配于2014年6月底前完成转体施工（封锁时间）,支配2014年10月1日前完成通车需求。序号施 工 工 序左幅11#, 右幅13#备注起先结束天数1梁体施工0-2段梁体施工2014-2-152014-6-11072跨铁路处防护墙施工防撞墙及防落物网安装2014-6-22014-6-87

53、 3转体施工梁体卸架及砂箱拆除（监控）2014-6-92014-6-157 自梁端至梁根部4合拢段吊架及滑道安装2014-6-162014-6-161 5称重及配重（监控）2014-6-172014-6-182 6牵引设备安装及调试2014-6-192014-6-191 7试转（监控）2014-6-202014-6-201 按BC类施工8正式转体（监控）2014-6-212014-6-222 按路局封锁时间9线形, 标高精调2014-6-232014-6-24210焊接预留钢筋, 立模及砼浇筑2014-6-252014-6-273 11过渡墩施工（右幅12#, 左幅12#墩）墩身, 盖梁, 垫

54、石, 支座（24.2m, 20m）（剩余11.69m, 11.66m）2014-6-282014-7-1215分两次浇筑12剩余T梁架设20片T梁2014-7-132014-7-175134#边跨现浇段（接近铁路）（8.95m）钢管, 工字钢2014-7-182014-7-203基础提前施工14贝雷梁2014-7-212014-7-21115脚手架2014-7-222014-7-23216木方, 竹胶板, 调标高2014-7-242014-7-25217预压2014-7-262014-7-28318外侧模, 翼缘板2014-7-292014-7-31319底腹板钢筋, 水纹管2014-8-12

55、014-8-5520内模, 顶板钢筋, 预应力, 砼2014-8-62014-8-12721砼养生及拆模2014-8-132014-8-197223#合拢段（2.0m）合拢段吊架2014-8-202014-8-21223脚手架, 木方, 竹胶板2014-8-222014-8-23224劲性骨架连接2014-8-242014-8-26325张拉50%钢束2014-8-272014-8-27126钢筋, 预应力, 内外模, 砼2014-8-282014-9-3727砼养生, 张拉, 注浆封锚2014-9-42014-9-11828剩余防撞墙, 齿块封锚, 劲性骨架拆除, 过人孔封闭等2014-9-

56、122014-9-1988施工平安组织措施建立健全平安组织机构，成立以项目经理为组长，OVM转体主管, 项目副经理, 项目总工为副组长的平安生产领导小组。加强平安管理及与铁路有关部门的平安联防联控。配置专职平安员，负责平安监督检查指导及施工现场平安防护工作。平安组织机构图项目经理项目副经理平安防护组物资设备组转体协作组现场技术组对外联络应急组转体操作组项目总工程师专职平安检查人员OVM转体主管线形监控组 为了确保转体施工的顺当进行，成立由项目经理领导的转体施工平安领导小组，具体分工如下：序号组别姓名职责1组长潘绪明负责宏观限制指挥转体工程，督促检查现场各工序负责人的工作及落实状况。2副组长芦海

57、洋协作指挥长抓全盘工作，负责协调各施工单位及铁路部门的协作工作。3闫尚斌负责箱梁转体过程技术指导工作，将箱梁动态状况刚好向指挥长汇报。4OVM转体主管负责监督转体液压设备限制机操作。5现场技术组王世学, 张科等 负责转体速度测量及转体观测，并做好内业资料和记录。6线形监控组季日臣, 许桂生等负责转体称重配重工作，并监控转体球铰, 梁体的应力应变状况，及调整线形。7平安防护组刘学成, 郭刚等负责对现场平安检查, 支配驻站防护员及现场防护员的防护工作。8转体操作组OVM转体人员负责转体操作实施。9物资设备组白凯, 薛亮负责现场物资设备的供应工作。10对外联络应急组郝爽负责现场文明施工，做好后勤工作

58、。11转体协作组包占峰, 李晓刚等做好协作施工人员的安置工作。教化及培训全体员工在上岗前，进行平安教化，相识到铁路两侧平安施工的重要性，并遵守铁路有关的平安规定要求，在不同的施工阶段，依据施工内容进行施工要点的学习和讲解，真正做到平安施工，确保京哈线运营平安。在施工前要制定出具体可行的平安防护措施和实施细则，并报请监理工程师批准后，方可进行施工。开工前由平安负责人进行书面平安交底，施工中严格执行平安规则，关键工序技术人员, 平安员应跟班作业，现场监督。本工程仔细执行营业线施工平安措施，坚持“平安第一, 预防为主, 综合治理”的方针。对全部在岗人员进行平安教化和技术交底，仔细学习相关操作规程，经

59、培训合格后方可持证上岗。由于转体工程难度大, 程序困难, 作业机械多，故要求转体前应建立统一的指挥机构，并配备通信联络工具，转体过程中应听从统一指挥，发觉问题或隐患应刚好报告，并随时处理。跨线转体期间，应派专人进行线路防护，一经发觉问题，马上进行修理，保证线路平安。跨线转体施工时，必需提前向铁路行车部门进行申请要点封闭线路，批准给点后方可进行作业，转体时还应主动和车站联系。千斤顶张拉系统操作人员严格执行有关操作规程，听从吩咐, 听从指挥。做到班前检查，班后保养，发觉故障刚好消退，确保设备处于良好状态。在转体施工前，应全面检查所用机具设备及各项平安防护设施的落实状况，并增设漏电爱护装置。将梁体与

60、大地间设置接地线，防止铁路高压电产生静电击伤作业人员。转体前应与气象部门联系，选择合适的转体时间，要求48小时内无6级大风影响。转体就位后，快速进行临时锁定，同时对施工范围内的线路和限界进行清理, 检查，确认无误后，方可开通线路。必需有完善的平安防护措施，要按规定设置平安网, 平安防护, 平安挡板等。10m以上的脚手架在操作层下面留设一步脚手板以保证平安，否则应在操作层下铺设平安网或实行其他平安措施。操作人员上下架子，要有保证平安的扶梯, 爬梯或斜道。必需有良好的防电, 避雷装置，钢脚手架等均应牢靠接地，并应在脚手架架设避雷装置。必需按规定设置剪刀撑, 斜撑等，保证架体稳定坚固，不摇摆等。在脚