装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书2

1、仅供个人参考第三章下部结构设计第一节支座的设计一、选用支座的平面尺寸采用板式橡胶支座。橡胶支座的平面尺寸由橡胶板的抗压强度和梁段或墩台顶混凝土的局部承压强度来确定。对于橡胶板应满足：jNjab若选定支座平面尺寸为： ab40401600cm2 ，则支座形状系数 s 为：ab404042.11(cm)sb)2 0.52t(a(20 18)当 s8 时，橡胶板的平均容许压应力为j 10MPa橡胶支座的弹性模量E j460.11MPa计算时，最大支座反力的剪力值:N 923.28（KN )按容许应力法计算的最大支座反力为： N923.28738.62( KN )1.25故jN738.620.46(K

2、N / cm2 ) 4.6MPaab40 4010MP a满足要求。二、确定支座厚度主梁计算温差取 T350C。温度变形由两端的支座均摊，则每一个支座承受的水平位移为：D1Tl 110 535 (1900 40) 0.34(cm)22计算活载制动力引起的水平位移时，首先需要确定作用在每一个支座上的制动力H T 。对于 25m桥跨可布置一行车队。车辆荷载：3012021402550（ KN )制动力为55010%55(KN )一辆加重车总重为280KN，制动力为28030%84( KN )七根主梁共 14 个支座，每一支座承受的水平力为：H T846(KN )14按桥规要求：t0.20.2204

3、(cm)不得用于商业用途仅供个人参考选用六层钢板，七层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片厚度为 0.25cm，中间厚度为 0.5cm，薄钢板厚度为 0.2cm.则t50.520.253(cm)4cm支座总厚度：ht60.24.2(cm)三、验算支座的偏转支座平均压偏变形为：Nt923.280.033.7 10 4 (m)abEj0.40.4460110按桥规要求应满足：0.05t,即3.710 40.050.031510 4 ，符合要求。梁端转角 为：(5lgl 31616 f)5l5l1624EI设恒载作用下，主梁处于水平状态，活载作用下跨中挠度f1.25cm所以161.250.0021(rad

4、 )51900验算偏转情况应满足：3.7104m0.0021202.1 104 ( )22符合桥规要求。四、验算支座的抗滑稳定性按桥规第lRck1.4Ge Ag t eFbk式中Rck 由结构自重标准值和 0.5 倍汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的支座反力Fbk 由汽车荷载引起的制动力标准值，Fck 9KNAg 支座平面毛面积橡胶支座与混凝土表面的摩阻系数，0.3Ge 支座剪变模量，取Ge1.1MPa则Rck213.910.5251.3358.3(KN )不得用于商业用途仅供个人参考0.3 358.3 107.5( KN ) 1.4 11.0 3.60.3449 15.36( KN )3.

5、0满足桥规要求，支座不会发生相对滑动。第二节 盖梁的设计一、荷载计算（一）上部构造恒载具体计算结果见表 3-1表 3-1每片边梁每片中梁每个支座恒载反力自重自重一孔上部（ kN）（kN/m）（kN/m）结构自重1、7 号2、3、4、（kN）边梁 1，7中梁 2、3、5、6 号4、5、619.94620.5133584.03251.284244.339（二）盖梁自重及内力计算混凝土简支桥盖梁的跨高比L/h 为： 2.0 L/h 5.0此处 L 为盖梁的计算跨径，应取 Ln 和 1.15Lc 两者较小者。其中 Ln 为盖梁支承中心之间的距离， Lc 为盖梁的净跨径。 在确定盖梁净跨径时， 圆形截面

6、柱可换算为边长等于 0.8 倍直径的方形截面柱。图 3 1盖梁构造图示（单位 cm）具体盖梁自重及内力计算结果见下表32。不得用于商业用途仅供个人参考表3 2 盖梁自重产生的弯矩剪力效应计算截剪力（ KN）面弯矩（ KNm）自重（ KN）右编左号1q10.80.51.7260.50.31.7252172.47919.4121q2(1.03 1.5) 11.72653.763223q31.50.951.72660.56334q41.50.71.72644.62545q51.52.851.726181.6885M 10.50.5172.4793-19.47924.250.4134.663M 20.

7、750.81.7260.510.7273.2421.51.7261.538.2511.15649.4063M 30.82.451.7262.4511.51.72520.72-133.8051.50.950.71.70.95127.0113262M 4360.170.7(60.56344.625)1.6250.81.51.7261.72108.4450.71.51.7261.6250.532.5030M 5 360.117 3.55(60.56344.62518.688)4.520.81.51.74.50.750.50.71.51.7251.54.5907.2940.025319.47973.2

8、42153.070108.4450.0不得用于商业用途仅供个人参考（三）活载计算活载横向分布系数计算荷载对称布置时用杠杆法，非对称布置时用偏心压力法。（1）车辆荷载1）单列车，对称布置时号梁号梁号梁号梁号梁图 32m1m70m2m60m3m510.5625 0.28112m4(0.4375 0.4375) 0.43822） 双列车，对称布置时号梁号梁号梁号梁号梁号梁号梁图 33不得用于商业用途仅供个人参考m 1m 70m 2m 610.2660 . 53122m 3m 510 .4062 )0 .438( 0 .46882m 410 .5940 .5938223）单列车，非对称布置时（图34）

9、由mi1eain 2ai2n 7, e 3.1,2a 22 (1.623.224.82 )71.68mm则mm m m m123456713 . 14 . 80 .35171 .683.1 3.2771. 680 .28113 . 11 .60 .212771. 6810.143713 . 11 .60 .074771. 6813 .13 .20 .005771 .6813 . 14 .80 .065771 .684） 双列车，非对称布置时（图34）已知n7, e1.55,2ai271.68则mmmmmmm123456711 .554 . 80.247771 .6811.553 . 20 .2

10、12771 .6811 .551 . 60 .178771 .6810.143711 .551 . 60 .108771 .6811 .553 . 20.074771 .6811 .554 .80.039771 .68不得用于商业用途仅供个人参考双列车单列车图 34（单位 cm）5） 三列车，非对称布置时（图35）已知 n6, e1.65，2ai272.6m11.655 .50 .269171. 687m11 .653 . 30 .219271.687m11 .651 .10.168371.687m10 .14347m11 .651 . 10.118571. 687m11 .653 .30.0

11、67671. 687m11 .655 .50 .017771.687图 35（单位 cm）按顺桥向活载移动情况，求得支座活载反力的最大值（1）车辆荷载简化成均布力 qk 和集中力 pk ，布载长度为 l24.96m26010.510.51( 1 )( 2 )( 3 )424.492324.490.3424.9624.96图 36不得用于商业用途仅供个人参考1） 单孔布载时单列车：F11.0024.96 0.5 260266.24( KN )2双列车：F266.242532.48( KN )三列车： F0.78266.243623（ kN ）2） 双孔布载时单列车：F124.9621.00 10

12、.51.00 260 522.08(KN )2双列车：F522.08 2 1044.16(KN )三列车：F0.78 522.083 1221.67( KN )活载横向分布后各梁支点反力表 33荷载横向分布情况公路级计算方法荷载横向分布系单孔双孔布置数 mBR1BR1m=0001m2=000单列m3=0.28174.81146.71m4=0.438266.24116.61522.09228.68车m5=0.28174.81146.71m6=000m=0007m=0001m2=0.266141.64277.75m=0.438233.23457.34对称布置按杠双列3m4=0.594532.483

13、16.291044.16620.23杆法计算车m5=0.438233.23457.34m6=0.266141.64277.75m7=000m1=0.15697.19190.58m2=0.592368.82723.23三列m3=0.753356.98919.92m=0.841623523.941221.671027.42车4m=0.753356.98919.925m6=0.592368.82723.23m7=0.15697.19190.58不得用于商业用途仅供个人参考m1=0.35193.45183.25m2=0.28174.81146.70m3=0.21256.44110.68单列266.24

14、38.07522.0874.66m4=0.143车19.7038.63m=0.0745m=0.0051.3312.616m7=-0.065-17.31-33.94m=0.274145.90286.101m2=0.212112.89221.36非对称荷载按m3=0.17894.78185.86偏心压力法计双列532.4876.141044.16149.314算车57.51112.77m5=0.108m6=0.07439.4177.27m7=0.03920.7740.72m=0.269167.58338.631m2=0.219136.44267.55m=0.168104.66205.243三列62

15、389.091221.67174.704车73.514144.16m5=0.118m6=0.06741.7481.85m=0.01710.5920.777各梁恒载、活载反力组合车辆冲击系数取 1.285 。计算见表 34，表中均取用各梁的最大值。表 3-4编荷载情况1 号梁2 号梁3 号梁4 号梁5 号梁6 号梁7 号梁号恒载574.86603.83603.83603.83603.83603.83574.86公路级0277.75457.34620.23457.34277.750双列对称公路级190.58723.23919.921027.42919.92723.23190.58三列对称公路级40

16、.72双列非对286.10221.36185.86149.31112.7777.27称公路级338.63267.55205.24174.70144.4381.85 20.77不得用于商业用途仅供个人参考三列非对称 +574.86881.61061.171224.061061.17881.6574.86 +765.441327.061523.751631.251523.751327.06765.44 +860.96825.19789.69753.14716.6681.1615.58 +913.49871.83809.07778.53748.26685.68624.6双柱反力 Gi 的计算由表 3

17、-4 可知，由荷载组合时（公路级、三列对称布置）控制设计，此时G1=4431.9kN。二、内力计算恒载加活载作用下各截面的内力（1）弯矩计算（见图 3-1 ）求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时的数值，跨中弯矩取用对称布置时的数值。按图 3 1，给出的截面位置，各截面弯矩计算式为：M 110M 22R11.0M 33R11.95M 44R12.65 R 20.45 G1 0.7M 55R1 5.5 R23.3 R3 1.1 G1 3.55计算结果见下表3-6 。剪力计算相应于最大弯矩时的剪力计算，一般计算公式为：截面 1 1：Q左，R10 Q右截面 2 2： Q左Q右R1截面 33： Q

18、左R1 ,Q右G1R1R2截面 44： Q左G1R1R2 ,Q右G1R1R2截面 55： Q左G1R1R2R3,Q右G1R1R2R3计算结果见下表3 5。不得用于商业用途仅供个人参考不得用于商业用途仅供个人参考表 34荷1 号梁距离2 号梁距离3 号梁距离4 号梁距离5 号梁距离6 号梁距离7 号梁距离反组力574.86881.61061.171224.061061.17881.6574.86-2.183129.7765.449.221327.067.321523.755.421631.253.521523.751.621327.06-0.28765.444431.9860.96825.197

19、89.69753.14716.6681.1615.582621.1913.49871.83809.07778.53748.26685.68624.62715.7表 35=荷墩柱反梁支座反力（ kN）截面 1 1截面 2 2截面 3 3截面 4 4截面 5 5载（kN）组G1R1R2R3VV 右V 左V右V 左V 右V 左V 右V 左V 右合左组合 3129.7574.86881.61061.170-574.86-574.86-574.86-574.861673.241673.241673.24612.07612.07组合 4431.9765.441327.061523.750-765.44-7

20、65.44-765.44-765.442238.92238.92238.9715.15715.15组合 2621.1860.96825.19789.690-860.96-860.96-860.96-860.96943.95943.95943.95154.26154.26组合 2715.7913.49871.83809.070-913.49-913.49-913.49-913.49930.4930.4930.4121.3121.3不得用于商业用途仅供个人参考表 3-6墩柱反梁支座反力（ kN）各截面弯矩力（ kN）荷载组合情况截面 2截面 3截面 4截面 5GRRR11232345组合公路312

21、9.7574.86881.61061.17-574.86-1120.98270.6913246.198级双列对称组合公路4431.9765.441327.06 1523.75-765.44-1492.61476.7374581.522级三列对称组合公路453.6192621.1 860.96 825.19 789.69-860.96-1678.87 -818.11级双列非对称组合公路-912.0822715.7 913.49 871.83 809.07-913.49-1781.31306.384级三列非对称不得用于商业用途仅供个人参考（三）盖梁内力汇总下表 3 8 中各截面数值均取以上两表中的

22、最大值。表 38内力截面号截面 1-1截面 2-2截面 3-3截面 4-4截面 5-5M-4.663-49.406-127.01132.503907.294自重弯矩（ kN m）M荷载0-913.49-1781.31-912.0824581.522M计算-4.663-962.90-1908.32-879.585488.82左-19.406-73.242-133.805108.4450V 自重-19.406-73.242153.07108.4450右剪力（ kN）左0-913.49-913.492238.9715.15V 荷载-913.49-913.492238.92238.9715.15右左-

23、19.406-1224.05-1284.621937.10572.41V 计算-932.90986.732391.972347.35715.15右三、截面配筋设计与承载力校核采用 C40混凝土，主筋用 HRB335，28钢筋，a50mm ， f cd18.4MPa, f sd 280MPa( 一)正截面抗弯承载力验算根据桥规第，0 M dfsd As( 0.750.05 l )(h00.5x)0 1.1，又 fsd Asfcd bxh取1.截面 1 1：M 14.663KNmh01500503501100mm,b1700mm。4.663 10618.41700 x0.750.05 687.71

24、4500.5x150解得x 0.11( mm)ASf cd bx18.41700 0.1112.37(mm2)f sd280根据桥规规定：最小配筋率为0.20%。显然，按照最小配筋率能够满足要求。选用 11 28, As6773.8mm2 。2. 截面 2 2：M 2962.9KNmh1500 5014500962.910618.4 1700 x(0.750.05687.7 )(14500.5x)150解得x21.82mmAsf cd bx18.4 170021.822f sd2802437.6(mm )2437.6100%0.099%0.20%170014506773.8mm2 。按桥规最小

25、配筋率的要求，选用1128, As不得用于商业用途仅供个人参考3.截面 3 3：M 31908.32KNm1908.3210618.4 1700 x(0.75 0.05687.7)(1450 0.5x)43 .57mm150解得Asfcd bx18.4170043.572f sd2804867mm48670.197%0.20%1700145028, As 6773.8mm2 。按桥规最小配筋率的要求，选用114.截面 4 4：M 4879.58KNm879.58 10 618.4 1700 x(0.750.05687.7 ) (1450 0.5x)150解得x19.92( mm)Asf cd

26、bx18.41700 19.922225.68(2)fsd280mm按桥规最小配筋率的要求，选用11 28, As6773.8mm2 。5. 截面 5 5：M 55488.82KNm5488.82 10618.4 1700 x(0.750.05687.7 ) (1450 0.5x)165解得x129.1(mm)As18.41700129.114423.33( mm2 )28014779.2mm2 。采用2128, As表 39盖梁截面钢筋用量表选用根数2截面号M（kN m）As （mm）2（）根数As（mm）截面 1-1-4.66312.3689116773.80.265639截面 2-2-9

27、62.902437.6116773.80.265639截面 3-3-1908.324867116773.80.265639截面 4-4-879.582225.68116773.80.265639截面 5-55488.8214779.22114779.20.599562不得用于商业用途仅供个人参考（二）斜截面抗剪承载力验算按桥规第l140Vd1 (h ) 10 3 bh0 ( 2 0.6 p) fcu ,k f sv (KN ) 3320Vd 验算截面处的剪力组合设计值连续梁异号弯矩影响系数，计算近边支点梁段的抗剪承载力时，11.0 ；计算中间支点梁段及刚构各节点附近时，10.9受拉区纵向受拉钢

28、筋的配筋率。p100,As 。当 p 2.5时，取 p 2.5bh0fsv 箍筋的抗拉强度设计值b 盖梁的截面宽度（ mm）h0 盖梁的截面有效高度（mm）对于截面 11：0.50 10 3 2 f td bh0 0.50 10 3 故仅需按构造配置箍筋。对于截面 22、55：0.5010 32 f td bh00.5010 31.01.65 1700 11001542.75KN1170.216KN1.01.65 170014501794.38(KN )1224.05仅需按构造配置箍筋。3.对于截面 44，经验算需要按计算配筋。p147791000.6 ，1700145014687.72347

29、.350.9 (150) 1031700 1450 (20.60.35) 40 sv195200.27%所以sv按桥规第，min0.12%。选用钢筋，六肢箍，Sv80mmR235sv678.50.346%min0.12%801700第三节桥墩墩柱的设计采用直径为 1500mm,用 C40混凝土， HRB335钢筋一、 荷载计算（一）恒载计算按桥规第规定，桥涵净空高不小于5.0m。故取墩柱净空高度为5.5m，则墩柱长为 4.5m。不得用于商业用途仅供个人参考上部构造恒载，一孔重3584.03KN盖梁自重（半根盖梁） 312.12KN墩柱自重0.7 24.526173.072( KN )故作用于墩

30、柱底面的恒载垂直力为：N 恒13584.03 312.12 173.072 2277.21(KN )2（二）车辆荷载计算荷载布置及行驶情况见( 图 3 2) （图 35）。1.公路级（1）单孔荷载（图 32）三列车：B10，B2623KN , B1B2623KN按公桥规第一个设计车道上由汽车荷载制动产生的制动力标准值按车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 10%计算。公路级汽车荷载制动力标准值不得小于 165KN。相应的制动力：T62320.1124.6(KN )386.1KN故 取T386.1KN（2）双孔荷载（图 33）三列车时：B1221.67 KN制动力：T1221.672.00.

31、1244.334（KN ） 386.1KN汽车荷载中双孔荷载产生支点处最大值，即产生最大墩柱垂直力，汽车荷载中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱底弯矩。（三）双柱反力横向分布计算单列车时：465355m11.155710m211.1550.155双列车时：m13203550.944710m21.0000.9440.056三车时：m11653550.732710m21.0000.7320.268荷载组合（1）最大最小垂直反力时，计算结果见下表3 10。不得用于商业用途仅供个人参考表 310 可变荷载组合垂直反力计算（双孔）最大垂直反力（ kN） 最小垂直反力（ kN）编荷载状况横向横向分号

32、分布12Bm（1+ ）布 mBm（ 1+）m121单列782.92-0.155-130.021.155车公路双列1254.780.05674.4420.944级车3三列1138.40.268416.790.732车（2） 最大弯矩，计算见下表 311。表 3-11垂直力（ kN）对柱顶中心弯矩编荷载墩柱顶反力计算式水平力 H（kNm）号情况Bm1(1+ )BBB +B（kN）0.251.14H1212（B-B）1上部结构1与盖2391.9700梁计算单孔2三列623*0.732*1.273580.50580.5124.6145.13220.077车注 水平力由两墩柱平均分配二、截面配筋计算及应

33、力验算（一）作用于墩柱顶的外力垂直力最大垂直力：Nmax2391.971138.4 3530.4( KN )最小垂直力：Nmin2391.97580.52972.2( KN )2.水平力H124.6KN3.弯矩M max145.13220.077365.21()KN m（二）作用于墩柱底面的外力，由表3-5 ， 3-6不得用于商业用途仅供个人参考Nmax4431.9( KN )Nmin2621.1(KN )M max1492.61(KNm)（三）截面配筋计算墩柱顶用 C40 混凝土，采用 1625 ， R335钢筋。AS 7854mm2. 则纵向钢筋配筋率为AS0.51%min0.5%按桥规第

34、 l 024.5r 26.437 ，故不计偏心增大系数。2r20.7取1.0双孔荷载，按最大垂直力时，墩柱顶按轴心受压构件验算。根据桥规第0 N d 0.90( fcd Afsd As )0.91.018.4106(1.540.0125)28078.5410210 327675.65（KN ） N max3530.4kN满足要求。单孔荷载，最大弯矩时，墩柱顶按最小偏心受压构件计算。N d 2972.2KN , M d365.21KN me0M d365.21mmN d2972.2123l06.437 ，故1.0, e0 123mm2r按桥规第，偏心受压构件承载力计算应符合下列规定：0 N dA

35、r 2 fcdC r 2 f sd0 N d e0Br 3 fcdD gr 3 f sde0Bf cdDgf sdrAf cdCf sd式中e0 轴向力的偏心距A、 B 有关混凝土承载力的计算系数C、D 有关纵向钢筋承载力的计算系数圆形截面的半径g 纵向钢筋所在圆周的半径r a 与圆截面半径之比，ragAsr纵向钢筋配筋率，r27002550此处，0.89g70018.4B 1.271D代入 fcd , f sd, 后，经整理得e00.718.4 A 1.428C按桥规附表C 表不得用于商业用途仅供个人参考计算系数”表，经试算查得各系数A、B、C、D为：设0.91， A2.4501, B0.4

36、699, C2.0507, D0.8483代入后，得 e018.40.46991.2710.8483 0.70.0936(m)18.42.45011.4282.0507则Ar 2 f cdC r 2 f sd2.4501700218.4 2.05070.0051 7002280 23525020(N )23525.02KN0 Nd 2972.2KNBr 3 fcdDgr 3 f sd(0.469918.40.8483 0.0051 0.89 280)70033335.429106 (Nmm)3335.429( KNm)0 N d e0278.20KN m墩柱承载力满足桥规要求。第四节钻孔桩的设

37、计钻孔灌注桩直径为 1.50cm，用 C40混凝土， R335钢筋。灌注桩按 m法计算。根据地质资料， m值为 5 104 KN m 4 （中密，密实的砂砾，碎石类土） 。4桩身混凝土受压弹性模量Ec3.2510 MPa 。（一）每一根桩承受的荷载为：1一孔恒载反力：N144312215.（5 KN )2盖梁恒重反力：N2312KN一根墩柱恒重：N3230.91KN作用在桩顶的恒载反力：N恒 N1N2N 32785.41KN（二）灌注桩每延米自重：q1.522646.95()4KN m（三）可变荷载反力1. 两跨可变荷载反力： N 41254.78KN （公路 I 级2. 单跨可变荷载反力：N

38、5580.5(公路 I级）KN汽车制动力： T165KN , 作用点在支座中心，距柱顶距离为：120.171.54.56.085(m )作用于桩顶的外力：（见图 3 14a）N max（双孔）2785.41 1254.78 4040.19( KN )N min（单孔）2785.41 580.5 3365.91(KN )H124.6KN580 0.35 165 6.085 1207.03( KN m（)单跨可变荷载时）作用于地面处桩顶上的外力： （见图 3 14b）不得用于商业用途仅供个人参考N max4040.19 44.16 1.04084.35( KN )N min3365.91 44.1

39、6 1.03410.1( KN )H 0124.6KNM 01207.03 124.6 1.01331.63( KN m)（ a）(b)图 314二、桩长计算根据地质资料，分析采用摩擦桩。单根桩的竖向承载力经验计算公式为Qukusi qsik l sip q pk Apk 36其中qsik 桩侧第 i 层土的极限侧阻力标准值（KPa）qpk 桩径为 0.8m 时的极限端阻力标准值；对其他成桩工艺可查相应表 l si 桩身穿越土层的厚度 (m)Ap 桩端面积 (m2 )sik ,p 分别为大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数，查表得。对于摩擦桩，主要考虑摩擦力，可以忽略桩端承载力。故竖向承载力为：

40、1Q uk1.5 ( 0.8) 3 (1601 851.5 35x) 1098.14 133.7 x1.5N max4084.35 44.16 2.448 0.5 44.16 x桩的最大垂直力为：即1098.14 133.7x4192.522.08x解得x 27.7( m)取 x30m故 埋入地下的桩长为 30m。轴向承载力验算：N 2215.5 108.08 305479.5(KN )N max 3424.36 22.0830 4086.76( KN )可见桩的轴向承载力满足要求。不得用于商业用途仅供个人参考三、桩的内力计算（ m法）（一）桩的计算宽度： bk f(d1)0.9(1.51.0

41、) 2.25(m)( 二 ) 桩的变形系数：5mbEI式中：Eh3.25107 KNm2 , I0.0491d 40.249(m4 )对于受弯构件 :EI0.67Eh I故551032.250.3041070.673.250.249因为h0.304309.12(m)2.5m ，所以可按弹性桩计算。（三）地面以下深度z 处桩身截面上的弯矩M Z 和水平压应力Z 的计算已知作用于地面处桩顶上的外力：N0 4084.35KN , H 0124.6KN , M 01331.63KN m1. 桩身弯矩M ZH 0AmM 0 Bm式中的无量纲数值 Am , Bm 可由表格查得。计算结果见下表3 12Z表

42、312桩身弯矩计算表0 MMzZahAmBmH0/a*AmBM0.330.19.10.09960.9997440.951331.2841372.2370.660.29.10.196960.9980680.181329.0471410.0331.320.49.10.377390.98617153.671313.2141468.3891.970.69.10.529380.95861215.571276.5141494.1852.630.89.10.645610.91324262.891216.0981481.563.2919.10.723050.85089294.401133.0711430.37

43、54.281.39.10.767610.73161312.56974.23381289.864.931.59.10.754660.68694307.27914.74991225.0516.5829.10.614130.40658250.1541.4141793.93248.222.59.10.398960.14763162.43196.5885360.63319.8739.10.193050.0759578.61101.1373180.515711.513.59.10.050810.0135420.7718.0302738.9223513.1649.10.000050.000090.020.1

44、198470.1404062. 桩身水平压应力ZZH 0 Z Ax2 M 0 Z BxbbH 00.3030124.6b16.32.322 M 00.3032 1331.63b52.72.32不得用于商业用途仅供个人参考计算结果见下表 313。表 313水平压应力计算表ZZZAxBxH 0 Z Ax2 M 0 ZBxZxbb00000.820.22.117991.290886.213.604942520.1.650.41.802731.0006411.21.0920452232.2.890.71.360240.6388515.23.39.060371393.720.91.093610.4448

45、116.0168706421.0958920537.11276274.551.10.854410.2860615.16.31.6.21.50.466140.0628811.4.616.8.2620.14696-0.075724.3-7.9803409-3.812.43-0.08741-0.09471-4.3-14.9726245-19.四、桩身截面配筋与承载力验算验算最大弯矩 Z1.9737m 处的截面强度，该处的内力值为：M 1494.2KN, N N04084.35KN桩内竖向钢筋按 0.6%的配筋率配置，则As1.620.6% 104120.64(KN )412314.6mm2 ,选用

46、R235钢筋，2028 ， As0.61%桩的换算面积为： A0AhnAs1.6220123.15 10 42.25(m2 )4桩的换算截面模量为：W0R3nAsrs20.8320123.1510 4(0.8 0.08)30.402 0.00832R420.80.41( m )4桩的计算长度为l p0.7300.7 3021(m)根据桥规第10.22.7e0r0rse0M d365.210.123(m)Nd2972.210.22.70.1230.420.80.72不得用于商业用途仅供个人参考2 1.150.01l 01.150.01211.211,取 21.0h2r偏心增大系数：110.236

47、(9.1)21 21.09140020.80.80.72则e01.090.123103134.07()mm按上述桥墩墩柱所示的方法，查桥规附表C 表偏压构件正截面抗压承载力计算系数”表，经试算查得各系数为：0.78，A 2.0617, B0.6061,C1.5482, D1.1787可知g0.720.9,0.61%, fcd13.8MPa , fsd195MPa0.8故e0Bf cdD gfsdr253(mmmmAfcdCfsd) 257则0 N d2972.2Ar 2fcdCr 2 f sd(2.061713.81.54820.006195)800 219366400( N )19366.4(KN )0 Nd e0554.09KNBr 3 fcdDgr 3 fsd(0.606113.8