30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计

1、安徽理工大学毕业设计30m 预应力混凝土简支箱型梁桥设计1.1 上部结构计算设计资料及构造布置1.1.1 设计资料1.桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m；主梁全长：29.96m；计算跨径：28.66m；桥面净宽：净9+21.5m。2.设计荷载车道荷载：公路I级；人群荷载：3kN/；每侧人行道栏杆的作用力：1.52kN/；每侧人行道重：3.75kN/。3.桥梁处河道防洪标准为 20 年一遇设计，50 1000/s 时，落差不超过 0.1m。4.桥下净空取 50 年一遇洪水位以上 0.3m。5材料及工艺 C50 15.2 6 根，全梁配 5 12mm 的采用 HRB335钢筋，直径小于12mm 的采用

2、R235 钢筋。采用后张法施工工艺制作主梁。预制时，预留孔道采用内径70mm、外径77mm 的 T主梁安装就位后现浇 600mm 宽的湿接缝，最后施工混凝土桥面铺装层。6.基本计算数据基本计算数据见表 5-1表 5-1 材料及特性数据C4040.003.45土MP 10432.40a2.6522.401.83aaa1安徽理工大学毕业设计aaaaaaa位aaaaaaaaa20.721.76状态状态容许压应容许主压容许拉应容许主拉16.2019.440.00st1.59数据18601.9515.2s线126013951209335钢筋2安徽理工大学毕业设计kNkN无25.0078.505.65重度

3、钢束与混凝土的弹性模量比量纲 f 和f tkf =f =。tk1.1.2 方案拟定及桥型选择1.桥型选取的基本原则(1) 在符合线路基本走向的同时，力求接线顺畅、路线短捷、桥梁较短、尽量降低工程造价在满足使用功能的前提下，力求桥型结构安全、适用、经济、美观。同时要根据桥位区的地形、地貌、气象、水文、地质、地震等条件，结合当地施工条件，选用技术先进可靠、施工工艺成熟、便于后期养护的桥型方案。尽量降低主桥梁体高度，缩短桥长。2.桥型方案比选根据桥位的通航要求，结合桥位处的地形地貌、地质等条件，我们对简支梁桥、悬臂梁桥、T 型刚构桥三种方案进行比选(1)简支梁桥方案采用预应力混凝土箱形截面形式，此结

4、构为静定结构，结构内力不受地基变形及温度变化等的影响，因此对基础的适应性好。此桥标准跨径为30m，在预应力混凝土简支梁桥的经济跨径之内，且其结构简单、施工方便、受力明确、易采用标准设计，从而可简化施工、降低建设成本。(2)悬臂梁桥方案悬臂梁利用悬臂根部的负弯矩对主跨跨中正弯矩产生卸载作用，可节约材料用量、降低建筑高度。其结构为静定体系，和简支梁一样对基础的适应性较好。但主要缺点是施工不便，尤其是挂梁部变形挠曲线不连续，使行车不平顺，桥面易损坏。(3)T型刚构桥方案此种桥型结构属静定结构，结构分析较为简单，且不会因为支座位移、温度变化、混凝土收缩徐变及施加预应力而产生附加内力；施工适合于悬臂节段

5、施工，且不需要体T 型刚构桥腿处的梁缝无法做成桥面连续构造，必须设置小位移伸缩缝，影响行车平顺；二是悬臂根部负弯矩很大，用普通钢筋混凝土修建时不仅钢材用量大，而且控制混凝土裂缝的开展成为关3安徽理工大学毕业设计1.6.1 持久状况下截面承载能力极限状态的验算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力验算。当 f A f b h 成立时，中性轴在翼缘板内，否则在腹板内。pdpcdfff A 126050.40.16350.4(KN)pffx12.89(cm) h 0.412)63.2(cm)b opf 预应力受压区高度界限系数，对于C50 混凝土和钢绞线，查表5-2得b =0.40；b4安徽理工大

6、学毕业设计h ha a 为钢束群重心至梁底距离为 17cm。0说明该截面破坏时属于塑性破坏状态。pp（3）验算正截面承载能力根据公预规5.2.2 条规定，正截面承载能力按下式计算：x f b x(h ) Mo2dfo式中： 桥梁结构的重要性系数，取 1.0。0 22.4 2)328751.88(m) M m)od跨中截面正截面承载力满足要求。（4）验算最小配筋率9.1.12MM式中：M 受弯构件正截面抗弯承载能力设计值，由以上计算可知M 7539.19kNm ；udM 受弯构件正截面开裂弯矩值，按下式计算：2SNMM ) f W pA W0Pcrpctk0WPConnx式中：S 全截面换算截面

7、重心轴以上（或以下）部分截面对重心轴的面积0矩，见表 1-20（2W 换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩，见表1-20（20扣除全部预应力损失预应力筋在构件抗裂边缘产生的混凝土预压应力。pcN43671.5 4607379MA W 25.62(MPa)Pp6415.35 244888PCnnx2S20WoM ) （23.05+1.572.65）314497.3310 =8557.63 m f W-3crpctk0MM由此可见，尚需配置普通钢筋来满足最小配筋率的要udcr求。计算受压区高度x5安徽理工大学毕业设计x f b x(h ) M020f0 x8557.63 22.410 3.0 x(1.60

8、0.17 )32解得 =0.09m公式左=1406.16（KN）故局部抗压承载力验算满足规范要求。1.8 主梁变形验算为了掌握主梁在各受力阶段的变形情况，需要计算各阶段的挠度值，并且对体现结构刚度的活载挠度进行计算。1.8.1 由预加力引起的跨中反拱度计算根据公预规6.5.4 条，计算预加力引起的反拱度值时，计算公式为：M Mxf -plpE I0c 0式中：f 扣除全部预应力损失后的预加力作用下的跨中挠度；pM 单位力作用在跨中时所产生的弯矩；xM 预加力所产生的弯矩。p安徽理工大学毕业设计件计算，在使用阶段的预加力矩为：M A e （1043.84）8401119p p 0=5097515

9、.88kNm则主梁的跨中截面反拱度计算为：M MxM l2pf -plpE I8E I0c 0c 028660283.45 - 44根据公预规6.5.4 条，考虑长期效应的影响，预加力引起的反拱度值应乘以长期增长系数 2.0，则考虑长期效应的预加力引起的反拱度值为：f p1.8.2 计算由荷载引起的跨中挠度1.恒载作用引起的挠度根据公预规6.5.2 条，全预应力混凝土构件的刚度采用0.95E I ，则恒载效应产c o生的跨中挠度可近似按下列公式计算：5 (M M )l5 232) 2.16(cm)f gg1g2 0.95E I 4c 02.短期荷载效应组合产生的简支梁跨中截面的挠度可近似按下式

10、计算为：5 Ml 29002523f 3.37(cm)()ss 0.95EI 4c o3.长期效应的影响根据公预规6.5.3 条，受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合计算的挠度值，乘以挠度长期增长系数 。按下式计算。对C50混凝土， 1.425，则恒载引起的长期挠度值为：f cm)则荷载短期效应组合引起的长期挠度值为：f 1.4252.16 3.08(cm)sl1.8.3 结构刚度验算根据公预规6.5.3 条，预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁的最大挠度不应超过计算结构的l/600，即f f 4.83.081.72(cm)

11、cm)可见，结构的刚度满足规范要求。安徽理工大学毕业设计1.8.4 预拱度的设置6.5.5 合计算的长期挠度时，可不设预拱度。即f 60.28mm f 3.08mmp所以满足规范要求，可不设预拱度。1.9 横隔梁计算1.9.1 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用用效应，其余横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。根据桥规4.3.1 条规定，桥梁结构的局部加载计算应采用车辆荷载，图 1-14示出跨中横隔梁纵向的最不利布载位置。纵向一行车轮和人群荷载对跨中横隔梁的计算荷载为：11汽车荷载： p p 1400.81401.0126.0kNi i2201跨中横隔梁受力影响线的面积： (27.01.0)7

12、.0mm22人群荷载：q q 3.07.0 21.0kN /m0r1.9.2 跨中横隔梁的作用效应影响线横隔梁弯矩为靠近桥中线的截面较大，而剪力则在靠近两侧边缘处得较大。如图1-15所示的跨中横隔梁，本设计去2-3号梁中间截面计算横隔梁的弯矩，取1 号梁右截面计算剪力。在采用修正的刚性横隔梁法计算时，先做出相应的作用效应影响线，再计算作用效应。1.绘制弯矩影响线（1）计算公式如图 1-15所示，在桥梁跨中当单位荷载 P=1 作用在 j 号梁轴上时，i 号梁所受的作用为竖向力 2-3号梁中间截面的弯矩ij计算公式：当 P=1 作用在截面 2-3的左侧时： b be23, j1,j 1,232 j

13、 2,2323式中：bi号梁轴到 2-3号梁中间截面的距离；i,23e 单位荷载 P=1 作用位置到 2-3 号梁中间截面的距离。23当 P=1 作用在截面 2-3的右侧时： bb23, j1, j 1,232 j 2,23（2）计算弯矩影响线值对于截面 2-3的弯矩 M 影响线可计算如下：2-3安徽理工大学毕业设计当 P=1 作用在 1 号梁轴上时： b be 23,11,1 1,232,1 2,2323当 P=1 作用在 2 号梁轴上时：0.288 4.5 0.2631.51.5 0.191 bbe 23,11,2 1,232,2 2,2323当 P=1 作用在 4 号梁轴上时： b b2

14、3,41,4 1,2324 2,23根据上述三点坐标和 2-3号梁中间截面位置，可绘出弯矩 M 影响线如图5-15所2-3示。2.绘制 1 号主梁右截面的剪力V 影响线右当 P=1 作用在计算截面的右侧时： 右i当 P=1 作用在计算截面的右侧时： 1右1i绘出的剪力V 影响线如图 5-15所示。右1.9.3 截面作用效应计算计算公式S (11.汽车 Pq ：0i0（1）正弯矩（2）负弯矩（3）剪力2.人群3.荷载组合按桥规4.1.6 条规定：1.9.4 截面配筋计算这部分的计算与主梁正截面承载力验算相同1.10 行车道板计算1.10.1 连续板跨中荷载效应计算对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇

15、部分完成后，实质上是一个支撑在一系列弹性支承上的多跨连续板，通常采用较简便的近似方法计算。对于支点处和跨中截面的设计弯矩，先计算一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩M ，再乘以0偏安全的经验系数加以修正。弯矩修正系数可视板厚t 与梁肋高度h的比值来选用。本安徽理工大学毕业设计t141 1设计 16014 4，即主梁抗扭刚度较大，取跨中弯矩：hM 0.5M ，支点弯矩：M 0.7M 。对于剪力，可不考虑和主梁的弹性固结作用，c0s0效应。1.永久作用（1）主梁架设完毕时桥面板看成 0.34m 长的单向悬臂板，其根部一期永久作用效应为：弯矩：剪力：（2）成桥后根据公预规4.1.2

16、条，梁肋间的板，其计算跨径按下列规定取用：计算弯矩时：l l t，但不大于l l b；本设计l 1.280.141.42m。00计算剪力时：l l ；本设计 1.28 。lm0式中： 板的计算跨径；l 板的净跨径；t板的厚度； 梁肋宽度。lb0计算图示见图 1-17，先计算简支板的跨中弯矩和支点剪力。 / ，为现 mg1浇部分桥面的自重； 3.199.75 26.47 / ， 去桥面铺装层重的均值，是二kN mg2期永久作用。计算得到的简支板跨中二期永久作用弯矩和支点永久作用剪力为：（2）永久作用效应支点截面永久作用弯矩为：M M 0.7M g1g2支点截面永久作用剪力为：V V V g1g2

17、跨中截面永久作用弯矩为：M 0.5M g22.可变作用根据桥规4.3.1 条，桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车辆荷载。由桥规表 4.3.1-2可知，后后轮着地宽度b 及长度a 为：a =0.20m，b =0.60m。1平行于板的跨径方向的荷载分布宽度：111bb 2h0.620.84m1（1）车轮在板的跨径中部时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：安徽理工大学毕业设计l2.273la a 2h 0.220.121.2(m) m331（2）车轮在板的支撑处时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：a a 2ht 1（3）车轮在板的支承处附近，距离支点距离为x时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：a a

18、2ht2x 1a的分布见图 1-18。将加重车后轮作用于板的中央，求得简支板跨中最大可变作用的弯矩为：PbM (1) l )8a2计算支点剪力时，可变作用必须尽量靠近梁肋边缘布置。考虑了相应的有效工作宽度后，每米板宽承受的分布荷载如图 1-18所示。支点剪力的计算公式为： V 1 (A y A y )1 122P1402a 21.46其中：A pb 47.95(kN)111PA (p p) (aa)(aa)2228b22kN)82.120.84/2y 0.80190.94502.122.120.35/ 31y 22.12带入上式得：V 1.3(49.950.80199.20.94546.80.

19、19349.20.0550)73.71(kN)sp由此可得连续板可变作用效应：支点截面弯矩：M 0.728.8320.181(kN m)sp支点截面剪力：V 73.71(kN)；sp跨中截面弯矩：M 28.8314.415(kN 。cp3.作用效应组合按桥规4.1.6 条进行承载能力极限状态作用效应基本组合。支点截面弯矩：1.2M 1.4 M 1.24.4381.420.181=33.58(kN m)；spsg安徽理工大学毕业设计支点截面剪力：1.2V 1.4V 1.29.991.473.71；sgsp跨中截面弯矩：1.2M 1.4M 1.21.414.41522.11(kN m)。cgcp1.10.3 截面设计、配筋和承载力验算悬臂板和连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需按其最不利荷载效应配筋，即M =-27.71kNm。其高度为h=14cm，净保护层a=3cm。若选用 1