悬挑架脚手架施工方案

1、目录第一章：编制依据0 HYPERLINK l _TOC_250012 其次章：工程概况1 HYPERLINK l _TOC_250011 第三章：施工部署1 HYPERLINK l _TOC_250010 3.1、悬挑架的布置1 HYPERLINK l _TOC_250009 3。2、倒料平台的布置1 HYPERLINK l _TOC_250008 第四章:外脚手架施工要求2 HYPERLINK l _TOC_250007 4。1、材料预备2 HYPERLINK l _TOC_250006 4。2、脚手架施工方法2 HYPERLINK l _TOC_250005 4。3、脚手架的构造要求4

2、HYPERLINK l _TOC_250004 第五章：脚手架平安技术操作规程及留意事项6 HYPERLINK l _TOC_250003 5。1、一般规定6 HYPERLINK l _TOC_250002 5。2、留意事项8 HYPERLINK l _TOC_250001 5。3、脚手架的验收8第六章：校核计算86.1、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书（工字钢)：8 HYPERLINK l _TOC_250000 62、悬挑式扣件钢管脚手架计算双钢管： 146。3、倒料平台计算书20第一章:编制依据建筑施工手册（第四版）;建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（2002版）JGJ130-2001

3、 建筑、路桥、市政工程施工工艺标准建筑施工高处作业平安技术规范JGJ8091 北京市建筑工程施工平安操作规程DBJ01-62-2002北京市建设工程施工现场平安防护标准京建施200310#楼10#楼北京城建十建设工程有限公司- - PAGE 23 -其次章：工程概况为北京金科兴源置业有限公司，总承包单位为北京城建十建设工程有限公司金科项目部。该工程为地下一层、地上九层的全现浇剪力墙结构高层住宅楼。建筑面积为m226.7m.0.0039。6 m。由于 10#楼北侧后续将进行地下车库施工,南侧进行下沉庭院施工,且工期要求 8月 15 日前完成 93112/AX 轴一、二层装修工程.因此,依据本工程

4、的实际需要,93112/AX,193/Fd物其次层开头设置型钢梁，作为脚手架起步的基础。第三章:施工部署3。1、悬挑架的布置室内装修将进行施工（做样板层，脚手架从三层顶板进行悬挑架施工.钢梁和双钢管接受预埋地锚的方法进行固定，悬挑梁待首层顶板混凝土强度达到4接的节点部位向下加两根斜向支撑，使挑梁形成稳定体系。0.30m，1.05m，脚手架步距 1。5m，小横杆间距 1.5m.工字钢钢梁部分搭设高度为 20 米，双钢管悬挑部5。8。脚手架上满铺5cm760图:3.2、倒料平台的布置倒料平台主要用于室内模板拆除后材料的倒运。结构施工至五层时，在二层开头设置倒料平台。倒料平台均设置在与该楼塔吊同侧位

5、置，10楼设置两处，每台塔吊边各一处。段、段设置一处倒料平台，具体2632台随施工需要进行提升。第四章：外脚手架施工要求4.1、材料预备。1、钢管:48mm3.5mmm25Kg，便于人工操作，钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严峻锈蚀的钢管。2、工字钢、钢丝绳:型钢钢梁接受 H20a 热轧一般工字钢，倒料平台拉接缆绳接受 25 一般钢丝绳.4.1。3、扣件：机械性能不低于 KT338GB70088GB196-81一般螺纹的规定,扣件严禁使用加工不合格、无出厂合格证，表面裂纹、变形、锈蚀的扣件、扣件活动部位5mm。4。1。4、脚手板:50mm，2504000mm，脚手板材质符合规定，不得有超过

6、允许的变形和缺陷。4.1.5、平安网：批量验证和工厂核验合格证，平安网力学性能应符合有关性能的规定。、脚手架施工方法、悬挑架的搭设挨次：安装钢梁摆放纵向扫地杆逐根直立杆安放横向扫地杆安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装其次步纵向水平杆和横向水平杆加设临时斜撑（上端与其次）装横向斜撑接立杆加设剪刀撑；铺脚手板安装护身栏杆和挡脚板挂平安网4.2。2、悬挑脚手架地锚的布置方法30m的板、梁上预埋地锚件间距1。5m,加固双钢管挑梁的地锚外露长度为100mm，加固工字钢挑梁的地锚外露长度为250mm。埋设位置见节点图。2。3、脚手架与结构拉接点的设置3293（即两跨）25级钢钢筋头。具体布置及节点见下图

7、:地锚拉接平面示意图脚手架与短肢墙体拉接示意图4.2。4、倒料平台的设置415.0m，34m 2 根20a 槽钢,次龙骨接受 16a 槽钢，槽钢要立放使用，双面满焊，厚度不小于12mm。倒料平台平面示意图481。5m，并刷红白相间漆以做警示标志。防护栏杆内侧立挂密目平安网后，再立放竹胶板并固定坚固。4。2.4.35mm设两个提升吊环。具体布置见下图：倒料平台剖面示意图4.2.4.4、悬挂点的设置4305d，通过穿梁洞眼与钢丝绳架体连接.2.4.5、钢丝绳接受不小于30钢丝绳连接处不少于三个卡扣，另外绳头必需不小于50cm5060为宜，而且钢丝绳不得有松驰不受力的现象。48杠。4.71.5t.倒

8、料平台仅限两人同时操作，严禁上人过多，吊运时只允许放置下述一种材料的最大限值列述如下：510(4）=13kg 1151010（4）=26kg 55钢管（4米一根）=14kg可放量为105根多层板1.222.44米（块）=35kg木脚手板一块=25kg可放量为60块可调上下托杆一根=9.5kg可放量为150根碗扣杆长2。1米=11.54kg4.2.5、平安通道的布置43.850cm，5cm脚手板。通道顶端依据平安管理相关规定，挂上平安警示标志牌。平安通道搭设示意图4。3、脚手架的构造要求。3.1、立柱构造要求：4。3.1。1对接搭接应符合以下要求:立柱接头在高度方向错开的距离不应小于一个步距 ,

9、各接头中心距主节点的距离不应1/3。100mm.。3.1。21.5m。4。3.1。3、每根立柱均应设置底座或垫块、垫木。4。3.1.4、脚手架必需设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应接受直角扣件固定在距底100mm500mm.4.3.2、纵向水平杆构造要求：扣紧。500mm，并应避开设在纵向水平杆的跨中。4。3。3、横向水平杆构造要求:、每一水平杆处必需设置一根横向水平杆，并接受直角扣件扣紧在纵向水平杆200mm，200mm。3。2、操作层上非主节点处的横向水平杆宜依据支撑脚手板的需要等间距设置，1/2.4.3.4、脚手板的构造要求：41以防倾翻.4。3.4.2150mm。4。3.5、连墙件构造要

10、求：4.3.5.1、接受刚性连墙件，由连墙杆（48）扣件等组成，具体见图示。4。3.5。2、布置要求：3。04。5300mm;其它牢靠措施固定4.3。5。3、构造要求：下斜，不得向上翘起。4。3.6、剪刀撑:4.3。6.1、双排脚手架、临时挑架、倒料平台都应设剪刀撑。4。3.6。2、剪刀撑的设置应符合以下要求：46m，4560脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑的接头除顶层可以接受搭接外，其余各接头均必需接受对接扣件连接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上 ,旋150mm。4.3。7、平安网：4。3.7。1、垂直方向随外架搭设在脚手架外侧满挂阻

11、燃密目平安网,平安网封闭并与外架固定牢靠。架上,绷紧,圈牢，拼接严密。4。3。8、防避雷:用18第五章:脚手架平安技术操作规程及留意事项5.1、一般规定员，均不得上高架子作业，徒工和初学者，必需先经体检合格后，方可操作培训，培从事架子作业.5.1。2、操作前施工管理人员必需对施工方法和措施进行交底，对施工环境及所需防来，不得任凭使用。平安带要高挂低用即“挂点高于作业人员头顶”并将之拴牢在稳固的地方，所用的工具、材料也应放置稳妥，防止附落伤人.酒后上架子作业，气候恶劣时（5）停止高空作业。5。1。548mm，3。5mm，严峻锈蚀、弯曲、压扁和有裂纹的钢管不准使用.钢管表面应除锈，刷防锈漆，统一颜

12、色。架只允许用扣件连接，不许用绳索铁丝绑扎。5.1。8、本工程脚手架承重负荷只用于人员施工作业。禁止在脚手架上堆放材料设备 或其它重物。保证完整，严禁任凭拆改架子及其配件，或任凭挪用脚手板，拆改架子应经施工负责人批准，由架子工负责完成.修工作由架子工负责。10KV护。、拆除架子以“先搭的后拆，后搭的先拆”为原则，由上而下按层按部位的拆子.5。1.1323操作。不得抛掷钢管、扣件和脚手板.并在危急区外搭设围栏，禁止人员入内。作业区内各种设备和物资应事先拆除或做好防护。的员工担当指挥,负责检查看护责任，同时提示操作人员留意平安工作。5.1。16、拆除的材料由垂直运输设备吊运，调运时材料应放置稳妥,

13、捆绑坚固，各类材料应准时清理，运至指定地点并码放整齐.、遇有休息或下班时，未拆完的架子应临时加固.保部门验收合格方可投入使用。、倒料平台提升、安装和使用的平安措施5.1。19。1、倒料平台组装完毕吊装时，需用卡环与平台连接，严禁卡环侧向受力，不得将吊钩直接钩挂在平台吊环上。可摘掉塔吊大勾.5.1。19.34写验收单，方可交付使用。5。1。19.4、倒料平台提升前，首先清理平台上的物料及垃圾，挂钩人员挂好吊钩并行走，待平台全部离开墙体后,方可将平台升至上层。5。1。19。5、平台升至上层位置后，按安装程序进行。5。1。19。6、平台上放物时，应当尽量居中平衡位置，外端 60cm 内不得堆放重物。

14、1.2m1m5.1。19.8、避开交叉作业,倒料平台在提升过程中，其下边不得有人作业或走动，操作人员严禁从平台向下抛扔物料,也不得向平台内抛扔物料,无关人员不得任凭进入平台。5.1.19。9、吊运物料应捆绑坚固，不得长料短料混吊,待作业人员离开平台后方可起吊。19.10、加强对平台日检，使用前应对吊环、吊绳、后别杠进行全面检查，未发现特别后方可上人操作,若发觉特别状况，应马上进行完善和整改。、吊挂使用的钢丝绳，每半年进行一次强度检验，合格后方可连续使用，否则要准时更换，工作中钢丝绳不得与其他物体相摩擦，特殊是带棱角的金属物体。斜拉钢丝绳与墙体混凝土棱角接触点处，需用废旧轮胎等耐磨胶皮包住钢丝绳

15、。5。1.19.12、安装过程中平台上需两人协作作业，并配备专业信号工协调指挥。、留意事项2.115cm,15cm5.2。2、在大风、大雨、大雪等恶劣天气过后，施工人员要全面检查脚手架，保证平安使用。、对起重、吊装等使用的吊具、索具、卡具等要有专人负责，定期检查、修理、保养,保证使用时平安有效.5。3、脚手架的验收脚手架严格执行验收制度。外脚手架搭设完毕后，由架子工班进步行自验收，发觉部验收，公司平安部验收合格后脚手架方可投入使用。层悬挑一次，每次悬挑施工后按验收程序进行验收，合格后方可使用。6。1、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书（工字钢：钢管脚手架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术

16、规范（JGJ130-20020.01。501。051。50。0，223。003。00220a1.502.25臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结.6.1。1、小横杆的计算：的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。6。1.1.1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0。175kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1。20。175+1.41.500=2。356kN/m小横杆计算简图6.1.1.2、抗弯强度计算M=2。3561.0502/8=

17、0。325kN。m=0.325106/4491。0=72。300N/mm2205。0N/mm2,满足要求！6.1。1.3、挠度计算荷载标准值q=0。038+0。175+1.500=1。713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5。01.7131050。04/(3842.06105107780。0)=1。221mm1050。0/150与10mm,满足要求！6。1。2、大横杆的计算:座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。6.1.2.1、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。0501。500/

18、3=0。184kN活荷载标准值 Q=3。0001。0501.500/3=1.575kN荷载的计算值 P=(1。20.040+1.20。184+1。41.575）/2=1。237kN大横杆计算简图。1.2。2、抗弯强度计算载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08（1.20。038)1。5002+0.2671。2371.500=0.504kN。m=0.504106/4491。0=112.155N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!6.1.2.3、挠度计算载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下： V1=0.6770.0381500。00

19、4/(1002。060105121900.000)=0。05mmP=0。040+0.184+1。575=1。799kN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度V1=1.8831799.0701500003/（1002.060105107780.000)=515mm最大挠度和V=V1+V2=5.209mm1500.0/150与10mm,满足要求！6。1。3、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5)：R Rc其中Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算：横杆的自重标准值P1=0。03

20、81。500=0。058kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.0501。500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2。362kN荷载的计算值 R=1.20.058+1。20.276+1。42.362=3。707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6。1。4、脚手架荷载标准值:静荷载标准值包括以下内容：（kN/m)；本例为0。1195NG10。12020.000=2.390kN2)脚手板的自重标准值（kN/m2；本例接受木脚手板,标准值为0。 NG2 = 0.35021。500（1。050+0。300)/2=0.709kN栏杆与挡脚手板自重标准值（

21、kN/m)；本例接受栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3 = 0.1401。5002/2=0。210kN(4（kN/m2；0。 NG40。0051.50020。000=0。150kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。458kN.的1/2取值。NQ3.00021。5001。050/2=4。725kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中 W0（kN/m2)，依据建筑结构荷载规范(GB500092001)附录表D.4的规定接受：W00.450Uz(GB50009-2001)附录表7.2。1的规定接受：Uz1。670Us:Us = 1.134经计算得到，风

22、荷载标准值Wk0。70。4501。6701。1340。597kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0。851。4NQN=123458+0.851.44725=9773kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQN=1。23。458+1.44。725=10。765kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.851。4Wklah2/10其中Wk - 风荷载标准值(kN/m2)；la h（m。Mw=0.851。40。5971。5001.5001.500/10=0.240kN.m6.1。5、立杆的稳定性计算:。5

23、。1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算N，N=10.765kN;i，i=1。60cm;k1.155；uu=1.500；l0（m，由公式 l0kuh，l0=1.1551。5001。500=2 599m；A，A=4。239cm2；W（抵制矩）,W=4.491cm3;2599/16=163;l0/i 的结果查表得到0。268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2；经计算得到 =10765/（0。27424）=94.681N/mm2；ff=205。 6.1。5.2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算N，N=9。773kN；i - 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm； k1.155；uu=1。500

24、；l0（m),由公式 l0kuhl0=1.15510 A，A=4.239cm2；W，W=4。491cm3；2599/16=163;l0/i0.268;MWMW=0.240kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2；经计算得到 =9773/（0。 424)+240000/4491=139。302N/mm2；ff=205。 6。1.6、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl = Nlw + NoNlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN，应依据下式计算:Nlw = 1.4 wk Awwk，wk = 0.597kN/m2;AwAw3.003.009。000m2；No(kN

25、)；No5。000经计算得到 Nlw = 7.516kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12。516kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95;A4.24cm2；f205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 82。709kN 连墙件接受扣件与墙体连接.经过计算得到 Nl = 12。516kN小于双扣件的抗滑力16。0kN，满足要求!6.1.7、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架依据带悬臂的单跨梁计算C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式k

26、 = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中，m1500mm，l = 2250mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；截面模量（抵制矩） W237。00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=21.82kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。235.500.00017.8510=0.33kN/m。50/2。25=0.67。30/2.25=0.13。60代入公式，经过计算得到支座反力 RA=60。698kN RB=15。795kN最大弯矩 MA=36。386kN。mf=36.386106/（1。05237000.0）=146。218N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小

27、于215.0N/mm2，满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3。46+4.73=8。18kNq=35。500。00017。8510=0.28kN/m最大挠度 Vmax=4.889mm件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍,即3000.0mm3000.0/400,满足要求！6。1。8、悬挑梁的整体稳定性计算20a号工字钢，计算公式如下b(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00b大于0。6，依据钢结构设计规范(GB500172003）附录B其值b=1.070.282/b=0.929经过计算得到强度 =36.39106/(0.929237000。00)=165。26N/mm2;水平钢梁的稳

28、定性计算 f,满足要求！6.1。9、锚固段与楼板连接的计算9.1、水平钢梁与楼板压点假如接受钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15。795kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环依据两个截面计算，依据混凝土结构设计规范10.9。8f50N/mm2；1/2=15mm30cm以上搭接长度.9.2、水平钢梁与楼板压点假如接受螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式N,N = 15.80kN；d，d = 20mm；fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；hh15795.49/（3。1416201。5)=167

29、。6mm。9.3、水平钢梁与楼板压点假如接受螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式NN15。80kN；d，d = 20mm；b，b=5d=100mm；fcc0.95fc=13。59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!6。2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书（双钢管：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范立杆的纵距1。50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1。50米.接受的钢管类型为483.0，连墙件接受2步2跨，竖向间距3。00米，水平间距3。00米。施工均布荷载为3。筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固

30、段长度3.00米。悬挑水平钢梁接受支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m，支杆接受钢管100.010.0mm。6.2.1、小横杆的计算小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。依据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.6。2.1.1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。500/3=0.175kN/m活荷载标准值 Q=3。0001。500/3=1。500kN/m荷载的计算值 q=1。20.038+1.20.175+1。41.500=2.356kN/m小横杆计算简图6.2.1.2、抗

31、弯强度计算计算公式如下:M=2.3561.0502/8=0.325kN.m=0。325106/4491。0=72。300N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!6。2.1。3、挠度计算计算公式如下：q=0。038+0.175+1。500=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5。01。7131050.04/(3842。06105107780。0）=1.221mm1050.0/150与10mm,满足要求！6。2。2、大横杆的计算大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。变形。2.1、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。0381.050=

32、0。040kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3501。0501.500/3=0.184kN活荷载标准值 Q=3。0001.0501.500/3=1.575kN荷载的计算值 P=(1。20。040+1.20。184+1。41。575）/2=1.237kN大横杆计算简图6。2。2。2、抗弯强度计算均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0。08(1.20.038）1.5002+0。2671.2371.500=0。504kN。m=0.504106/4491。0=112.155N/mm2205。0N/mm2,满足要求！6。2.2。3、挠度计算均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷

33、载最大挠度计算公式如下： V1=06770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.040+0.184+1。575=1。799kN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度V1=1.8831799.0701500。003/（1002。060105107780.000)=5。15mm最大挠度和V=V1+V2=5.209mm1500。0/150与10mm,满足要求！6.2。3、扣件抗滑力的计算R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0381。500=0。058kN脚手板的荷载标

34、准值 P2=0。3501.0501。500/2=0。276kN活荷载标准值 Q=3。0001。0501.500/2=2。362kN荷载的计算值 R=1。20。058+1.20。276+1.42。362=3.707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!40-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；6。2。4、脚手架荷载标准值静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0。1195NG1 = 0.1205.800=0。693kN脚手板的自重标准值(kN/m2);本例接受

35、木脚手板，标准值为0。35NG20.35021.500（1。050+0.300）/2=0。709kN（kN/m)；本例接受栏杆、木脚手板标挡板,准值为0。14NG3 = 0.1401。5002/2=0。210kN吊挂的平安设施荷载,包括平安网(kN/m2);0。005NG4 = 0.0051.5005.800=0.044kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.655kN。和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5001.050/2=2.362kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中 附录表D。4的规定接受:W00.450Uz（G

36、B500092001)附录表7.2.1的规定接受:Uz1.250Us:Us = 1.134经计算得到,风荷载标准值Wk0。70.4501。2501.1340.447kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0。851.4NQN=121.655+085142362=4798kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值（kN/m2）；la 立杆的纵距 （m)；h- 立杆的步距 （m)。Mw=0。851.40。4471.50

37、01。5001.500/10=0.179kN.m6.2。5、立杆的稳定性计算6。2。5。1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算N - 立杆的轴心压力设计值,N=5.294kN；i，i=1.60cm；k - 计算长度附加系数，取1.155；uu=1.500；l0（m),l0kuh，l0=1.1551.5001.500=2.599m；A，A=4。239cm2;W),W=4。491cm3； 由长细比,为2599/16=163;- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；(N/mm2）；经计算得到 =5294/(0.27424)=46.560N/mm2；f,f=205.00

38、N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求!。2。5。1、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4。798kN; i，i=1。60cm;k1.155；uu=1。500；l0l0kuh15515001.500=2。599m；A，A=4.239cm2;W（抵制矩）,W=4。491cm3；- 由长细比，为2599/16=163；l0/i0.268；MW,MW=0.179kN。m；(N/mm2）;经计算得到 =4798/(0.27424）+179000/4491=82。127N/mm2;ff=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要

39、求！6.2。6、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应依据下式计算：Nlw1。4 wk Awwk - 风荷载标准值,wk = 0。447kN/m2；AwAw3.003.00=9.000m2；No（kN)；No5。000Nlw5.626kN，Nl10。626kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30。00/1.60的结果查表得到=0。95;A4.24cm2;f205。00N/mm2。Nf = 82。709kN连墙件的设计计算满足要求!连墙件接受扣件与墙体

40、连接。Nl10.626kN小于双扣件的抗滑力16。0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图6。2.7、悬挑梁的受力计算N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本工程中，脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体300mm，300mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 10。78cm4，截面抵制矩W4.49cm3，截面积A = 4。24cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=5.29kN水平钢梁自重荷载 q=1。24。240。00017。8510=0。04kN/m悬挑脚手架示意图 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） （kN。m)悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支

41、撑反力由左至右分别为R1=5。322kN，R2=5。183kN，R3=0.217kN，R4=0。046kNMmax=0.041kN。mf=M/W+N/A=0.041106/(4491。0）+2.9131000/423.9=15。978N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!水平支撑钢管计算最大挠度V=0.866mm水平支撑钢管最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求！立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=5.294kN立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN，满足要求！水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2=5.322kNN2小于8kN,满足要

42、求！6.2.9、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi依据下面计算为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisiniRD1=5.836kNRD2=5。208kN6。2.10、支杆的强度计算RD我们均取最大值进行计算，为RD=5。836kN100.010.0mm计算，斜压杆的容许压力依据下式计算:其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 5。84kN；l/i查表得到= 0.57；i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.20cm；l，l3。29m；A，A =28.27cm2；3。60 N/mm2；f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2

43、；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求！斜撑杆的焊缝计算：N为斜撑杆的轴向力,N=5。836kN;lwt为焊接面积，取2827.44mm2；或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185。0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5835.51/2827.44 = 2。06N/mm2。6.3、倒料平台计算书：计算依据钢结构设计规范（GB50017-2003） 和建筑施工平安检查标准。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行.平台水平钢梁（主梁）主梁接受20a号槽钢U口水平，次梁间距1。00m。容许承载力均布荷载2。00kN/m2， 最大堆放材料荷载10。00kN。1、次梁的计算：16b号槽钢U口水

44、平，间距1。00m，其截面特性为：惯性距Ix=934。50cm4，转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm截面尺寸b=65。0mm，h=160.0mm，t=10。0mm1。荷载计算（1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2;Q1 = 0.351.00=0。35kN/m（2)最大容许均布荷载为2。00kN/m2；Q2 = 2.001.00=2。00kN/m(3Q3=0。19kN/m经计算得到，静荷载计算值 q1.2（Q1+Q2+Q3）1.2（0.35+2.00+0。19）= 3.05kN/mP1.410。00=14.00kN2。内力计算P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下M的计算公式为M。053。402/8+14.003.40/4=16。31kN.m3。抗弯强度计算x 截面塑性进展系数，取1.05；f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；=16。31106/（1.05116800。00）=132。99N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f，满足要求！。2、主梁的计算算。20a号槽钢U口水平，其截面特性为：A=28。83cm2