确保饰面砖外保温使用安全

1、确保饰面砖外保温使用安全 1 工程应用现状和人们的忧虑2 外墙饰面砖日久脱落的原因分析和防治对策2.1 外墙饰面砖日久脱落的原因2.2 解决办法3 在外保温系统上贴砖完全可能达到0.4 MPa拉拔强度的要求3.1 实测饰面砖粘结强度(拉拔强度)3.2 耐候性试验的检验4 带饰面砖的外保温系统与结构墙体的联结是否有足够的安全性？5 确保增强网耐久性是在外保温系统上贴砖需解决的一个特殊问题5.1 玻纤网的耐久性5.2 如何保证钢丝网的防锈性能？6 控制聚苯板受剪变形是在外保温系统上贴砖需解决的一个特殊问题摘要：本文对外墙饰面砖工程中饰面砖日久脱落的原因、外保温系统粘贴饰面砖的特殊问题进行了深入的分

2、析。指出：从选材、设计、施工、验收几方面认真执行外墙饰面砖工程施工及验收规程，可以解决外墙饰面砖脱落问题。按外墙外保温工程技术规程要求保证外保温系统与结构墙体的联结安全，确保增强网的耐久性，采取减小聚苯板受剪变形的构造措施，聚苯板抹灰外保温系统粘贴饰面砖做法的使用安全是有保证的。关键词：外保温系统；饰面砖；拉伸粘结强度；耐候性ANALYZING IMPERSONALLY AND ADOPTING RIGHT MEASURES TO INSURE THE SAFETY OF EXTERIOR INSULATION DECORATE WITH CERAMIC TILESAbstract: In t

3、his paper the reasons of ceramic tiles falling off the outer-wall after some time and some especial problems of exterior insulation engineering decorated with ceramic tiles were deeply analyzed. Some results were pointed that if we obey Specification for construction and acceptance of tapestry brick

4、 work for exterior wallearnestly in some aspects of selecting material、design、construction and acceptance, the problem of ceramic tiles falling off the outer-wall could be solved. In the light of Technical specification of exterior insulation for outer-wallto insure the bonding security of insulatio

5、n system and substrate; to insure the durability of reinforced mesh and to take some construction measures to reduce the shear deflection of polystyrene foam board, the security of exterior insulation system with ceramic tiles can be ensured.Key words: exterior insulation system; ceramic tiles; bond

6、 strength; Hygrothermal and freeze-thaw behavior1 工程应用现状和人们的忧虑受我国许多地区气候条件、消费水平、审美习惯的影响，贴饰面砖装饰外墙受到很多房地产开发商和住户的喜爱。但是，饰面砖日久空鼓、脱落的问题时有耳闻，也不免使人感到担忧。近十年来，全国各地认真贯彻国家建筑节能政策，外保温复合墙体成了墙体保温的首选形式，许多外墙外保温工程选用陶瓷墙地砖做外饰面。直接在结构墙体上粘贴饰面砖尚且存在脱落的隐患，外保温系统中间夹有轻质低强的保温材料，在其上贴饰面砖岂不又增添了不安全因素？业内人士关注的焦点是：外墙饰面砖为何日久脱落？在外保温系统（特别是“

7、有空腔体系”）上贴砖如何保证使用安全？做瓷砖拉拔强度检测时断缝切割到哪？外饰面自重加大后是否影响外保温系统与结构墙体联结的安全性？玻纤网不耐碱，钢丝网易锈蚀，增强网的耐久性有无保证？2 外墙饰面砖日久脱落的原因分析和防治对策2.1 外墙饰面砖日久脱落的原因 外墙饰面砖工程影响使用安全的质量问题大致可分两类：大面积空鼓和局部脱落。前者的主要原因是贴砖前基面处理不好，找平层材料（或瓷砖胶粘剂）与基体的粘结强度过低，特点是瓷砖胶粘剂（加上找平材料）跟着饰面砖一起与墙脱离，或从墙上掉下来；后者的主要原因是饰面砖与胶粘剂之间缺乏耐久的粘结强度，特点是面砖掉了，带着面砖背槽印迹的胶粘剂还留在墙上。本文重点

8、分析后一种情况。之所以在一些工程发生饰面砖日久脱落的问题，是因为经年的温度变化和水分迁移削弱了饰面砖与外墙体之间的初始粘结强度。造成的原因主要有两个：一是外墙面上剧烈、反复的温度变化在不同热胀系数材料的界面上产生了温差应力；二是因为胶粘剂施工不饱满、饰面砖或填缝剂吸水率过高、水蒸气渗透受阻等原因在饰面砖内侧形成水分积聚，在寒冷地区冬季引起冻胀破坏。在外保温复合墙体内，保温板内常年温度变化很小。保温板外共有3个不同材料相邻的界面：（1）聚苯板抹面砂浆界面热胀系数差异大，但聚苯板弹性模量极低，界面剪应力小。（2）抹面砂浆瓷砖胶界面热胀系数系数差异小，界面剪应力也小。（3）瓷砖胶饰面砖界面热胀系数系

9、数差异大，双方弹性模量都不小，界面剪应力大。上述两个矛盾集中反映在饰面砖胶粘剂界面上。难怪在许多场合，面砖脱落了，带着面砖背槽印痕的瓷砖胶还留在墙面上。我们对温度变化条件下饰面砖胶粘剂界面上的剪应力进行了测试、近似计算和计算机模拟分析，发现：第一，建筑物外墙的昼夜温差和年极端温差很大，可能在饰面砖胶粘剂界面上产生很大的剪应力，这个剪应力在饰面砖的边角处较大。温差越大，产生的剪应力越大。瓷砖弹性模量一定的情况下，胶粘剂的弹性模量越大，剪切应力越大。温差瓷砖弹性模量剪切应力的关系见图2.1。图2.1 瓷砖胶粘剂弹性模量与界面剪应力的关系第二，在保持抗拉强度不变的前提下，胶粘剂的横向变形越大，弹性模

10、量越低，因而界面剪应力就越小。因此，使用柔性胶粘剂是必须的。根据我们的理论计算，要求饰面砖胶粘剂横向变形的最小值为1.5mm。第三，粘结剂弹性模量一定的情况下，瓷砖的弹性模量越大，剪应力越大，但不是线性关系。面砖尺寸对界面应力也有影响，尺寸越大，应力越大。另有研究成果也表明：要减小界面上因温差引起的剪应力，防止瓷砖脱落，要有适当的胶层厚度；瓷砖饰面分隔缝的间距应适当缩小；对复合墙体的水蒸汽渗透性应作计算，避免采用透气性过差的保温材料和饰面砖，对加气混凝土等轻质填充墙，应有导气或隔气措施。2.2 解决办法2.2.1外墙饰面砖工程施工及验收规程的要求“为保证外墙饰面砖工程质量，做到技术先进，经济合

11、理，安全可靠”，建设部在2000年发布了JGJ 126-2000外墙饰面砖工程施工及验收规程，条文说明指出：制订本规程的背景是“从80年代后期开始，我国城乡各地采用饰面砖装修外墙的工程迅速增加。与此同时，饰面砖起鼓、脱落等质量事故也不断增多，许多耗巨资装修的建筑物变得面目全非。这不仅影响环境美观，而且威胁到人身安全；工程的维修和返工也造成了很大的经济损失。制定本规程的目的，是为外墙饰面砖工程的选材、设计、施工及验收提供一套科学实用的依据，以提高建筑物的工程质量，确保安全可靠和经济合理”。强调“这是建设部八五科技研究项目建筑饰面质量通病治理技术研究，在进行系统全面试验研究的基础上取得的成果”。该

12、规程在第3章“材料”中规定了对饰面砖的吸水率、冻融循环次数和背槽的要求，对找平材料的抗渗性、抗拉强度等要求，对胶粘剂的类型和技术性能要求，对勾缝材料的抗渗性等要求。在第4章“设计基本规定”中强调“应进行专项设计”，对饰面砖的品种、规格和主要技术性能；对找平层、结合层、粘结层、勾缝等所用材料的品种和技术性能；对基体处理；对面砖排列、伸缩缝位置和构造等提出明确要求。还对基体处理和界面剂、伸缩缝设置和嵌缝材料、接缝宽度、节点构造作了具体要求。在第5章“施工”中对施工前材料复验、基面找平、刷结合层、勾缝做了规定，强调“施工前应作出样板，经建设、设计和监理等单位根据有关标准确认后方可施工”。还具体规定了

13、饰面砖的粘贴工艺。在第6章“验收”中特别提出了要按建筑工程饰面砖粘结强度检验标准JGJ 110对饰面砖粘结强度进行检验1。有人询问：建设部有没有禁止外墙贴砖的规定？据了解，建设部没有任何禁止在外墙贴砖的文件或规定。我们认为JGJ 126就体现了建设部的态度。根据我们的体会，只要认真领会和执行了JGJ 126的精神，在外墙上粘贴饰面砖的质量和安全是有保证的。遗憾的是业内有不少从建设方到施工方的人士，甚至包括一些设计人员，对此规程没有认真的了解，更别说贯彻执行了。2.2.2 防止饰面砖脱落的对策根据我们对JGJ 126规程的理解，我们在试验研究和工程实践的基础上总结了防止饰面砖脱落的对策。见表2.

14、2.2。表2.2.2 防止饰面砖脱落的对策饰面砖脱落的原因防止饰面砖脱落的对策饰面砖胶粘剂界面温差应力过大降低粘结强度1、饰面砖外保温系统经耐候性检验合格。2、饰面砖吸水率上限不得超过JGJ 126的规定，下限不宜小于0.5%。3、饰面砖背面应有燕尾形背槽。4、饰面砖尺寸宜小:面积150cm2；厚度8mm。5、采用柔性胶粘剂，横向变形1.5mm。6、应设置伸缩缝，并填充柔性密封膏。7、砖缝宽度应不小于5mm，不得采用密缝。8、用吸水率低的柔性填缝剂填充砖缝。9、在大面积施工前，制作同条件样板墙，经饰面砖粘结强度检验合格，方准正式施工。饰面砖内侧积聚水分造成冻胀破坏1、饰面砖吸水率上限不得超过J

15、GJ 126的规定。2、填充砖缝和伸缩缝的材料吸水率低，密封良好。3、外保温系统防裂措施得当，无有害裂缝。4、控制饰面层和保温板的透汽性能，或设置隔汽层，防止内部水-汽积存。需要指出的是：粘结强度的耐久性问题是在外墙上贴砖的共性问题，并不是在外保温上贴砖的特有问题。3 在外保温系统上贴砖完全可能达到0.4 MPa拉拔强度的要求3.1 实测饰面砖粘结强度(拉拔强度)JGJ 126规定：饰面砖拉拔强度的检验方法和结果评定要符合JGJ 110建筑工程饰面砖粘结强度检验标准。该规程规定：在建筑物外墙上镶贴的同类饰面砖，其粘结强度同时符合以下两项指标时可定为合格：每组试样平均粘结强度不应小于0.4 MP

16、a；每组可有一个试样的粘结强度小于0.4 MPa，但不应小于0.3 MPa2。相对于外荷载，这个指标是非常高的。这个指标的确定，一是根据在北京、哈尔滨、珠海、河南等地不同气候条件下对不同工程的实测和试验室的验证；二是参照了日本的相关标准2。这个指标超过北京地区100m高空最大负风压的100倍。我们以不同品种、规格、层数玻纤网做增强网，在室外试验墙上做拉拔强度试验，测试2个龄期饰面砖拉拔强度。测试数据见表3.1-1：表3.1-1 第一次饰面砖拉拔强度(玻纤网增强)测试数据(MPa)编号增 强 网A 公 司B 公 司28d180d28d180dB1中碱甲550.460.410.380.36B2中碱

17、甲55+550.420.430.400.35B3中碱甲10100.380.410.370.44B4中碱甲44.50.360.380.260.24B5抗碱660.400.440.380.41B6抗碱10100.410.420.320.31B7抗碱66+10100.400.520.370.39B8抗碱5100.380.420.250.26B9中碱乙550.340.380.430.42B10中碱乙560.360.400.430.43B11中碱甲440.410.50B12中碱甲44+440.360.32B13中碱甲44+44（单组分砂浆）0.430.33B14中碱甲1010 密间距0.410.42B1

18、5抗碱1010 密间距0.350.48发现在28d龄期的25个测试数据中，满足0.4 MPa拉拔强度的高达84%，但总起来说强度富裕不多，薄弱环节是截面受到玻纤网削弱的抹面砂浆，其抗拉强度不足，这个问题是可以设法克服的。180d龄期（中间经历整个冬季）的测试值没有回缩，反而略有提高。不同玻纤网对饰面砖拉拔强度的影响不大，且没什么规律性。我们还以不同防锈工艺、成网方法、规格的钢丝网做增强网，在同样的试验墙上做拉拔试验，结果见表3.1-2。检测数据表明，钢丝网的增强作用明显高于玻纤网，28d龄期的16个测试数据全部满足0.4 MPa拉拔强度，强度富裕较大。总体来说，历经整个冬季的温湿度变化，测试值

19、没有回缩。不同防锈工艺、成网方法和规格对饰面砖拉拔强度的影响也不大。表3.1-2 第一次饰面砖拉拔强度(钢丝网增强)测试数据(MPa)编号增 强 网A 公 司C 公 司28d180d28d180dG1焊接125.4 后热镀0.510.670.500.54G2焊接0.8525.4 后热镀0.560.620.510.62G3焊接0.8519.05后热镀0.740.700.400.47G4焊接0.8512.7 后热镀0.740.820.420.54G5焊接0.7512.7 后热镀0.620.610.480.58G6焊接0.8519.05 先镀后焊0.700.620.560.82G7焊接0.8519.

20、05 浸塑0.680.660.460.61G8编织0.825.4 0.690.640.620.56最近，我们又以玻纤网作增强网，测试了不同品种、规格、组合，以及不同抹灰厚度对瓷砖拉拔强度的影响。共10组试件，全部合格，平均拉拔强度0.52MPa。过去有一个有争议的问题：在做饰面砖拉拔强度检测时，断缝究竟切割到哪里？怎么理解JGJ 110-97的规定“切割至基体表面”？有人主张切割至结构墙体表面，因为该标准的术语就规定“基体”指“混凝土墙体或砌体”；有人认为应切割至外保温抹面砂浆表面，因为检测拉拔强度的目的是衡量胶粘剂是否有足够的粘结强度，施工操作是否发挥了胶粘剂的作用，饰面砖不是直接贴在结构墙

21、体上，而是贴在外保温复合墙体上的。区别在于要不要切断增强网。最近JGJ 110的修订已经通过评审，对“断缝要求”加了一句话(大意)：“对加气混凝土、轻质砌块、轻质墙板和粘贴饰面砖专用外墙外保温系统的基体上粘贴外墙饰面砖，在加强处理措施有符合国家行业或地方标准要求的隐蔽工程验收合格证明的前提下，可切割至基体加强层表面。”前不久，德国柏林理工大学教授E.Cziesielski 在回答提问时说：“有两种情况：一种情况是断缝切进聚苯板，检测到的是外保温系统的拉伸粘结强度；另一种情况是断缝切到增强网以上，不损坏玻纤网，这样检测到的才是瓷砖拉拔强度。”意思是相同的。3.2 耐候性试验的检验我们用1种模塑板

22、（EPS）、4种挤塑板（XPS）、3种玻纤网、3种钢丝网、5种饰面砖胶粘剂、1种陶质砖、2种瓷砖组合了8面外墙外保温系统耐候性试验墙，耐候性试验后测得饰面砖拉拔强度数据见表3.2-1。表3.2-1 第2次(玻纤网增强)拉拔强度检测玻纤网增强钢丝网增强总计试件组数111425平均拉拔强度，MPa0.490.720.62不合格组数2022组不合格的数据是0.34MPa和0.32MPa,原因是该种瓷砖胶自身抗拉强度低看来，在一定条件下，即便经过像耐候性试验这样的严酷考验，仍能使拉拔强度稳定达到0.4 MPa，从而使饰面砖外保温系统的使用安全性得到保证。我们做了同样材料组合的外保温系统耐候性试验前后对

23、比试验，测试项目是饰面砖拉拔强度和外保温系统拉伸粘结强度。测试结果见表3.2-2：表3.2-2 耐候性试验前后检测数据对比保温材料增强网外饰面拉拔（拉伸粘结）强度，MPa耐候前耐候后增减，%EPS玻纤网陶质砖0.640.5711XPS钢丝网瓷质砖1.251.0417EPS玻纤网0.230.3030XPS钢丝网0.180.2011 XPS未作界面处理尽管饰面砖拉拔强度在耐候性试验后有所降低，但仍然远远超出标准的要求。拉伸粘结强度在耐候性试验后居然有所提高，应该是试件制作和测试的误差吧。4 带饰面砖的外保温系统与结构墙体的联结是否有足够的安全性？带饰面砖的外保温系统与结构墙体的联结能否克服外荷载，

24、而且有足够大的安全系数？带饰面砖的外保温系统承受两种外荷载：一是自重，约合0.5 kN/m2；二是风荷载（主要指负风压），在北京地区，离地20米高处最大负风压的计算值约2.1 kN/m2，离地100米高处约3.6 kN/m23。与风压相比，自重的数值很小。我们测检过聚合物水泥砂浆与18kg/m3聚苯板的粘结强度，实测拉伸粘结强度(用以克服风压)0.17 MPa（即170 kN/m2），压剪粘结强度(用以克服自重)0.18 MPa（即180 kN/m2）。可见，重点可放在对克服风荷载安全系数的核算上，自重不是主要矛盾。带饰面砖的外保温系统是粘钉（以粘结为主）在外墙外侧的多层复合系统，只有每种材料

25、垂直于墙面的抗拉强度及每个不同材料界面上的拉伸粘结强度都超过风荷载，并有足够大的安全系数，系统才是安全的。外保温系统内部的粘结强度或抗拉强度见表4。表4 外保温系统内部的粘结强度或抗拉强度材料（界面）抗拉（拉伸粘结）强度MPa备 注饰面砖瓷砖胶抹面砂浆0.5JC/T 547-2005抹面砂浆0.5DBJ/T 01-38-2006抹面砂浆聚苯板0.10JG 149-2003聚苯板0.10JG 149-2003聚苯板胶粘剂聚苯板0.1050%JG 149-2003QB/BUCC/001-2003聚苯板胶粘剂水泥砂浆(基层胶粘剂)0.60( 0.3 )JG 149-2003(JGJ 144-2004

26、)此标准正在修订QB/BUCC/001-2003规定：粘结面积率50%表中数据显示：联结最薄弱的部位在聚苯板胶粘剂聚苯板界面上。此界面上的粘结强度是0.05 MPa，即50 kN/m2。克服100m高空最大负风压的安全系数超过10。如果按实测的0.17 MPa来计算，安全系数可达20以上。外饰面由涂料改为饰面砖，并没有增大风荷载，增加的那一点自重对联结安全性实际上不发生什么影响。5 确保增强网耐久性是在外保温系统上贴砖需解决的一个特殊问题在外保温复合墙体上贴砖，因有轻质低强的聚苯板夹在中间，带来了两个新问题：一是既然增强网的存在对瓷砖拉拔强度达标起到关键作用，那么增强网的耐久性就成了能否防止饰

27、面砖日久脱落的要害。玻璃纤维易受碱腐蚀，而它所处的水泥砂浆恰恰是碱环境，要防止玻璃纤维受碱腐蚀大幅度降低强度而影响增强作用，应选择耐碱性能符合标准要求的玻纤网。未锈蚀钢丝网的增强作用显然更加突出，对它的防锈问题尤其需要高度重视。有时在工地看到的钢丝网虽然镀了锌，但未上墙就可观察到锈点，这是十分危险的。5.1 玻纤网的耐久性JGJ 144-2004对玻纤网耐碱性的试验方法和技术要求有严格的规定：耐碱断裂强力保留值750 N/50mm，耐碱断裂强力保留率50 %。有人担心：玻纤网长期处于水泥砂浆的碱性环境中，时间久了会怎样？一是从欧洲引入的玻纤网耐碱性试验方法肯定考虑了耐久年限的问题；二是水泥砂浆

28、的碱度随“碳化”过程的进行而降低，这对玻纤网来说无疑是个好消息。我们的测试数据见表4.1。表4.1 聚合物水泥砂浆的PH值龄期（d）新拌28910PH值12.211.5外侧 8内侧 10.5注：抹面砂浆厚11mm，无外饰面。5.2 如何保证钢丝网的防锈性能？我们选择了4种钢丝网：镀锌钢丝后焊接网、先焊接后热镀锌网、热镀锌钢丝编织网和浸塑网，对它们在不同环境中的耐锈蚀性能进行比较。一种是干湿循环试验：将四种钢丝网的大部分分别埋入抹在聚苯板的砂浆里，部分留在砂浆外，先在室外放置110d(整个冬天)，然后移入混凝土标养室进行干湿循环（2天浸入20水中，2天移放到相对湿度95%的试块架上，3天放置办公

29、室干空气中），经22个循环后，观察外露钢丝网的锈蚀情况。先焊接后热镀锌网与热镀锌丝编织网都只见到锌层氧化而无铁的锈蚀；浸塑网有局部铁的锈蚀；镀锌丝后焊接网则已普遍生锈。第二个试验是将同样的4种钢丝网浸泡在3%NaCl溶液里，73天后取出观察，情况同上一个试验相似:镀锌丝后焊接网的焊点已出现严重的锈蚀，并向四周蔓延；在浸塑网的切断口发现铁锈，因为塑料不能为铁提供像锌那样的阴极保护。先焊接后热镀锌网与热镀锌丝编织网没有发现黄色铁锈。第三个试验是让三种镀锌钢丝网参加耐候性试验，在80次热-雨循环和5次热-冷循环后，观察埋在聚合物水泥砂浆中钢丝网的锈蚀情况。镀锌丝后焊接网有普遍的锈蚀，弯折钢丝出现脆断

30、；先焊接后热镀锌网绝大部分无锈蚀，极个别部位钢丝紧靠聚苯板（没有砂浆保护层），发现局部黄锈；热镀锌丝编织网在制作试件时有几处（该部位无外饰面）几乎外露，表面只有不到1mm厚的水泥浆保护层，也可见并不严重的黄锈，拆除时发现锈迹没有蔓延，绝大部分钢丝完好如初，虽经十几次弯折仍有很好的韧性。由此可见，钢丝网要有好的耐久性，应该选用先焊接后热镀锌的钢丝网或镀锌丝编织网；镀锌层的厚度必须超过一个最低值,这个限值对焊接网是122 g/m2,对编织网是45 g/m2；在运输、施工中尽量避免发生弯折；钢丝网的里外两面都应包裹一定厚度的砂浆保护层,此厚度宜不小于3mm。6 控制聚苯板受剪变形是在外保温系统上贴砖

31、需解决的一个特殊问题在外保温复合墙体上贴砖的另一个特殊问题是聚苯板受剪变形问题。饰面砖外保温自重较大。在长期受到饰面砖、胶粘剂、抹面砂浆的自重作用下，聚苯板受剪变形可能使抹面砂浆产生水平裂缝，水的侵入会影响饰面砖粘结的耐久性。防治办法之一是不让聚苯板承受大部分自重，而增设别的配套件来承担。具体做法是隔一定高度（如每隔23个层高）留设水平伸缩缝，缝中安装托架承担自重。要注意两点：托架和紧固件本身是防锈的；尽量减少热桥影响。办法之二是提高聚苯板的弹性模量以减小应变，具体做法是适当提高聚苯板密度。这方面在几种图集上都有详细的介绍。7 小结7.1 在各种外墙（包括外保温复合墙体）上粘贴饰面砖，工程质量

32、往往受到技术水平、材料配套、施工条件和手工操作等方面一些不确定因素的影响。因此，为保证使用安全，对多、高层建筑外墙外饰面材料的选择，应优先考虑涂料、饰面砂浆等轻质材料。7.2 从克服外荷载的角度分析，只要外保温系统满足膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统JGJ 144-2004对各层材料间粘结强度的要求，满足外墙饰面砖工程施工及验收规程JGJ 126-2000对饰面砖粘结强度的要求，外保温系统提供的与结构墙体的初始粘结力，能够支持外贴饰面砖而有足够的安全系数。7.3 外墙饰面砖日久脱落的原因，主要是经年的温度变化和水分迁移削弱了饰面砖与外墙体之间的粘结强度。应以降低面砖瓷砖胶界面应力、防止饰面砖内侧

33、积聚水分为目的，按照JGJ 126-2000的要求，从选材、设计、施工、验收等方面采取有效的措施。7.4 保证增强网的耐久性、防止聚苯板受剪变形，是确保外保温贴砖安全性的特殊问题。要特别注意钢丝网的防锈效果。只要认真做好以上7.27.4项工作，在外保温系统外粘贴饰面砖做法的使用安全性是有保证的。 专业测量人员根据本工程轴网、标高、控制坐标，建立钢网架安装的轴线控制网及标高控制点，控制点应布设在混凝土结构构件上，并加以保护，不得在架体或临时设施上设置控制点或转点。控制网建立完成后，对钢结构网架预埋件位置、标高、尺寸进行一一复核，无误后定位放线散拼区域网架下弦杆位置及螺栓球位置，并在两侧混凝土框架

34、梁上做好控制点及引线。高园区站地下两层岛式车站,基坑呈长条形，外包尺寸总长191.6m，标准段主体总宽21.3m，基坑深度约17.3m。两头井长14.1m，宽27m，基坑深约18.5m，总方量约100000m3，工期8个月。车站采用明挖法施工，基坑北侧采用吊脚桩+预应力锚索，南侧及头井位置采用放坡。 专业测量人员根据本工程轴网、标高、控制坐标，建立钢网架安装的轴线控制网及标高控制点，控制点应布设在混凝土结构构件上，并加以保护，不得在架体或临时设施上设置控制点或转点。控制网建立完成后，对钢结构网架预埋件位置、标高、尺寸进行一一复核，无误后定位放线散拼区域网架下弦杆位置及螺栓球位置，并在两侧混凝土

35、框架梁上做好控制点及引线。高园区站地下两层岛式车站,基坑呈长条形，外包尺寸总长191.6m，标准段主体总宽21.3m，基坑深度约17.3m。两头井长14.1m，宽27m，基坑深约18.5m，总方量约100000m3，工期8个月。车站采用明挖法施工，基坑北侧采用吊脚桩+预应力锚索，南侧及头井位置采用放坡。楼地面的装修应在穿过楼面的立管安装完成后进行，卫生间的防水层、保护层，必须在穿楼面的管线完成之后才能施工。装修施工是工序交叉较多的工程，每道工序必须进行科学合理的安排，为了把工作面展开，在面上可分段，在立面上可分层，进行循环流水、穿插作业施工，避免出现打乱仗的局面出现。满堂脚手架高空散装法，需将

36、地面混凝土结构部分工程施工完成后，在结构板面上搭设满堂脚手架到设计标高，满铺的脚手板作为操作面进行拼装的一种施工方法。用此种施工方法施工时，首先，钢结构的整个工程工期延迟，而且满堂脚手架必须待钢结构完成安装后才能拆除，在此期间钢结构施工区域内的其它工序均无法穿插施工；其次，脚手架前期搭设及后期拆除的时间较长，且成本较高。灯具进入现场后应堆放整齐、稳固，并要注意防潮，搬运时应轻拿轻放，以免碰坏表面的镀锌层、油漆及玻璃罩；灯具安装时应注意保持地面、墙面顶板的整洁；其他工种作业时，应注意不损坏已装好的灯具；室内有条件的应关门上锁，以防灯具损坏或丢失。本工程从事焊接作业人员，从工序负责人到作业班长仍至

37、具体操作的施焊技工、配合工以及负责对焊接接头进行无损检测的专业人员，均有相应资质人员，并且我们在工程开始前针对本工程实际情况组织相关技术人员开展针对性学习了解，保证相关人员明白工程的质量要求及施工时需注意事项。同时在业主、监理、设计监督下，对已有焊工证的焊工组织附加考试，考试合格后方准参加本工程的焊接施工。施工区域建筑物周围供水管网及接驳点由施工总承包单位提供，根据幕墙承包商的需要提供接口，水表由幕墙承包商负责安装。确定幕墙承包商后由施工总承包单位现场交接。给水接口至施工现场的水管由我司自行敷设，在施工期间，我司对用水接口及计量表具负有保护责任。届时我司用水计量、计费及缴纳等相关事宜根据施工总

38、包合同及管理总包合同的有关规定执行。工具化附着式升降脚手架的拆除顺序与其组装顺序相反，具体操作步骤如下：架体清理垃圾，准备拆除将架体内所有提升装置拆除，并吊至地面分类码放安装起吊点略收紧塔吊绳拆除单元间连接螺栓拆除上下节连接螺栓收紧塔吊绳使上下节略脱开松开防坠器连接吊拆上节单元吊拆下节单元地面上拆除架体单元，材料退场。楼层施工过程，工具化附着式升降脚手架为结构施工提供单层施工面，架体上不能堆放钢筋、模板等材料，架体升降过程采用智能控制系统，架体上严禁站人（包括操作人员），若架体出现故障，在架体上操作排除故障人员不得超过2人。安全通道、卸料台、施工电梯、塔吊附墙支撑与架体各自为独立体系，互不影响

39、。建立施工准备工作检查制度，使施工准备工作有组织、有计划、有分工地进行，检查的目的在于督促现薄弱环节，不断改进工作。由此可见，工程施工进度的快慢、施工质量的好坏，都与施工准备工作有着直接联系，准备工作充分与否，直接影响到施工工序的能否正常进行，施工准备工作是组织施工生产的重要因素。材料的供应由部依据工程的进度计划实际的工程进度，按实提出采购申请计划，审批后由材料部进行采购。材料采购应在考核合格的供应商内进行采购。材料供应商应提供相应产品合格证、消防流通领域证等有效证件，以防不合格产品进入现场。材料进场后，及时向甲方代表监理公司进行报验，并填写好材料检验单。现在地面加工厂将钢桁架全部放样，按其编

40、号放在相应位置上，使构件各拼接节点的标志线与台上相应控制点严密吻合。拼装时相邻拼装构件的杆件，能准确对位，严禁强迫定位，钢方管对接采取内加衬管坡口对接，先点焊拼接，杆件定位而后，测量各节点坐标，确保各节点位置偏差在许可范围之内，拼装质量符合规范要求，而后焊接本施工段构件。施工完毕后，在进行下面构件安装前，要再次对各节点坐标整体尺寸进行测量，确保符合质量要求。否则，应进行调整矫正，对焊缝作无损探伤，确保焊缝质量。因为钢结构施工是一个在时间上持续较长的工作，所以从工程的开工到工程的竣工，这段时间内有着许多不可预见的事情生，这些事有的可能影响到关键线路上各关键点的节点工期，为此在确定关键线路节点工期

41、的同时，我公司的施工人员也制定出了一套由于一些不可确定因素而引起的关键线节点工期滞后的补救办法：本工程位于安徽省铜陵市，由于本地区雨水空气酸性成分比较高，钢材易腐蚀。为了确保加工厂现场拼装对接节点补漆质量，在防腐油漆涂装时，底漆、间漆、面漆分别按两道进行涂装。底漆干膜厚度2*40m=80m，间漆干膜厚度2*75m=130m，面漆2*40m=80m，每层的干膜厚度按照设计要求值的二分之一进行涂装。桁架设置的支撑架，其状况相当于给桁架节点荷载，而临时支座分批逐步下降，其状况相当于支座的不均匀沉降。这都将引起桁架结构内力的变化调整。对少量杆件可能超载的情况应事先采取措施，局部加强或根据计算可事先换加

42、强杆件。为防止个别支撑点集受力，宜根据各支撑点的结构自重挠度值，采用分区、分阶段按比例下降或用每步不大于5mm的等步下降法拆除支撑点。根据面布置，设好出土大门，本基坑共设一个大门设在基坑北侧段文教路40弄的围墙上；本基坑的出土台共设三个，此3个出土台均设在基坑北侧，另在基坑北侧离基坑边约6.3米处设有一条主施工道路，各出土台均与北侧的施工道路连通。则本基坑挖出的土方均要北侧的施工道路然后再从基坑北侧段文教路40弄开设的出入口将土运出场地外。钢结构构件进场后，采用条形码扫描系统扫描构件铭牌上的条形码，将条形码数据读入计算机系统进行分类、统计、分析、处理，此时，计算机读入构件的状态为未安装。构件安

43、装时，需再次扫描条形码，消除构件未安装状态，此时，计算机读入构件的状态为已安装。条形码管理系统，可以保证钢结构工程构件准确、有序的供给。钢结构安装将先核心区后悬挑区，从下往上进行。根据设计分为A、B、C、D4个分区进行安装，因此，在安装过程，将在每个分区线上形成合拢缝。合拢对钢结构来说都是一道比较难的工序，它对施工技术、测量要求高，同时对工期也有影响。在钢结构大面积施工时，由于安装误差、温度变形、焊接变形等等可能导致最后按设计图纸下料加工的杆件无法安装上去。因此在分区线上合拢施工时需要考虑采取以下措施施工步骤。使结构安装精度要求。油漆调配前，先由质检员作业班长一起测试喷漆房当时的环境，符合条件

44、后方可调漆。如不符合要求，需要相应设备调节控制使环境达到要求。油漆的调配必须按各类油漆甲、乙混合比精确混合，并进行均匀搅拌（搅拌机）。根据气温情况可以加入适量的油漆商指定的稀释剂，油漆应根据工作量现配现用，杜绝浪费。钢走廊重量在安装阶段由4个胎架及支座承重，先计算每个胎架的压力荷载，然后将该压力荷载作为局部荷载布置在混凝土梁板上，进行混凝土梁板验算。利用MIDAS有限元分析软件进行混凝土梁内力计算，再根据内力设计值查混凝土结构计算手册进行配筋，并与设计配筋进行比较，判断混凝土梁承载力是否满足；如不满足尚需进行加固设计并验算。建立健全施工准备工作责任制，按计划将责任落实到有关部门甚至个人，同时明

45、确各级技术负责人在施工准备工作所负的责任，各级技术负责人应是各阶段施工准备工作的负责人，负责审查施工准备工作计划施工组织计划，督促检查各分项施工准备工作的实施，及时总结验教训。在场内靠近内环设置两台旋转式龙门吊，龙门吊的固定机构设置在场内地坪上，并随着吊装区域的不同而进行移位；固定机构、移动机构轨道设置在场外地坪上，局部设在楼板上。龙门吊的高度达到60m，跨度达到108m。以南北为起点，依次将散件安装在已搭设好的临时胎架上。为保证滑移过程结构不偏离心，需设置限位挡板，在滑靴前、后部设计限位挡板，用来限制滑移过程网架沿轨道左右方向偏移，限位卡板距轨道边沿距离为15mm。同时为防止现场轨道安装及滑

46、移过程两轨道连接处可能存在一定的高差，故滑靴底板前倒角滑移使其光滑避免出现“卡轨”现象。 根据单元式玻璃幕墙安装质量检查表，“幕墙面度”、“幕墙垂直度”合格率分别为80%、81%，综合考虑人力、资金、技术管理水、材料设备等多方面因素，通过QC活动采取有效措施，我们有信心解决该问题的50%，那么单元式玻璃幕墙安装后幕墙面度的合格率将提高到80%+20%50%=90%，幕墙垂直度的合格率将提高到81%+19%50%=90.5%。混凝土振捣:墙混凝土采用HZ-50型插入式振捣棒振捣，结点部位空隙较小处，可采用HZ6X-30型插入式振捣棒振捣。下料过程，应严格按照500mm一道分层下料，300mm以上

47、墙体应在墙体内两侧距钢筋50mm处振捣，移动间距不得大于500mm，插入深度应进入下层混凝土50mm，振捣时应快插慢拔，插入10S左右开始慢慢提棒，直至气泡全部排完并翻浆，严禁快插快拔或插入棒后超时间振捣。每层混凝土浇筑完后约15min左右再浇筑下一层混凝土。严格遵守用火审批制度，现场内未允许不得动明火，电气焊作业必须由培训合格的专业技术人员操作，并申请动火证，工作时要随身携带灭火器材，配备专人看火，加强防火检查，禁止违章；对于明火作业每天巡查，一查是否有“焊工操作证”与“动火证”；二查“动火证”与用火地点、时间、看火人、作业对象是否相符；三查有无灭火用具；四查电气焊操作是否符合规范要求。差分

48、测量的优势：影响三维坐标测量精度的主要因素有仪器精度、点间斜距及垂直角，后两者涉及大气的气象改正、水折光、垂直折光等许多复杂的因素，故很难精确求出，从而降低了点位测量精度。然而根据变形监测的特点，需要测量的只是相对变化量，采用建立基准站进行差分的方法，极坐标法测量的点位精度可达到亚毫米甚至更高。水角焊时，当焊脚超过8mm时应采用多层焊。如果共需焊两层，在一层时，焊枪与立板夹角较小，并指向距根部23mm处。电流稍大些，可采用左焊法或右焊法，亦可略有小幅度摆动。然后焊二层。焊枪指向一层焊道的凹坑处，采用左焊法、可根据情况采用直线法或小幅摆动法。此时电流可稍小，焊接速度梢快。这种焊法适合于要求脚长8

49、12mm的焊缝。在北侧东段施工道路与围护放坡间设钢筋主筋堆放场地，本地下室施工用的钢筋在加工厂制作好运至现场，直接由塔吊吊到承台内进行绑扎，承台砖胎膜采用砼预制构件替代，所以无需水泥砂石堆场。基坑的南侧：在基坑南侧离其围护放坡边最近约3.3米为围墙，围墙外侧为育才家园小区。因本工程场地较为狭小，多处围墙与基坑放坡边距离較近，对距离小于1米以内的围墙全部改用轻质围墙。施工现场按施工段、作业点划分区管理，每道工序做到“工完场清”，施工垃圾集堆放，及时清运，不得在施工从高空流放倾倒污水、垃圾。材料工具及时回收、维修、保养、利用、归库，各工序成品保护好。现场管理操作人员按规定持证上岗作业，现场管理人员

50、工人佩戴安全帽应分色，便于施工管理。用C20细实混凝土做300mm（结构面）高翻边内置植筋6300与楼面锚固，厚度同所在位置处墙厚。采用加气混凝土砌块砌筑墙体时，墙底部采用灰砂砖砌筑不低于250mm（结构面）。管道井均做不低于C20素混凝土门槛高100mm（建筑地面上），厚度同所在位置处墙厚。通过对对影响质量的主要因素的调查分析，我们拟采取相对应措施进行质量控制，根据调查统计数据来看，目前均合格点率达到85.7%。外墙面整度偏差空鼓不合格点占总检查点数的11.7即41（不合格点数）350（总检查点数）11.7，因此只要将这一主要问题解决60，则检验合格率可以从原来的85.7提高到92.7211

51、.76085.7，因此把目标值定为屋面工程允许偏差的合格点率达到90%以上是可行的。将检定过的两台纬仪分别置于相互垂直的轴线控制线上（借用1线），精确对整后，后视前方的同一轴线控制线，并固定照准部，然后纵转望远镜，照准钢柱头上的标尺并读数，与设计控制值相比后，判断校正方向并指挥吊装人员对钢柱进行校正，直到两个正交方向上均校正到正确位置后，拧紧柱子的地脚螺栓收紧缆风绳,并将柱脚垫铁与柱底板点焊。各施工层标高测出以后，根据绝对标高控制法的原则，进行数据综合处理，在下节柱施工时对层高进行调整。即在柱接头处适当加大间隙，垫入不大于5mm厚的钢片。个别钢柱标高过高时，采用切割柱底衬板来调整标高，切割衬板不能大于3mm，切割后将割口打磨整。同时根据现场统计的焊缝收缩量，及时与制作厂家联系，在钢柱制作时加长作为补偿值。十字转箱型构件进行组焊时采用专用胎架，专用胎架设计时必须考虑到可重复循环利用性，在胎架上设置可调节垫块，不仅提高了工作效率，同时也保证了制作质量。专用胎架采用H200200812的型钢焊接而成，该专用胎架米重为350kg/m，因此箱型构件所需制作胎架总重量为80m350kg/m=28000kg=28吨。我方工程结构所使用的主要材料均使用总包认可知名生产厂家的产品。并依据外购材料对本工程钢构件产品质量影响程度的大小不同，对材料供应商分别通过实地考查，或通过