钢结构单层厂房结构计算书

1、钢结构课程设计-王子涵一、设计资料该设计为单层厂房设计，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m，柱高6m；共有12榀刚架，柱距6m，屋面坡度1:10；地震布防列度为6度，设计地震分组为第一组，设计基当地震加快度值。刚架平面部署见图1(a)，刚架形式及几何尺寸见图1(b)。屋面及墙面板均为彩色压型钢板,内填充以保温玻璃棉板，详尽做法见建筑专业设计文件；考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。BA112图1(a).刚架平面部署图009000618000图1(b).刚架形式及几何尺寸二、荷载计算（一）荷载取值计算1屋盖永久荷载标准值（

2、对水平投影面）YX51-380-760型彩色压型钢板KN/m250mm厚保温玻璃棉板KN/m2PVC铝箔及不锈钢丝网KN/m2檩条及支撑KN/m2刚架斜梁自重KN/m2悬挂设施KN/m2共计KN/m22屋面可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为m2。雪荷载：基本雪压S0=m2。关于单跨双坡屋面，屋面坡角=54238，r=，雪荷载标准值Sk=rS0=m2。取屋面活荷载与雪荷载中的较大值m2，不考虑积灰荷载。3轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）KN/m24风荷载标准值按门式刚架轻型房子钢结构技术规程CECS102：2002附录A的规定计算。基本风压0=KN/m2，地面粗拙度种类为

3、B类；风荷载高度变化系数按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的数值采用，z=。风荷载体型系数s：迎风面柱及屋面分别为和，背风面柱及屋面分别为和(CECS102：2002中间区)。5地震作用据全公民用建筑工程设计技术措施结构中第条建议：单层门式刚架轻型房屋钢结构一般在抗震布防烈度小于等于7度的地域可不进行抗震计算。故本工程结构设计不考虑地震作用。（二）各部分作用的荷载标准值计算屋面：恒荷载标准值：6=m活荷载标准值：6=m柱荷载：恒荷载标准值：66+9=活荷载标准值：9=风荷载标准值：迎风面：柱上qw1=6=m横梁上qw2=6=m背风面：柱

4、上qw3=6=m横梁上qw4=6=m三、内力分析考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截面，梁柱采用相同截面。柱脚按铰接支承设计。采用弹性分析方法确定刚架内力。引用钢结构设计与计算（包头钢铁设计研究院编着，机械工业初版社）中表229（铰接柱脚门式刚架计算公式）计算刚架内力。1在恒荷载作用下=l/h=18/6=3=f/h=6=k=h/s=6/=3+k+(3+)=3+(3+=85850.15444.13590.5289HA=HE=ql/8=1838=MC=ql21(1+)/8=1(1+=m22MB=MD=ql/8=188=m刚架在恒荷载作用下的内力如图。内力计

5、算的“+、”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，在弯矩图中画在受拉侧；轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。g=4.02KN/m-86.11KNmC-86.11KNmB63.78KNmD36.18KN36.18KN000618.00KN18.00KNAE14.35KN14.35KN1800054.18KN54.18KN图2.刚架在恒荷载作用下的M图17.68KN14.08KN17.68KN36.18KN+36.18KNBCD000+654.18KNAE1800054.18KN图3.刚架在恒荷载作用下的N图1.43KN34.57KN14.35KN-BC+-14.35KN+1.43KN

6、D034.57KN0-0+614.35KN14.35KNAE18000图4.刚架在恒荷载作用下的V图2在活荷载作用下VA=VE=HA=HE=1838=2MC=181(1+/8=m2MB=MD=188=m刚架在活荷载作用下的内力如图。q=3.00KN/m-64.26KNmC-64.26KNmB47.60KNmD0006AE10.71KN10.71KN1800027.00KN27.00KN图5.刚架在活荷载作用下的M图13.34KN10.65KN27.00KN+BC000+627.00KNA18000图6.刚架在活荷载作用下的N图1.07KN10.71KN-B+C+1.07KN25.80KN00-

7、0610.71KNA18000图7.刚架在活荷载作用下的V图13.34KN27.00KND+27.00KNE25.80KN10.71KND+E10.71KN3在风荷载作用下关于作用于屋面的风荷载可分解为水平方向的分力qx和竖向的分力qy。现分别计算，此后再叠加。(1)在迎风面横梁上风荷载竖向分力qw2y作用下1(85)161(850.15)0.1322164.1359qa22.8292VE2186.35KN2lVA=9=HA=HE=ql/4=1834=MB=MD=6=m222CmM=ql4=/刚架在qw2y作用下的内力如图qw2y=2.82KN/m22.38KNmBCD000630.18KNm

8、30.18KNmAE5.03KN5.03KN1800019.03KN6.35KN图8.刚架在风荷载qw2y作用下的M图(2)在背风面横梁上风荷载竖向分力qw4y作用下qa21.8392VE2184.12KN2lVA=9=HA=HE=ql/4=1834=MB=MD=6=mC222mM=ql4=/刚架在qw4y作用下的内力如图。0006qw4y=1.83KN/m14.52KNmBCD19.62KNm19.62KNmAE3.27KN3.27KN180004.12KN12.35KN图9.刚架在风荷载qw4y作用下的M图(3)在迎风面柱上风荷载qw1作用下=1，16(2K)K2416(20.150.66

9、34)0.6634120.980344.1359AB12218)=V=V=qh/2L=6/(2HAqh(2)0.7161(210.9803)3.22KN2222HE=6=qh220.716212MB(2)4(20.9803)6.52KNm4MD=6=mMCqh221(1)0.7162121(10.15)0.9803)0.81KNm44刚架在qw1作用下的内力如图。0.81KNmqw1=0.71KN/m6.24KNmBCD6.54KNm0006AE1.04KN3.22KN180000.71KN0.71KN图10.刚架在风荷载qw1作用下的M图(4)在背风面柱上风荷载qw3作用下2218)=VA=

10、VB=qh1/2L=6/(2HEqh1.55611(2)(20.9803)7.02KN2222HA=6=2MD=66/2=mMB=6=mMCqh221(1)1.5562121(10.15)0.9803)1.78KNm44刚架在qw3作用下的内力如图。00061.78KNm14.22KNmBCDqw3=1.55KN/m13.68KNmAE2.28KN7.02KN180001.55KN1.55KN图11.刚架在风荷载qw3作用下的M图在迎风面横梁上风荷载水均分力qw2x作用下=1，=00.15(4310.15)0.020284.1359VAVE2.820.9(260.9)0.91KN218HA=(

11、1+/2=HE=MC2.820.960.150.51.150.02020.39KNm2MB=6=mMD=6=m刚架在qw2x作用下的内力如图。7.74KNmCqw2x=2.82KN/mBD0.39KNm07.50KNm006AE1.29KN1.25KN180000.91KN0.91KN图12.刚架在风荷载qw2x作用下的M图在背风面横梁上风荷载水均分力qw4x作用下VAVE1.830.9(260.9)0.59KN218HA=(1+/2=HE=MC1.830.960.150.51.150.02020.26KNm2MB=6=mMD=6=m刚架在qw4x作用下的内力如图。00065.04KNmCqw

12、4x=1.83KN/mBD0.26KNm4.86KNmAE0.81KN0.84KN180000.59KN0.59KN图13.刚架在风荷载qw4x作用下的M图(7)用叠加绘制在风荷载作用下刚架的组合内力。qw2y=2.82KN/mqw4y=1.83KN/m左风mqw2x=2.82KN/m38.84KNqw4x=1.83KN/mBCD067.14KNm31.80KNm036.77KNm8.93KNm06A13.32KN0.65KNEqw1=0.71KN/mqw3=1.55KN/m25.09KN1800016.76KN图14.刚架在左风向风荷载q作用下的M图wqw2y=2.82KN/mqw4y=1.

13、83KN/mmqw4x=1.83KN/m38.84KNqw2x=2.82KN/mBCD31.80KNm67.14KNm右风008.93KNm36.77KNm06A0.65KN13.32KNEqw3=1.55KN/mqw1=0.71KN/m16.76KN1800025.09KN图15.刚架在右风向风荷载q作用下的M图w11.51KN11.51KN11.57KN-11.57KN25.09KNC16.76KNBD000-6A16.76KNE25.09KN18000图16.刚架在左风向风荷载qw作用下的N图24.06KN0.86KN-D9.95KNB-+C9.06KN1.45KN+015.69KN0-

14、0+6A13.32KN0.65KNE18000图17.刚架在左风向风荷载qw作用下的V图四、内力组合刚架结构构件按承载能力极限状态设计，依照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定，采用荷载效应的基本组合：0SR。本工程结构构件安全等级为二级，0=。关于基本组合，荷载效应组合的设计值S从以下组合值中取最不利值确定：A恒荷载标准值计算的荷载效应+活荷载标准值计算的荷载效应B恒荷载标准值计算的荷载效应+风荷载标准值计算的荷载效应C恒荷载标准值计算的荷载效应+活荷载标准值计算的荷载效应+风荷载标准值计算的荷载效应D恒荷载标准值计算的荷载效应+风荷载标准值计算的荷载效应+活荷载标准值计算的荷载

15、效应E恒荷载标准值计算的荷载效应+活荷载标准值计算的荷载效应本工程不进行抗震验算。最不利内力组合的计算控制截面取柱底、柱顶、梁端及梁跨中截面，关于刚架梁，截面可能的最不利内力组合有：梁端截面：(1)Mmax及相应的N、V；(2)Mmin及相应的N、V梁跨中截面：(1)Mmax及相应的N、；(2)Mmin及相应的N、VV关于刚架柱，截面可能的最不利内力组合有：(1)Mmax及相应的N、V；(2)Mmin及相应的N、V(3)Nmax及相应的M、V；(4)N及相应的M、Vmaxminmax内力组合见表1。刚架内力组合表（以左半跨为例）表1截面内力组组合项目荷载组合荷载组合项目方式Mmax及相应的、V

16、A恒+活N柱顶（B点）Mmin及相应的N、VB恒+风及相应的M、VA恒+活Nmax刚maxmax、B恒风min及相应的MV架N+Mmax及相应的N、V柱Mmin及相应的N、V柱底（A点）Nmax及相应的Mmax、VA恒+活min及相应的Mmax、VB恒+风N刚支座（B点）Mmax及相应的N、VA恒+活Mmini及相应的N、VB恒+风架Mmax及相应的N、VB恒+风跨中（C点）梁M及相应的NVAmin、恒活+MNV（KNm）（KN）（KN）（）（）（）（）0（）0（）（）（）（）（）注：内力计算的“+、”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。五、刚

17、架设计（一）截面设计参照近似工程及有关资料，梁柱截面均采用焊接工字钢4502008，12截面特色：B=200mm，H=450mm，tw=，tf=，A=Ix=28181cm4，Wx=1252cm3，ix=Iy=1602cm4，Wx=，ix=（二）构件验算1构件宽厚比的验算翼缘部分：b/t96/12815235/fy15腹板部分：h0/tw426/853.25250235/fy2502刚架梁的验算(1)抗剪验算梁截面的最大剪力为Vmax=考虑仅有支座加劲肋，h0/twfy/2350.5620.8s5.3441fv=125N/mm2Vu=hwtwfv=4268125=426000N=Vmax=Vu，

18、满足要求。(2)弯、剪、压共同作用下的验算取梁端截面进行验算N=，V=，M=N因VM=m，取M=Mf故(V1)2MMf，满足要求。Meu010.5VuMf(3)整体坚固验算N=，M=mA梁平面内的整体坚固性验算。计算长度取横梁长度lx=18090mm，x=lx/ix=18090/=150，b类截面，查表得x=2EAe0220610382101592.0KN，mx=NEX01.121.197.632NmxMx398901.0193.30106xAe0We1(1xN)0.57082101252103(10.57039.89)NEX01592=mm2f=215N/mm2，满足要求。B横梁平面外的整体

19、坚固验算考虑屋面压型钢板与檩条亲近连结，有蒙皮作用，檩条可作为横梁平面外的支承点，但为安全起见，计算长度按两个檩距或隅撑间距考虑，即ly=3015mm。关于等截面构件=0，s=w=1y=sl/iy0=3015/=，b类截面，查表得y=by43208210426(68.212)21.1330.668.2212521034.4426取b=by=t1.0-N0.75(N)20.975NEX0NEX0NtM398900.975193.301062215N/mm2yAe0We1br0.76282100.8211252103189.73N/mmfmax39.89103193.301032134.86146

20、.10150.962min821028181106N/mm141.240maxmin1.94max故h053.25(4800.526.2)235115.7，满足要求。twfy梁跨中截面：max31.8110314309N/mm2min8210281811063.87108.22104.350maxmin1.93max故h053.25(4800.526.2)235115.3，满足要求。twfy(5)验算檩条集中荷载下的局部受压承载力檩条传给横梁上翼缘的集中荷载：F=6+3=Lz=a+5hy+2hR=70+512+0=130mmF1.018.431032f215N/mm2

21、ctwlz813017.72N/mm验算腹板上边沿处的折算应力：取梁端截面处的内力：M=m，N=，V=My1193.30103213146.10N/mm2In28181104c2=mmVS77.601032001241934.61N/mm2Itw2818110482232(146.1039.89)222cc17.7217.72(146.1039.89)334.61=N/mm2=258N/mm2，满足要求。3刚架柱的验算1）抗剪验算柱截面的最大剪力为Vmax=考虑仅有支座加劲肋，h0/twfy/2350.5620.8s5.3441fv=125N/mm2Vu=hwtwfv=4268125=4260

22、00N=Vmax=Vu，满足要求。(2)弯、剪、压共同作用下的验算取梁端截面进行验算N=，V=，M=N因VM=m，取M=Mf故(V1)2MMf01，满足要求。MeuMf0.5Vu(3)整体坚固验算构件的最大内力：N=，M=mA刚架柱平面内的整体坚固性验算。刚架柱高H=6000mm，梁长L=18090mm.柱的线刚度K1c14=I/h=2818110/6000=梁线刚度K2b0/(2S)=2818149045)=I10/(2K2/K1=，查表得柱的计算长度系数=。刚架柱的计算长度lx=h=17604mm。x=lx/ix=17604/=95。0=150，b类截面，查表得x=2EAe02206103

23、82101681.4KN，mx=NEX01.121.195.02NmxMx102.821031.0193.30106xAe0We1(1xN)0.58882101252103(10.588102.82)NEX01681.4=mm2f=215N/mm2，满足要求。B刚架柱平面外的整体坚固验算考虑屋面压型钢板墙面与墙梁亲近连结，起到应力蒙皮作用，与柱连结的墙梁可作为柱平面外的支承点，但为安全起见，计算长度按两个墙梁距离或隅撑间距考虑，即ly=3000mm。关于等截面构件=0，s=w=1y=sl/iy0=3000/=，b类截面，查表得y=by43208210426(67.912)21.1380.667

24、.9212521034.4426取b=by=t1.0-N0.75(N)20.942NEX0NEX0NtM102.821030.942193.3010622yAe0We1br0.76482100.8221252103193.32N/mmf215N/mm(4)按钢结构设计规范(GB500172003)校核刚架柱腹板同意高厚比柱顶截面：max81.22103193.30103213155.99N/mm2min8210281811069.89146.10136.210maxmin1.87max故h053.25(4800.526.2)235111.0，满足要求。twfy柱底截面：0故h053.25(16

25、00.525)23572.5，满足要求。twfy4验算刚架在风荷载作用下的侧移Ic=Ib=28181cm4，t=Icl/hIb=18000/6000=刚架柱顶等效水平力按下式计算：H=其中W=(1+4)h=+=Hh39.0910360003(23)14.1mmh/15040mm(2t)122061032818110412EIc（三）节点验算1梁柱连结节点螺栓强度验算梁柱节点采用级M22高强度摩擦型螺栓连结，构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数=，每个高强度螺栓的预拉力为190KN，连结处传达内力设计值：N=，V=，M=m。每个螺栓的拉力：N1My1N193.300.26539.890.8190

26、152KNyi2n4(0.26520.162)128.65KN8N2My2N193.300.1639.890.8190152KNyi2n4(0.26520.162)75.70KN8螺栓群的抗剪力：NVb0.9nfp0.910.451908615.6KNV77.60KN，满足要求。最外排一个螺栓的抗剪、抗拉力：NVNt77.60/8128.65，满足要求。NVbNtb615.6/80.971152(2)端板厚度验算端板厚度取为t=21mm。按二边支承类端板计算：t6efewNt64046128.6510320.9mm2ef(efew)f46200240(40ewb46)205(3)梁柱节点域的剪

27、应力验算M193.301062fv2，满足要求。dbdctc42642610106.52N/mm125N/mm(4)螺栓处腹板强度验算Nt2=190=0.4P0.4190103206.52N/mm2f215N/mm2，满足要求。ewtw468图18.刚架柱与刚架梁的连结节点2横梁跨中节点横梁跨中节点采用级M20高强度摩擦型螺栓连结，构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数=，每个高强度螺栓的预拉力为155KN，连结处传达内力设计值：N=，V=，M=m。每个螺栓的拉力：N1My1N143.180.26531.810.8155124KNyi2n4(0.26520.162)95.01KN8N2My2N1

28、43.180.1631.810.8155124KNyi2n4(0.26520.162)55.79KN8螺栓群的抗剪力：NVb0.9nfp0.910.451558502.2KNV3.21KN，满足要求。最外排一个螺栓的抗剪、抗拉力：NVNt3.21/895.011NVbNtb502.2/80.77124，满足要求。(2)端板厚度验算端板厚度取为t=18mm。按二边支承类端板计算：t6efewNt6404695.01103ewb2ef(efew)f46200240(4017.8mm46)205(3)螺栓处腹板强度验算Nt2=155=0.4P0.41551032f215N/mm2ewtw468168

29、.48N/mm，满足要求。图19.刚架梁跨中节点柱脚设计刚架柱与基础铰接，采用平板式铰接柱脚。(1)柱脚内力设计值Nmax=，相应的V=；Nmin=，相应的V=。(2)由于柱底剪力较小，图20.刚架柱脚节点max=0，考虑柱间支撑竖向上拔力后，锚栓仍不承受拉力，故仅考虑柱在安装过程中的坚固，按结构要求设置锚栓即可，采用4M24。(3)柱脚底板面积和厚度的计算A柱脚底板面积的确定b=b0+2t+2c=200+212+2(2050)=264324mm，取b=300mm；h=h0+2t+2c=450+212+2(2050)=514574mm，取h=550mm；底板部署如图。验算底板下混凝土的轴心抗压

30、强度设计值：基础采用C20混凝土，fc=mm2N102.821030.62N/mm2cfc9.6N/mm2bh300550，满足要求。B底板厚度的确定依照柱底板被柱腹板和翼缘所切割的区段分别计算底板所承受的最大弯距：关于三边支承板部分：b2/b1=96/426=，按悬伸长度为b2的悬壁板计算：M1a4210.6214626608Nm22M1a4210.62502775Nm关于悬壁板部分：22底板厚度t6Mmax/f66608/21513.6mm，取t=20mm。六、其他构件设计（一）隅撑的设计隅撑按轴心受压构件设计。轴心力N按下式计算：Affy200122153N2356012.0910N12

31、.16KN60coscos44.68连结螺栓采用一般C级螺栓M12。隅撑的计算长度取两头连结螺栓中心的距离：l0=633mm。采用L504，截面特色：A=，Iu=，Wu=，iu=，iv=u=l0/iu=633/=1，k=+2=B上翼缘板上翼缘板为最大压力作用于部分加劲板件的支承边，=min/max=1，kc=+2=(3)受压板件的有效宽度A腹板k=，kc=，b=180mm，c=70mm，t=，1=mm2ck7021.743bkc1800.8631.9521.1板组拘束系数k1=+(2=205k1k/12050.36721.743/172.483.080由于=min/max0，取=，bc=b/(

32、1)=180/(1+=b/t=180/=18=18=，38=38=所以18b/t0，则=，bc=b=70mm，b/t=70/=18=18=，38=38=所以18b/t38则截面有效宽度be(21.821.81.0211.1970.1)bc31.820.1)7057.05mmb/tbe1=，be2=C下翼缘板下翼缘板全截面受拉，全部有效。12.95(4)有效净截面模量上翼缘板的扣除面积宽度为：70=；腹板的扣除5面积宽度为：331=，同时在腹板的计算截面有一13拉条连结孔（距上翼缘板边缘35mm），孔地点与扣除面积地点基图22.檩条上翼缘及腹板真相同。所以腹板的扣除面积按13计算，见图。有的有效

33、净截面效净截面模量为：Wenx374.9010412.952.2902132.2(9035)23.813104mm390Wenymax48.9710412.952.2(12.95/222.8221.1)2132.2(21.12.2/2)221.12.257104mm348.9710412.952.2(12.95/222.8221.1)2132.2(21.12.2/2)2Wenymax7021.10.974104mm3Wenx/Wx=，Wenymax/Wymax=，Wenymin/Wymin=4强度计算按屋面能阻截檩条侧向失稳和扭转考虑：MxMy6.881060.171062f205N/mm21

34、Wenymax3.8131042.257104187.97N/mmWenxMxMy6.881060.17106162.99N/mm222Wenymin3.8131040.974104f205N/mmWenx5挠度计算51.155cos5423860004l/20030mmy206103374.910425.11mm384，满足要求。6结构要求x=600/=200，满足要求y=300/=200，满足要求（三）墙梁设计1基本资料本工程为单层厂房，刚架柱距为6m；外墙高，标高以上采用彩色压型钢板。墙梁间距，跨中设一道拉条，钢材为Q235。2荷载计算墙梁采用冷弯薄壁卷边C型钢1606020，自重g=7

35、kg/m；墙重m2；风荷载基本风压0=m2，风荷载标准值按CECS102：2002中的围护结构计算：k=sz0，s=（+）本工程外墙为落地墙，计算墙梁时不计墙重，另因墙梁先安装故不计拉条作用。qx=m，qy=m3内力计算Mx=62/8=m，My=62/8=m4强度计算墙梁C1606020，平放，张口向上Wxmax=，Wmin=，Wy=，Iy=参照屋面檩条的计算结果及工程实践经验，取Wenx=Wx，Weny=WyMxMy0.3781064.9191062f205N/mm2WenxWeny0.98.661030.936.02103200.2N/mm在风吸力下拉条地点设在墙梁内侧，并在柱底设斜拉条。

36、此时压型钢板与墙梁外侧坚固相连，可不验算墙梁的整体坚固性。5挠度计算51.10.4731.56000422.3mml/20030mm384206103288.13104，满足要求。（四）山墙抗风柱设计基本资料本工程山墙墙板为自承重墙；抗风柱6274mm，间距采用6m，承受的荷载有自重、墙梁重量及山墙风荷载。抗风柱与基础铰接，按压弯构件设计。抗风柱视为支承于刚架横梁和基础的简支构件。该地域基本风压0=m2，地面粗拙度种类为B类，隅撑间距。抗风柱采用Q235钢。荷载计算抗风柱采用焊接工字钢3002006，10自重g1=m墙梁及其支撑构件重量取g2=7kg/m风荷载：按CECS102:2002中的围

37、护结构计算。k=sz0，s=(+，0=m2qz=63+10-2)=qy=6=m墙梁自重抗衡风柱的偏爱力矩为63=m内力计算N=，M=1/8+=m验算构件的局部坚固性翼缘宽厚比b/t=96/10=13235/fymaxNMx4.8710319.8810632.212minWx56800634.110330.49N/mmAmaxmin1.9470max，因0，l0=6274mm，x=l0/ix=150(480.526.2)235h028046.7091.5tw6故fy，满足要求。强度验算截面特色：A=，Ix=9511cm4，Wx=，ix=，Iy=1334cm4，Wy=，iy=NMx4.871031

38、9.8810630.7N/mm2f215N/mm2AnxWnx568001.05634.1103验算弯矩作用平面内的坚固性=，b类截面，查表得x=2EA22061035680NEX1.121.148.524463.1KN，mx=NmxMx4.871031.019.88106xAxW1x(10.8N0.863568001.05634.1103(10.84.87)NEX4463.1=mm2f=215N/mm2，满足要求。验算弯矩作用平面外的坚固性考虑隅撑为抗风柱平面外的侧向支撑点l0y=3000mm，y=l0y/iy=3000/=150，b类截面，查表得y=2fyy0.983b1.07235440

39、00，=，tx=NtxMx4.871031.01.019.88106yAbW1x0.797568000.983634.1103=mm2f=215N/mm2，满足要求。挠度验算抗风柱在水平风荷载作用下，可视为单跨简支梁按下式计算其水平挠度：5kl453.97627444.1mml/40015.7mm384EIx3842061039511104柱脚设计因抗风柱承受的竖向荷载很小，故垫板尺寸按结构要求确定。采用40030020；锚栓采用2M20，平面部署如图。（五）柱间支撑的设计柱间支撑的部署如图柱间支撑为斜杆，采用带张紧装置的十字交叉圆钢支撑。直杆用檩条兼用，因檩条留有必定的应力裕量，依照经验及近似工程，不再作压弯杆件的刚度及承载力验算。柱间支撑荷载及内力支撑计算简图如图。作用于两侧山墙顶部节点的风荷载为（山墙高度取）：图23.抗风柱柱脚节点取s=+=，1=182=0025600540060006000600054006006600016712图24.柱间支撑部署图按一半山墙面作用风载的1/3考虑节点荷载标准值为：Fwk=1/31/2=FW节点荷载设计值Fw=00斜杆拉力设计值N=25斜杆截面设计及强度验算斜杆采用12圆钢，A=540