大坝加固水闸计算书

1、沙堆东堤达标加固工程（大环水闸计算书）- PAGE 19 - 江门市水利水电勘测设计院有限公司1 基本设计资料1.1工程概况沙堆东堤位于沙堆镇的东南部，虎跳门水道右岸，现状东堤堤围总长21km，其中未达标堤围长16.950km。沙堆东堤是新会区万亩以上重点堤围，围内是当地的政治、经济、文化中心，保护耕地面积3万亩，捍卫人口3.3万人。本次东堤加固工程范围北起白沙冲南堤，南至白沙围尾端，整段堤围形成了一条闭合防线，是沙堆镇抵抗台风暴潮侵袭，阻挡西江洪水和虎跳门水道海潮的重要防洪（潮）屏障，是沙堆镇经济社会可持续稳定发展的前提条件。加固范围内现有排水、挡潮闸14座，均为小型水闸。大环水闸位位于沙堆

2、堆东堤下下游，桩桩号1+7800处，主主要功能能为挡潮潮、排涝涝。原大大环水闸闸建于上上世纪五五六十年年代，由由于受当当时历史史条件限限制，水水闸建设设标准较较低，闸闸室已经经向临江侧侧偏移，虽虽已经采采取纠偏偏措施改改善水闸闸受力状状况，但但水闸现现状进一一步向临临江侧偏偏移趋势势明显，同同时由于于工程运运行时间间较长，建建筑结构构破损、钢钢筋外露露、闸门门锈蚀、启启闭设备备不灵活活等问题题使得该该水闸的的运行存存在较大大的安全全隐患，由于大环水闸原址10m范围内已建有多宗民房，给基坑开挖造成很大困难，水闸内涌两岸也多为住宅，工程内围堰选址较难，且产生较大的征地补偿费用，因此有必要对大环水闸

3、进行移址重建。选址为原水闸临外江侧约32m（交通桥中心距），重建后大环水闸为1孔净宽4m的开敞式水闸，闸底板高程-2.00m，闸顶板高程3.20m，交通桥宽7m。1.2水闸闸设计标标准根据海堤堤工程设设计规范范（SL4438-20008）以及及水闸闸设计规规范（SD2265-20001），位位于防洪洪（挡潮潮）堤上上的水闸闸，其级级别不得得低于防防洪（挡挡潮）堤堤的级别别，确定定大环水闸闸为等工程程，主要要建筑物物级别为为3级，次次要建筑筑物级别别为4级，临临时建筑筑物级别别为5级。大环以挡潮为主，兼负引水灌溉功能，故不校核排涝能力（50-100年一遇），只以历史最高潮水位作为校核潮水标准。水

4、闸的防洪洪（挡潮潮）标准准为30年一遇遇，根据据水文计计算，相相应外江江虎跳门门水道的的设计潮潮水位为为2.559m；校核核防洪（挡挡潮）水水位取临临时最高高潮水位位2.788m。大环以挡潮为主，兼负引水灌溉功能，故不校核排涝能力（50-100年一遇），只以历史最高潮水位作为校核潮水标准。水闸排涝标标准按10年一遇24小时暴暴雨所产产生的径径流量，城城镇、鱼鱼塘1天排干，农农田3天排干干设计，相相应设计计最大过过闸流量量取最大大洪峰流流量为225m3/s。1.3特征征水位外江设计洪洪潮水位位为2.599m（P=33.333%）；外江校核洪洪潮水位位为2.788m（历史史最高潮潮水位）；外江多年

5、平平均高潮潮水位为为0.559m；外江多年平平均低潮潮水位为为-0.36mm；内河最高限限制水位位为0.80mm；内河正常蓄蓄水位为为-0.20mm；内河最低内内水位为为-0.70m。1.4结构构数据大环水闸为为钢筋砼砼整体式式结构，共共1孔，净净宽4m。闸顶顶高程33.200m，闸底底板高程程-2.000m，水闸闸闸室顺顺水流方方向总长长23.85mm，前后后干砌石石护坦长长5.000m。闸顶顶设交通通桥，宽宽7m，设设计荷载载等级按按公路-级折减减设计。1.5工程程地质根据地质勘勘察报告告，闸址址处原始始地貌为为珠江三三角洲淤淤积、冲冲积平原原地貌。闸闸基础底底部分布布淤泥厚厚度大，具具有

6、高压压缩性，承承载力小小，震动动下易发发生触变变，产生生抗滑稳稳定与沉沉降变形形问题。中中粗砂、残残积土和和基岩承承载力较较高，是是良好持持力层。闸闸基础的的主体部部分建议议采用钻钻孔桩基基础或地地基加固固处理措措施。对对其他挡挡墙等次次要部位位，因一一般荷载载较小，可可采用天天然地基基型式，以以浅层淤淤泥层作作为建筑筑物基础础的天然然地基持持力层，但但应在上上部铺上上垫层，必必要时可可采用地地基加固固处理措措施。场场地内的的地下水水及地表表水对混混凝土具具有碳酸酸型弱腐腐蚀性，对对钢筋混混凝土结结构中的的钢筋无无腐蚀性性，对钢钢结构具具有弱腐腐蚀性。1.6地震震设防烈烈度根据本阶段段勘察结结

7、果，结结合区域域地质资资料综合合分析，勘勘察场地地及附近近未发现现有影响响场地稳稳定性的的地质构构造和不不良地质质作用，场场地是稳稳定的，但但其上部部分布的的软弱土土层，即即淤泥层层属于震震陷敏感感的软弱弱地层。根据建筑筑抗震设设计规范范（GB5500111-220011）及中中国地震震动峰值值加速度度区划图图（GB1183006-220011），该该地区抗抗震设防防烈度为为7度，设设计基本本地震加加速度值值为0.110g，地震震动反应应谱特征征周期值值为0.440s。2 闸顶高高程计算算根据挡水和泄水两种运用情况确定，取较大者，难点：波浪计算高度。根据水闸闸设计规规范SL2265-20001

8、第4.22.4条条规定，水闸闸顶高程不应低于正常水位（或最高挡水位）加波浪计算高度与相应安全超高之和；位于防洪（挡潮）堤上的水闸，其闸顶高程不得低于防洪（挡潮）堤堤顶高程。故大环水闸闸顶高程计算确定如下：根据挡水和泄水两种运用情况确定，取较大者，难点：波浪计算高度。2.1计算算工况水闸规：附录E.0.1；浪压力参与基本组合时，50年一遇；参与特殊组合时，选多年平均最大风速（气象站提供）大环水闸挡挡潮工况况下，外外江历史史最高潮潮水位为为2.788m（珠基基，下同同），设设计风速速采用重重现期为为50年的年年平均最最大风速速25.55m/ss。水闸规：附录E.0.1；浪压力参与基本组合时，50年

9、一遇；参与特殊组合时，选多年平均最大风速（气象站提供）2.2计算算公式闸顶高程按按水闸闸设计规规范（SL226520001）中有有关规定定进行计计算，相相关公式式如下：水闸设计计规范水闸规4.2.4：不同级别、不同工况水闸规4.2.4：不同级别、不同工况式中： Z闸顶高高程（m）；h0计算算潮水位位（m）；A安全超超高（m），取A=00.3mm；水文提供基本数据：计算风速（注意扩大系数）、风区长度、风区内平均水深（注意那种工况）。1、由三数据（v0 D Hm（极可能要做相应修改）水文提供基本数据：计算风速（注意扩大系数）、风区长度、风区内平均水深（注意那种工况）。1、由三数据（v0 D Hm（

10、极可能要做相应修改）推出hm，根据hm和Hm及水闸规表E.0.1-2，推出hp2、由hm、v0推出Tm3、根据Tm、H经试算推出Lm4、根据Lm，计算波浪破碎的临界水深及hz（水闸规E.0.2）5、根据H、Hk、Lm/2之间关系推波浪压力P（浪压力用在闸室稳定计算、工况不同，压力不同）6、根据浪压力断面型式求浪压力作用点，（形心）。v0计算算风速（m/s）； D风区长长度（m）；本工工程取5500m。Hm风区区内的平平均水深深（m）；Tm平均均波周期期(s)；Lm平均均波长(m)；H闸前水水深（m）；hp相应应于波列列累积频频率5%的波高高（m）；hz波浪浪中心线线超出计计算水位位的高度度（m

11、）。根据上述，采采用Exceel表计计算，结结果如下下表2.2-1所示。波浪爬高包括两部分：h波浪爬高包括两部分：hp hz表2.2-1 水闸闸闸顶高程程计算1、计算平平均波高高及hm/Hmhmhm/Hmmghm/vv02gD/v002gHm/vv02v0HmD0.3233 0.0411 0.0044 6.2566 0.0977 28.000 7.78 500.002、计算设设计波浪浪波列累累计频率率波高hP水闸级别波列累计频频率P(%)hm/Hmmhp/hmm0.6199 35.0000 0.0411 1.9188 3、计算设设计波浪浪平均周周期Tm值gTm/vv0=13.9(ghmm/v0

12、2)0.55Tmv0hm2.5200 28.0000 0.3233 4、计算平平均波长长Lm(试算)Lm=(gTm22/2)*tth(22*H/LLm)LmTmH(闸前水水深)10-39.8722 2.5200 4.7800 3.1422 0.00008 5、计算波波浪破碎碎的临界界水深Hk=(Lm/44)*lln(Lm+2hp)/(Lm-2hp)HkLmhp0.6544 9.8722 0.6199 3.1422 6、计算hhza.判别闸前水水深H与临界界水深Hk及与(Lm/2)关系H关系HkH关系Lm/24.7800 0.6544 4.7800 4.9366 b.计算波浪中中心线超超出计算算

13、水位的的高度hz=(hp2/Lm)*ccth(2H/LLm)hzhpLmH0.1222 3.1422 0.6199 9.8722 4.7800 6、闸顶高高程计算算Z=h0+hpp+hz+AZh0hphzA3.8211 2.7800 0.6199 0.1222 0.3000 2.3闸顶顶高程确确定根据水闸闸设计规规范SL2265-20001第4.22.4条条规定，挡挡水时，水水闸闸顶顶高程不不应低于于正常蓄蓄水位（或或最高挡挡水位）加加波浪计计算高度度与相应应安全超超高之和和；位于于防洪（挡挡潮）堤堤上的水水闸，其其闸顶高高程不得得低于防防洪（挡挡潮）堤堤堤顶高高程。则则本次设设计的闸闸顶高程

14、程取水闸闸两侧堤堤防堤顶顶高程为为4.220m。本项目可用理正软件计算，1、设计 2、复核（0.1-0.3m高差）3 水力计计算本项目可用理正软件计算，1、设计 2、复核（0.1-0.3m高差）3.1闸孔孔总净宽宽计算3.1.11计算公公式根据水闸闸设计规规范（SL2265-20001），各水水闸采用用过流计计算公式式如下：（1）对于于平底闸闸，当为为堰流时时，水闸闸的泄流流能力计计算根据据水闸闸设计规规范（SL2265-20001）附录录A.00.1规规定的水水力计算算公式：；式中：水水闸泄流流量（m3/s）；淹没系系数；侧收缩系系数，按按水力学学的弗朗朗西斯公公式计算算确定；流量系数数，取

15、0.3385；水闸过流流净宽（m）；堰顶算起起的下游游水深（m）；计入行近近流速水水头的堰堰上水深深（m），近近似采用用堰上水水头。（2）对于于平底闸闸，当堰堰流处于于高淹没没度时（），水闸的泄流能力计算根据水闸设计规范（SL265-2001）附录A.0.2规定的水力计算公式：；式中：水水闸的泄泄流流量量（m3/s）；淹没堰流流的综合合流量系系数；水闸过流流净宽（m）；重力加速速度，采采用9.81mm/s2；由堰顶算算起的下下游水深深（m）；计入行近近流速水水头的堰堰上水深深（m），近近似采用用堰上水水头。（3）当过过闸泄流流过程为为孔口出出流时，采采用如下下公式进进行计算算：；式中：孔孔口高

16、度度（m）；孔流流速速系数，采采用0.95mm；孔流流量量系数，按按水闸闸设计规规范表表A.00.3-1查得；孔流垂直直收缩系系数；计算系数数；胸墙底圆圆弧半径径（m）；孔流淹没没系数，按按水闸闸设计规规范表表A.00.3-2查得。3.1.22计算工工况 本本次水闸闸规模复复核，以以排涝流流量完全全自排设设计，各各水闸内内水位按按围内地地面控制制高程来来确定，闸闸底高程程根据内内外侧河河道底高高程综合合确定，过过闸水头头差取00.155m，推推求各水水闸相应应的总净净宽。3.1.33计算成果果根据上述，本本次水闸闸规模复复核使用用理正岩岩土5.6水力学学计算软软件计算算，其计计算成果果如下：*

17、计算项目：大环闸孔孔总净宽宽计算* 水闸型型式简图图 计算条条件 基本参数数闸坎型式未设底坎的的宽顶堰堰闸门型式平板闸门计算目标计算闸门总总净宽判断水流状状态的标标准hee/H0.6500上游水位(m)0.7000下游水位(m)0.5500堰顶高程(m)-2.0000行进流速水水头(m)0.1500闸门开启高高度hee(m)3.5000设计闸孔数数1设计流量QQ(m33/s)25.0000判断高淹没没度的标标准hss/H000.9000流量系数计算流量系数数值0.3855收缩系数计算上游河道道宽度bbs(mm)9.0000淹没系数计算 计算过过程 1、判断水水流状态态。水流状态：因为 he/H

18、 = 11.2996 0.6500。所以以属于堰堰流。根据水闸闸设计规规范SSL2665-220011附录A计算。2、判断是是否高淹淹没度出出流。因为实际淹淹没度：0.8895 155填筑土不考虑其侧侧阻力-1淤泥泥108-2粉质质粘土2825-3中粗粗砂3630砂质粘性性土422500300034400500-1全风风化花岗岗岩703200350055600700-2强风风化花岗岗岩9640004500708009006.2计算算公式6.2.11桩基应应力分析析根据建筑筑地基基基础设计计规范（GB50007-2002），单桩受力按以下公式计算：式中：相相应于荷荷载效应应标准组组合时，作作用于

19、桩桩基承台台顶面的的竖向力力；桩基承台台自重及及承台上上自重标标准值；相应于荷荷载效应应标准组组合轴心心竖向力力作用下下任一单单桩的竖竖向力；桩基的桩桩数；相应于荷荷载效应应标准组组合竖向向力作用用下第i根桩的的竖向力力；相应于荷荷载效应应标准组组合作用用于承台台底面通通过桩群群形心的的x、y轴力矩矩；桩i至群群桩形心心的x、y轴线的的距离。 单单桩承载载力应符符合下列列要求：式中：单单桩竖向向承载力力特征值值；单桩受力力不均匀匀系数；单桩受力力不均匀匀系数允允许值，单单桩受力力最大、最最小应力力之比的的允许值值基本组组合下为为2.5，特殊殊组合下下为3.0；桩基受力力最大、最最小值。6.2.

20、11抗滑稳稳定计算算根据建筑筑桩基技技术规范范（JGJJ94-20008），单单桩受水水平力按按以下公公式计算算：根据水闸闸设计规规范（SL2265-20001），泵泵房抗滑滑稳定按按以下公公式进行行验算：相应于荷荷载效应应标准组组合下，作作用于桩桩基i顶处的的水平力力单桩基础础或群桩桩中基桩桩的水平平承载力力特征值值；抗滑稳定定安全系系数；抗滑稳定定安全系系数允许许值，基基本组合合下为1.220，特殊殊组合（）下为1.005，特殊殊组合（）下为1.000。单桩水平承承载力特特征值按按以下公公式计算算：式中：桩桩身抗弯弯刚度，对对于钢筋筋混凝土土桩，；桩顶允许许水平位位移；桩顶水平平位移系系数

21、。考虑本泵闸闸为群桩桩基础，桩桩基水平平承载力力特征值值考虑由由承台、桩桩群、土土互相作作用产生生的群桩桩效应，可可按下列列公式确确定：式中：群群桩效应应综合系系数。6.3单桩桩竖向和和水平承承载力计计算初步拟定采采用PHCAB4400(95)7A预应力力砼管桩桩，桩长长23mm，相关关地质参参数根据据江门门市新会会区沙堆堆东堤达达标加固固工程勘勘察报告告（初步步设计阶阶段）中中的钻孔孔ZK7进行计计算。根据建筑筑地基基基础设计计规范（GB50007-2002），单桩竖向承载力特征值按下式计算：式中：单单桩竖向向承载力力特征值值；桩端端阻阻力特征征值、桩桩侧阻力力特征值值，由当当地静载载试验结

22、结果统计计分析算算得；桩底横截截面面积积；桩身周边边长度；第i层岩岩土的厚厚度。本次计算根根据地勘勘资料选选取钻孔孔ZK7进行单桩桩承载力力计算，计计算过程程详见单单桩承载载力计算算表 ，取单桩桩承载力力特征值值根据建筑筑桩基技技术规范范（JGJJ94-20008），单单桩水平平承载力力特征值值,考虑群群桩效应应，。计计算过程程详见单单桩水平平承载力力特征值值计算表表。6.4水闸闸闸桩基基稳定计计算结果果表6.4-1 大环水水闸闸桩桩基稳定定计算结结果荷载组合计算工况单桩水平承承载力(kN)水闸抗滑稳稳定安全全系数单桩竖向力力(kN)单桩受力不不均匀系系数(kN)基本组合完建期079.4991

23、.20585.007545.0031.072.5挡潮期29.35579.4992.711.20522.118481.7741.082.5特殊组合设计运用遭遭遇7度地震震22.50079.4993.531.00549.008526.0091.043.06.5计算算过程本次桩基应应力及抗抗滑稳定定计算采采用Exccel表格计计算，其其计算过过程如下下表6.5-16.5-2所示。表6.5-1管桩桩单桩竖竖向承载载力计算算经验系数法法计算单单桩竖向向承载力力特征值值管桩桩外直直径(m)0.4桩身周长(m)1.2577 桩端面积(m2)0.1266 桩顶高程(m)-2.455桩长（m）26钻孔ZK77土

24、层编号土层名称土层厚度lli(mm)qsia(kPaa)qpia(kPaa)Qsa(kkN)Qpa(kkN)填筑土不考虑侧阻阻力0.0000 0.0000 -1淤泥22.0000 10.0000 0.0000 276.4460 0.0000 -2粉质粘土0.0000 28.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -3中粗砂4.0000 36.0000 0.0000 180.9956 0.0000 砂质粘性土土0.0000 42.0000 3000.0000 0.0000 376.9991 26.0000 457.4416 376.9991 Ra=Qsa+QQpa=834.4407

25、表6.5-2管桩桩单桩水水平承载载力计算算圆桩直径dd0.40 壁厚0.10 砼弹性模量量Ec280000.000 钢筋弹性模模量2000000.000 弹性模量比比值E7.14 保护层厚度度t0.03 扣保护层厚厚度后直直径d00.34 桩身配筋率率g0.01 截面模量WWo0.01 换算截面惯惯性矩Io0.00 EI31.744 桩顶允许水水平位移移oa(mm)10.000 桩身的计算算宽度bo0.99 桩侧土水平平抗力系系数的比比例系数数m3.50 桩的水平变变形系数数0.64 桩的水平位位移系数数vx(本工程程桩端为为半固半半铰型式式，水平平位移系系数取值值需综合合考虑）1.40 单桩

26、水平承承载力Rhaa45.022 群桩效应桩距sa3.20 桩径d0.40 sa/d8.00 沿水平荷载载方向的的每排桩桩数n17.00 沿垂直水平平荷载方方向的每每排桩数数n22.00 桩的相互影影响效应应系数i0.86 桩的埋深hh25.555 换算埋深h16.411 桩顶约束效效应系数数r2.05 irr1.77 承台侧向水水平抗力力效应系系数l0.00 承台底与地地基土之之间的摩摩擦系数数0.18 承台底地基基土分担担的竖向向总荷载载标准值值Pc0.00 承台摩阻效效应系数数b0.00 群桩效应综综合系数数1.77 群桩水平承承载力特特征值79.499 表6.5-3桩基基应力稳稳定计算

27、算（完建建期）桩号iFkGknyiyi2xixi2MxkMykMxkyyiMykxxiQik107854.63141.62.569.692.16601434.80137744.088585.0065009207854.63141.62.566.440.96601434.809182.72577.0058339307854.63141.62.563.210.24401434.804591.36569.005177407854.63141.62.560001434.800561.0045507854.63141.62.56-3.210.24401434.80-45911.366553.003833

28、607854.63141.62.56-6.440.96601434.80-91822.722545.0031661707854.63141.62.56-9.692.16601434.80-137774.008585.0065009807854.6314-1.62.569.692.16601434.80137744.088585.0065009907854.6314-1.62.566.440.96601434.809182.72577.00583391007854.6314-1.62.563.210.24401434.804591.36553.0038331107854.6314-1.62.56

29、0001434.800561.00451207854.6314-1.62.56-3.210.24401434.80-45911.366553.0038331307854.6314-1.62.56-6.440.96601434.80-91822.722577.00583391407854.6314-1.62.56-9.692.16601434.80-137774.008585.0065009yi2=35.844xi2=573.444Qmax=585.0065009Qmin=545.0031661=1.073345117单桩水平向向受力=0单桩水平承承载力=79.499Kc=表6.5-4桩基基应力

30、稳稳定计算算（设计挡挡潮期）桩号iFkGknyiyi2xixi2MxkMykMxkyyiMykxxiQik107084.04141.62.569.692.16601449.40139144.244481.7738335207084.04141.62.566.440.96601449.409276.16489.8826552307084.04141.62.563.210.24401449.404638.08497.9914669407084.04141.62.560001449.400506.0002886507084.04141.62.56-3.210.24401449.40-46388.08

31、8514.0091003607084.04141.62.56-6.440.96601449.40-92766.166522.117922707084.04141.62.56-9.692.16601449.40-139114.224481.7738335807084.0414-1.62.569.692.16601449.40139144.244481.7738335907084.0414-1.62.566.440.96601449.409276.16489.88265521007084.0414-1.62.563.210.24401449.404638.08514.00910031107084.

32、0414-1.62.560001449.400506.00028861207084.0414-1.62.56-3.210.24401449.40-46388.088514.00910031307084.0414-1.62.56-6.440.96601449.40-92766.166489.88265521407084.0414-1.62.56-9.692.16601449.40-139114.224481.7738335yi2=35.844xi2=573.444Qmax=522.117922Qmin=481.7738335=1.083394777单桩水平向向受力=29.35514229单桩水平

33、承承载力=79.499Kc=2.708821557表6.5-5桩基基应力稳稳定计算算（正常蓄蓄水遭遇遇7度地震震）桩号iFkGknyiyi2xixi2MxkMykMxkyyiMykxxiQik107558.37141.62.569.692.1660823.66607907.1366526.0094662207558.37141.62.566.440.9660823.66605271.4244530.6690994307558.37141.62.563.210.2440823.66602635.7122535.2287225407558.37141.62.56000823.66600539.88

34、83557507558.37141.62.56-3.210.2440823.6660-26355.7112544.4479889607558.37141.62.56-6.440.9660823.6660-52711.4224549.0076221707558.37141.62.56-9.692.1660823.6660-79077.1336526.0094662807558.3714-1.62.569.692.1660823.66607907.1366526.0094662907558.3714-1.62.566.440.9660823.66605271.4244530.66909941007

35、558.3714-1.62.563.210.2440823.66602635.7122544.44798891107558.3714-1.62.56000823.66600539.88835571207558.3714-1.62.56-3.210.2440823.6660-26355.7112544.44798891307558.3714-1.62.56-6.440.9660823.6660-52711.4224530.66909941407558.3714-1.62.56-9.692.1660823.6660-79077.1336526.0094662yi2=35.844xi2=573.44

36、4Qmax=549.0076221Qmin=526.0094662=1.043368334单桩水平向向受力=22.5单桩水平承承载力=79.499Kc=3.5322888897 闸门计计算7.1基本本参数闸门尺寸：4.333.65mm（宽高）底坎高程：-2.000m设计外水位位：2.599m；设计计内水位位-0.20m；最高运行外外水位：2.599m；最低低运行内内水位：-0.70m；设计水位差差：2.79mm；最大大运行水水位差：3.229m。门叶结构材材料：Q2335B材料允许应应力：=00.91600=1444Mppa，=00.995=85.5Mppa运行条件：静水启启闭，启启闭时最最大

37、内外外水位差差0.330m7.2结构构布置本闸门为潜潜孔式闸闸门，采采用4主梁，55纵梁布布置，面面板布置置在靠内内水侧。闸闸门支撑撑跨度为为4.334m，梁格格布置简简图如图图8.22-1所所示：图7.2-1 闸门计计算简图图7.3门叶叶结构计计算7.3.11面板面板厚度按按下式计计算：，根根据闸门门结构布布置，采采用最大大水位差差计算，其其计算结结果如表表7.33-1：表7.3-1 面板计计算结果果表区格号板板板板板短边a（mmm）7401000800730380长边b（mmm）11201120112011201120b/a1.51 1.12 1.40 1.53 2.95 Ky0.4544

38、 0.3566 0.4366 0.4588 0.5000 区格中心水水头h（m）1.312.183.083.844.42区格中心水水压q（N/mmm）0.0133 0.0222 0.0311 0.0388 0.0444 强度储备系系数0.90.90.90.90.9弹塑性调整整系数1.51.51.51.51.5容许应力（N/mmm）160160160160160面板计算厚厚度t（mm）1.02 1.80 2.49 2.97 1.94 根根据计算算结果并并考虑闸闸门制作作安装的的刚度需需求以及及闸门的的锈蚀厚厚度，选选定面板板厚度为为8mmm。7.3.22主梁计计算（1）荷载载与内力力根据门叶布布

39、置结构构，选取取受力最最大主梁梁计算，其其线荷载载为：。受力简图如如下图所所示：图7.2-2主梁受力力简图计算结果如如下表：表7.3-2 主梁计计算结果果表均布荷载q(N/mm)26.622L1(m)4.4L2(m)4.34h(m)3.48弯矩Mmax=qL22/2(L1/2-L2/4)64.4008剪力Vmax=qL22/257.7665轴向力N=qh92.6337（2）截面面特性面板参与主主梁作用用的有效效宽度：，其中中，弯矩矩零点距距离：，则则，查表表得。则。又本闸门主主梁均为为Q2335钢：则；所以取 QUOTE 。选定主梁截截面尺寸寸如下图图所示：图7.2-3 主梁截截面尺寸寸简图主

40、梁跨中截截面积为为：中和轴至上上、下翼翼缘的距距离为：；。惯性矩：。抗弯截面模模量为：，。截面下部对对中和轴轴的面积积矩：。（3）强度度验算由于主梁属属于偏心心受压构构件： 轴向力力产生的的偏心弯弯矩为M1 M1=eN，又e=113.33-7.2=66.1ccm，所以以有 M1=0.061192.64=5.665 kkN/mm Mx=Mmaax- M1=644.4-5.665=558.775 kkN/mm前后翼缘正正应力分分别为：；剪应力：（4）挠度度验算主梁承受均均布荷载载：式中：，则：，满足足要求。7.4启闭闭力计算算根据闸门运运行条件件，闸门门按静水水启闭，上上下游水水位差按按0.33m

41、控制制，采用用外江0.550m，内河0.880m（最高高内水位位）。计算公式：式中：，；。根据上述：。经计算，工工作闸门门选用QPQQ-110型单吊点点手电两两用卷扬扬式启闭闭机，启启闭力110T。7.5闸门门重心计计算表7.5-1 闸门重重心计算算部位重量（kgg）离面板外表表面距离离y（mm）M面板994.88143979.24主梁729.664133970422.122顶梁135.999133180866.677底梁135.999133180866.677竖直次梁及及边梁688.998133916344.344斜拉板86.444262226477.288背拉板16.3222624275.

42、84顶梁加强板板27.2662627142.12边梁加强板板45.844262120100.088合计G=28861.27kkgM=27749004.336由上述计算算可知，闸闸门重心心离迎水水侧面板板边距离=M/G=96mm。工程设计证证书 A144401172229工程勘察证证书 19111588-kyy江门市新会会区沙堆堆东堤达达标加固固工程水闸设计计计算书（大环水闸闸）江门市水利利水电勘勘测设计计院有限限公司二O一二年年六月批 准：xxxx审 定：xxxx xxxx审 核：xxxx xxxx校 核：xxxx xxxx项目负责：xxxx报告编写：xxxx xxxx xxxx xxxx参加

43、人员：xxxx xxxx xxxx xxxxxxx xxxx xxxx目录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc3291004891 基本设设计资料料 PAGEREF _Toc329100489 h 1 HYPERLINK l _Toc3291004901.1工程程概况 PAGEREF _Toc329100490 h 11 HYPERLINK l _Toc3291004911.2水闸闸设计标标准 PAGEREF _Toc329100491 h 1 HYPERLINK l _Toc3291004921.3特征征水位 PAGEREF _Toc329100492 h 22

44、HYPERLINK l _Toc3291004931.4结构构数据 PAGEREF _Toc329100493 h 22 HYPERLINK l _Toc3291004941.5工程程地质 PAGEREF _Toc329100494 h 22 HYPERLINK l _Toc3291004951.6地震震设防烈烈度 PAGEREF _Toc329100495 h 3 HYPERLINK l _Toc3291004962 闸顶高高程计算算 PAGEREF _Toc329100496 h 4 HYPERLINK l _Toc3291004972.1计算算工况 PAGEREF _Toc329100497 h 44 HYPERLINK l _Toc3291004982.2计算算公式 PAGEREF _Toc329100498 h 44 HYPERLINK l _Toc3291004992.3闸顶顶高程确确定 PAGEREF _Toc329100499 h 7 HYPERLINK l _Toc3291005003 水力计计算 PAGEREF _Toc329100500 h 8 HYPERLINK