东海锦港某X吨级泊位散杂货码头总平面布置与结构设计说明

1、东海锦港某 X 吨级泊位散杂货码头总平面布置及结构设计一、总平面布置原则全和环境保护等因素，合理划分港区。装卸工艺要求，充分利用自然条件，远近结合、合理布置港区的水域、陆域。顺岸式码头的前沿线位置，宜利用天然水深沿水流方向及自然地形等岸坡稳定及相临泊位等的影响；二、高程及水深的确定（一）码头前沿设计水深码头设计水位： 设计高水位：115.87m设计低水位：114.40m码头前沿设计水深（JTJ212-2006）3.4.4Dm T Z Z式中：DmT差而增加的吃水值，海水密度按 计；Z龙骨下最小富裕深度 (m)，可按河港工程总体设计规范（JTJ212-2006）4.4.42000500，3000

2、（DWT），Z =0.30m；z其他富裕深度(m)。龙骨下最小富裕深度（m）表3-1设计船型吨级设计船型吨级DWTt100 DWT500500 DWT3000土质0.200.30河床质石质0.300.50其它富裕深度，应考虑下列因素取值：波浪富裕深度，河港不考虑；散货船和油轮码头，本设计是集装箱码头，因此不考虑；淤强度、维护挖泥间隔期及挖泥设备性能确定，其值不小于0.2m。取0.6m由以上可知：Dm 3.码头前沿设计高程TZZ=2.6+0.3+0.5=3.4m码头前沿设计高程应为码头设计高水位加超高值，超高值为0.1-0.5mE HWL 0.5 115.87 0.5 116.37mE码头前沿设

3、计高程（m）HWL 设计高水位（m）三、港口泊位（一）泊位数的确定JTJ212-2006.4.10按下式计算：T GPyttz（3-2）tttdsdGt（3-3）zp式中：P与相对应的泊位年通过能力（t或TEU）；iT年营运天数，取350 天；yG设计船型的实际装卸量(t)或单船装卸箱量(TEU),取2000t；t 装卸一艘该类船型所需的纯装卸时间(h)；zt该类型船舶装卸辅助与技术作业时问之和0.75f2.5h；进江海船可取2.54h；取1h;t 昼夜小时数(h)，根据工作班次确定，三班制为24h，两班制为16h，d一班制为8h；取三班制24h;t昼夜泊位非生产时问之和(h)，应根据各港实际

4、情况确定，三班制s可取4.56h，两班制可取2.53.5h，一班制可取11.5h；取三班制5h; 泊位利用率(%)，船舶年占用泊位时间与年营运时间的百分比。根据吞吐量、货种、到港船型、船时效率、泊位数、船舶在港费用和港口投资及营运等因素确定，也可按表2-1 选取,取0.65；p设计船时效率(t/h 或TEU/h)。按货种、船型、设备能力、作业线数和营运管理等因素综合分析确定；货种及泊位利用率散货表 3-2件杂货油品及石泊位数12341234集装箱油化工泊位利0.680.700.550.55用率0.650.70.750.70.720.750.70.65在此设计中取值：=0.65由以上可知Pt=P

5、sl=612382.23tN=0.653,1（二）泊位长度及码头长度码头泊位长度按下式计算：Lb=L+2d（3-4）式中:L 设计船型长度(m),取d 泊位富裕长度(m),取其中：富裕长度根据河港工程总体设计规范JTJ212-2006 第 3.3.2 条规定普通泊位的富裕长度表3-3设计船型长度Lm L440L 085L150150L 200富裕长度直立式码头581012151820d m 斜坡码头或浮式码头891516252635d 值应按较大船型选取。图 2 泊位长度示意图则： Lb=L+2d =114m码头前沿线长度的确定：Lm0.65L+1.5d=64.5m114m四、水域布置根据河港

6、工程总体设计规范可知：（一）船舶回旋水域回旋水域的设计水深取航道设计水深船舶回旋水域尺度表3-4适用范围回旋圆直径（m）有掩护的水域，港作拖船条件较好，可借标定位2.0L无掩护的开敞水域或缺乏港作拖船的港口2.5L允许借码头或转头炖协助转头的水域1.5L为（2.53.0）L（二）码头前沿停泊水域水流平缓河段的码头前沿停泊水域宽度可取2 倍设计船型宽度。B 2B 2 16.2 32.4m停（三）锚地JTJ212-2006,3.6A确定。由于码头前沿水域面积广大，水深也较大，经比较拟选用抛锚系泊。依据规范附录 A.1.1 条，抛锚系泊每锚位面积可按下式计算确定：A Sa（3-5）m式中： Am锚位

7、面积( m2 )；S 锚位沿水流方向长度(m)，A.1.1L,2L180m；aAA.1.1（4.04.5） B,4.2B68.04m。每锚位面积： Am S a =180*68.04=12247.2m2五、陆域布置（一）堆场、库场面积计算1.堆场所需容量计算4.11.1下式计算确定：QE nKKBKr t Tyk（3-6）式中：E仓库,堆场容量(t)；K1.35；BKK95%；rT(d),可取 350-365d,根据气象及水文资yk料，其可常年营运，取为360d；t货物在仓库,堆场的平均堆存期(d),依据总体设计规范表dc4.11.3，平均堆存期为 610d,在此取为 8d；Qn4040 10

8、4 1.35 0.95E360 8 11400堆场所需面积计算根据河港工程总体设计规范第 4.11.4 条，堆、库场面积由计算如下：AEqkk（3-7）式中： A 库（场）总面积（）q 单位有效面积的货物堆存量（ t/q =4t/ 1.3t/；k 库（场）总面积利用率，取kk堆=75%；堆场面积：A 8105.44 0.75 2701.8m2仓库面积：A 3294.61.3 0.75 3898.9m2（二）进港道路港口道路应根据运量、流向、货种、运输组织、地形、进线条件等进行设计，并应满足港口平面布置及装卸工艺要求。 港口道路与路网公路、城市道路并应减少道路的相互干扰。根据河港工程总体设计规范

9、规定。确定后方堆场12m，8m。（三）辅助建筑物本港区的辅助建筑物包括：办公楼、停车场、维修厂、港区内生活福利设施等。辅助生产建筑物及港区内生活福利设施宜布置在陆域后方的辅助区。使用功能相近的辅助建筑、生活福利设施宜集中布置，并与城市规划协调。辅助建筑物面积具体见总平面布置图。第四章装卸工艺流程设计一、设计原则从长远全面规划，搞好工程近期实施与远近结合；其经济效益时，应兼顾港口自身和社会的全面效益。二、基本形式内河港口的装卸工艺方式与码头断面型式密切相关，主要取于港口所处河段的水位特性、岸坡陡缓及所装卸的货物种类。按其特点有斜坡式码头装卸工艺、直立式码头装卸工艺及浮码头装卸工艺等三种基本形式。

10、由于本设计的高低水位差小于 8m，则采用直立式码头。三、设计主要参数规划吞吐量：40万t设计船型：2000吨位年营运天数:350d 作业班次：三班制四、装卸机械选择（一）港口机械概况码头的装卸机械以其在泊位的作业功能来划分。主要包括：装卸船机械、水平运输机械、装卸车机械、拆码垛及船舱内作业机械。目前，装卸船最常用的机械有：门座起重机、轮胎式起重机、船舶吊杆和装卸桥；水平运输设备主要有： 牵引车、平板车、叉式装卸车；拆码垛设备有：轮胎吊，轨道式龙门起重机，叉工艺学及其它海港相关工程确定选用。方案一10t，M-10-30，起升高度轨上16m15m60m/min，1.6r/min51m/min,运2

11、7m/min.10.5m，10.5m.22t。门架净空高度45m。水平运输机械牵引车型号红旗64-I，前轮距1050mm，后轮距1044mm，轴距1500mm，大牵引力2000公斤行驶速度二档11公里/h外形尺寸长宽高为3.11.452.05m。叉车型号轴距前轮轨距后轮轨距起升高度3000mm，车速18Km/h。方案二16t8.4m，70126m/min，1.53/36/24s2800mm。轮胎吊 型号 RT350 型，中联重科出产，最大起升高度 16m，车速 15Km/h。载重汽车型号解放牌载重量拖挂总重量4.5t最高速度公里/小时。轴距4000mm，车厢尺寸长宽高为35402250584m

12、.牵引车型号红旗64-I，前轮距1050mm，后轮距1044mm，轴距1500mm，大牵引力2000公斤行驶速度二档11公里/h外形尺寸长宽高为3.11.452.05m。五、装卸工艺流程图图4装卸工艺流程图（方案一）图5装卸工艺流程图（方案二）六、装卸机械数量根据总体设计规范4.11.15 相关内容,码头装卸机械数量按下式确定：N Qj j8760KPjLj（4-1）式中: NjQj某种装卸机械数量(台)；某种装卸机械分货种的年起重运输吨(t)；KjL0.050.20；0.300.35；0.40 0.50P 各种装卸机械按不同操作过程装卸或搬运不同货种的台时效率j(吨/150t/h,40t/h

13、,120t/h,48t/h,30t/h门座起重机台取 1门座起重机台取 1牵引车牵引车3叉车2叉车2龙门式起重机取 1牵引车牵引车3载重汽车载重汽车4轮胎吊2JTJ2120064.11.165%-10%装卸工人数在装卸工艺方案设计时，可按下式计算：Nnzn nbr（4-2）zK)KzLzz式中： Nz装卸工人数；n 作业线数，有 1 条作业线；zn3；bn r班定员为 12 人；K2/7；zLK90%95%,90%。zz辅助工人数可按装卸工人数的 5%10%计算。方案一：装卸工人数N=1312/(1-2/7)/90%=56辅助工人数N=568%=4.48人，取5人司机人数机械数三班制定员计算司

14、机人数考虑出勤率增加机械数三班制定员计算司机人数考虑出勤率增加司机人数机械类型（台）（人台）（人）司机人数（人）（人）轨道式门座式起重17718机牵引车3231231210.5112叉车71825328总人数 N=56+5+28=89 人方案二：装卸工人数N=1312/(1-2/7)/90%=56人辅助工人数N=568%=4.48人，取5司机人数司机人数计算表（方案二）表 4-2配备司机械类型机械数量三班制定员计算司机考虑出勤率所增加司机人数（台）（人台）人数（人）机人数（人）（人）龙门起重机17718龙门吊2714216牵引车3牵引车343232110.51121载重汽车1421646652

15、八、劳动生产率根据河港工程总体设计规范可知劳动生产率按下式计算：PQn（4-3）gzN Nzs式中:Pgz劳动生产率(操作吨/人年)；Qn 操作吨(t/年)；N z 装卸工人数(人)；Ns 装卸司机人数(人)。方案一： Pgz40000089 /方案二：Pgz400000113 /九、装卸工艺比选装卸工艺技术经济比较表4-3序号指标名称单位方案一方案二1码头年吞吐量万吨40402码头年通过能力TEU11400114003泊位数个114泊位利用率%65655装卸工人和司机人数人891136劳动生产率吨/人年4494.3823539.823第五章结构方案设计一、码头结构型式的选择原则（一）结构选型

16、基本原则合分析比较。的预留等。式。积极采用科学技术新成果。（6）就地取材，因材设计，充分利用当地材料资源。（二）结构选型三要素港口水工建筑物是港口工程的一项主体工程。作用在港口水工建筑物上的二、码头结构形式码头按建筑物结构形式主要有重力式、板桩式、高桩式、墩式和浮码头等。 重力式码头：靠结构自重来抵抗建筑物的滑动和倾覆。由于结构基础应比较多。以只用于小型码头。高桩码头：是用系列长桩打入地基形成桩基础，以承受上面传来的荷载， 而地面以上的桩身是主体结构的组成部分。其优点有结构简单，能承受较大的荷载，砂石用量少，对挖泥超深的适应性强，适用于软土层较易打桩的地基。但耐久性比重力式和板桩码头差，码头构

17、件易损坏，损坏后修理较麻烦，抗震性能较差。 墩式码头：由分离的基础墩（引桥墩和码头墩）和上部跨间结构组成。面壅高。 浮码头：由趸船、趸船的锚系和支撑设施、引桥及护岸等部分组成。浮作为客货、油、渔船以及工作船码头等。点进行比较,从经济、技术各方面综合考虑，采用方块码头更适合，因此，把方块结构码头作为推荐方案。项目优点缺点a) 坚固耐久项目优点缺点a) 坚固耐久a) 起重困难b) 抗冻抗冰性能好b) 使用混凝土量大实心方块c) 维修费用少，简单施工c) 造价偏高d）墙后土压力较小d) 自重大，要求较好的地基e）能承受较大的荷载e) 由于为块体，整体稳定性相对差一f) 适应能力强些f) 抗震性能差a

18、) 施工速度快，水下工作量少。a）钢材用量多，需专门的施工设备。b) 结构整体性好。b）耐久性稍不如方块。沉箱施工简单，适应性强。常用于大型码头。e) 抗震型能好。第六章水工建筑物一、设计条件工程为 2000 吨级件杂货码头 ,顶面高程为117.00m 米,码头前沿水107.00m。码头结构断面图如图6所示。（一）设计船型设计船型的船舶资料见表 6-1船长（m）船宽（m）型深（m）船舶载重量DW（t）船长（m）船宽（m）型深（m）船舶载重量DW（t）9016.24.82000（二）结构安全等级 （三）自然条件1.设计水位设计高水位：115.87m 设计低水位：114.40m2. 地震设计烈度为

19、 7 度（四）码头面荷载堆存荷载，前沿地带q一般采用20kpa,前方堆场30kpa,整体采用30kpa1（五）材料指标材料名称kN材料名称kN/m3)内摩擦角（）水上水下饱路面混凝土c路面混凝土c302414钢筋混凝土卸荷块体c252414混凝土方块c252313混凝土胸墙c302313墙后回填10-100kg18112145棱体图6方块码头结构断面图二、作用的分类及计算（一）结构自重力（永久作用） 自重力的计算图式见图7.图 7 结构自重力计算示意图设计高水位情况1）自重力：计算见表 6-3自重力计算结果（KN）表6-3层号层号第一层第二层第三层第四层第五层Gi60.98141.414310

20、6.6122.85本层以上Gi60.98202.38345.38451.98574.832)稳定力矩： MGi计算结果（kNm）见表 6-4设计高水位稳定力矩 MG块号块号层力G1GGGG2345计算结果表6-4号第一层71.2971.29第二层71.29370.23441.52第三层71.29370.23315.03756.55第四层71.29370.23315.03218.53975.08第五层132.27511.63458.03543.66331.631977.22设计低水位情况1）自重力：计算见表 6-5自重力计算结果（KN）表6-5层号层号第一层第二层第三层第四层第五层G74.251

21、85.04143106.6122.85i本层以上Gi74.25257.49400.49507.09629.942)稳定力矩：M计算结果（kNm）见表6-6Gi设计低水位稳定力矩 MGi计算结果表6-6号第一层86.80续表 6-686.80第二层86.80484.49571.29第三层86.80484.49315.03886.32第四层86.80484.49315.03218.531104.85第五层157.15669.53231.35543.66331.632160（二）土压力标准值计算主动土压力系数计算：卸荷块体与胸墙组成的墙背近似 L 型，按照重力式码头设计与施工规范（JTJ290-98

22、）3.5.1.2 条可近似 按公式（3.5.1-10）计算Ktg2(45)tg2(4545/2) 0.172（6-1）a卸荷块体以下墙背按3.5.2条规定 取 /3 45/315查表B.0.3-1Ka=0.16查表 B.0.3-3 得单一填料内产生主动土压力时的破裂角 23.9水平土压力系数Kax（6-2） Kcos Kacos15 0.155块块号层力G1GGGG2345垂 直 土 压 力 系 数Kay K asin Ka sin15=0.041（6-3）墙后块石棱体产生的土压力标准值（永久作用）设计高水位情况（1）土压力强度计算：e1=181.130.172=3.50kpae1=181.1

23、30.172=3.50kpa0ee1.13+2.3711)0.172=7.98kpa=0ee110.16=2.99kpae1.13+2.3711+4.2911)0.16=14.98kpae5=14.98+2.23110.16=18.90kpae5=14.98+2.23110.16=18.90kpa合力计算（m：Ei的计算结果见表 6-7.土压力E 的计算结果 （KN）表6-7层号E层号EiEHiEVi本层以上EHi本层以上EVi第一层第二层第三层第四层第五层3.412.186.4122.8934.283.412.186.1922.1133.11001.665.928.873.415.5821.

24、7743.8876.99001.667.5816.45注：第一、二层中=0，第三五层中=15EHi 6-8水平力EHi 作用产生的倾覆力矩计算结果表6-8层号第一层第二层层号第一层第二层第三层第四层第五层31.0490.1332.5065.4031.40本层以上31.04121.17153.67219.07250.47（4）垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表计算结果（KNm）第一层第二层表 6-9第三层第四层第五层003.6511.9722.06003.6515.6237.68层号本层以上层号本层以上土压力强度计算：e1=182.60.172=8.05kpae1=182.60.172=8.0

25、5kpa0ee2.6+0.911)0.172=9.75kpa=0ee110.16=2.99kpae2.6+0.911+4.2911)0.16=16.60kpae5=16.60+2.23e5=16.60+2.23110.16=20.52kpa（a）设计高水位（b）设计低水图8 墙后块石棱体产生的主动土压力分布图合力计算（m：Ei的计算结果见表 6-10.（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（KNm）（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-11层号第一层第二层第三层第四层第五层31.77111.0033.5071.8834.37本层以上31.77142.771

26、76.27248.15282.52（4）垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-12土压力E 的计算结果 （KN）表6-10层号E层号EiEHiEVi本层以上EHi本层以上EVi第一层第二层第三层第四层第五层3.4815.006.6124.8137.463.4815.006.3823.9636.18001.716.429.703.4818.4824.8648.8285.00001.718.1317.83层号第一层第二层第三层第四层层号第一层第二层第三层第四层第五层003.7613.1624.15本层以上003.7616.9241.07(6-6)主动土压力系数计算同前 1）3.

27、5.1(6-6)(6-4)(6-5)图 8 （c）均布荷载（q=30kpa）产生的主动土压力分布图（单位：kpa）(6-4)(6-5)土压力分布图见图 8(c).层号本层以上本层以上（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表2）合力计算（m层号本层以上本层以上（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表土压力计算结果第一层(KN)第二层表 6-13第三层第四层第五层7.7410.320.5926.729.607.7410.320.576.499.27000.151.742.487.7418.0618.6325.1234.39000.151.894.37计算结果（KNm）第一层第二层第三层表 6-

28、14第四层第五层70.6776.372.9919.478.8170.67147.04150.03169.50178.31层号本层以上（4）垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-15层号层号本层以上（4）垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-15层号第一层第二层第三层第四层第五层000.333.576.18本层以上000.333.9010.08按水运工程抗震设计规范（JTJ225-98）式（5.3.1-5）计算式中，5.3.1式中，5.3.1计算结果计算位置表 6-16卸荷块体以上水上01.5450.183水下03.0450.194卸荷块体以下，且在水下1

29、53.0450.183墙后块石棱体产生的地震土压力标准值设计高水位情况：（6-8）1） 土压力强度按（5.3.1-2（5.3.1-3）式计算（6-8）（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-18层号第一层（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-18层号第一层第二层第三层第四层第五层33.8799.6837.2224.8235.91本层以上33.87133.55170.77185.59221.5土压力分布图见图 9（a）土压力合力的计算结果见表层号本层以上本层以上2） 合力计算（m土压力合力的计算结果见表层号本层以上本层以上土压力计算结果第一层(K

30、N)第二层表 6-17第三层第四层第五层3.7113.477.3425.8239.133.7113.477.0924.9437.80001.906.6810.133.7117.1824.2749.2187.01001.908.5818.71（3） 垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表层号计算结果（KNm）第一层表 6-19第二层第三层第四层第五层（3）水平力（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表004.1813.6925.22004.1817.8743.09本层以上设计低水位情况：本层以上土压力强度标准值计算：土压力图见图 9(b)土压力合力的计算结果见表层号本层以上本层以上合力（m土压力

31、合力的计算结果见表层号本层以上本层以上土压力计算结果第一层(KN)第二层表 6-20第三层第四层第五层2.7515.767.5628.3842.862.7515.767.3027.4141.40001.967.3511.092.7518.5125.8153.2294.62001.969.3120.40计算结果（KNm）6-21层号第一层计算结果（KNm）6-21层号第一层第二层第三层第四层第五层25.11116.6238.3382.2339.33本层以上25.11141.73180.06262.29301.62（4）垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-22层号第一层第二层

32、第三层第四层第五层004.31215.0727.61本层以上004.31219.38246.991.码头面堆存荷载产生的地震土压力标准值设计高水位（b）设计低水图9墙后块石棱体产生的地震主动土压力（单位1.码头面堆存荷载产生的地震土压力标准值设计高水位情况：（6-9）其中，（6-10）（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（KNm）（6-9）其中，（6-10）（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-24层号第一层第二层第三层第四层第五层76.3386.143.4721.9610.08本层以上76.33162.47165.94187.9197.98（4）垂直力

33、作用产生的稳定力矩计算结果见表土压力图见图 10(a).土压力合力的计算结果见表层号本层以上本层以上合力计算（m土压力合力的计算结果见表层号本层以上本层以上土压力计算结果第一层(KN)第二层第三层表 6-23第四层第五层8.3611.640.687.5810.988.3611.640.667.3210.61000.181.962.848.3620.0020.6627.9838.59000.182.144.98计算结果（KNm）6-25（3）水平力计算结果（KNm）6-25（3）水平力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-27层号第一层第二层第三层第四层第五层75.2384.803

34、.4721.9610.08本层以上75.23160.03163.50185.46195.54层号第一层层号第一层第二层第三层第四层第五层000.404.027.07本层以上000.404.4211.49土压力强度：土压力图见图 10(b).土压力合力的计算结果见表层号本层以上本层以上合力计算（m土压力合力的计算结果见表层号本层以上本层以上土压力计算结果第一层(KN)第二层第三层表 6-26第四层第五层8.2411.460.687.5810.988.2411.460.667.3210.61000.181.962.848.2419.7020.3627.6838.29000.182.144.98（4

35、）垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表（4）垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表计算结果（KNm）6-28层号第一层第二层第三层第四层第五层000.404.027.07本层以上000.404.4211.49设计高水位（b）设计低水位图 10 均布荷载（q=30kpa）产生的地震主动土压力分布图（单位：kpa）（五）地震惯性力（偶然作用） 1.设计高水位情况1）自重及其产生的水平地震惯性力（7组合：自重计算时，水位以上结构取干重度，水位以下结构取饱和重度，水平向地（6-11）计算结果 （单宽m 计）6-29层号本层以上(kN)2)水平惯性力（6-11）计算结果 （单宽m 计）6-29层号本层以上

36、(kN)2)水平惯性力作用产生的倾覆力矩计算结果见表计算结果（kNm）6-30其中，C0.25，按（JTJ225-98）规范表其中，C0.25，按（JTJ225-98）规范表5.1.4取0.1，按（JTJ225-98）则，自重及其产生的水平地震惯性力计算结果见表（kN）第一层60.982.333.553.55第二层141.42.278.0211.57第三层143.01.977.0418.61第四层106.61.604.2623.23第五层122.851.303.9927.22层号第一层层号第一层第二层第三层第四层第五层4.1521.0114.228.739.94本层以上4.1525.1639.

37、3848.1158.05计算方法同前，计算结果见图 11(b)；自重计算方法同前，计算结果见图 11(b)；自重及其产生的水平惯性力的计计算结果 （单宽m 计）计算结果 （单宽m 计）6-31层号本层以上(kN)2)水平惯性力作用产生的倾覆力矩层号本层以上(kN)2)水平惯性力作用产生的倾覆力矩计算结果见表层号本层以上（kN）第一层74.252.334.114.11第二层185.042.119.7613.87第三层143.01.977.0420.91第四层106.61.604.2625.17第五层122.851.303.9929.16计算结果（kNm）第一层第二层第三层表 6-32第四层第五层

38、4.8125.5714.228.739.944.8130.3844.6053.3363.07（a）设计高水位（b）设计低水图 11 加速度分布系数a（可变作用）头稳定性验算中不予考虑垂直于码头前沿线的横向分力船舶受风面积在最大风速 V=22m/s 情况下，按港口工程荷载规范10.2.2 计算满载时：log A 0.036 0.742logDW（6-12）xw式中：DW船舶载重量为 2000 吨log A 0.036 0.742log DWxw 0.036 0.742log2000 2.413A 258.8m2XW半载或压载时 ：log A 0.283 0.727logDW（6-13）XW 0.

39、283 0.727 log2000 2.683A 481.9m2XW作用在船舶上的计算风压力，按规范（JTJ215-98）10.2.1 计算F 73.6 105 AV 2（6-14）XWXW式中： V取最大风速 22m/s 10.2.3，取取=1.00，FXW 73.6 105 AXW V 2 73.6 105 85.74m 2 258.8 0.93半载或压载时:F 73.6 10XW 159.65m2 481.9 222 0.93风压力平行于码头前沿线的纵向分力船舶受风面积满载时AYW= -1.107 + 0.621= -1.107 + 0.6213.3= 1.943（6-15）半载或压载时A= 87.7 YWlog AYW（6-16