带式输送机的选型计算

带式输送机的选型计算带式输送机的选型计算带式输送机的选型计算带式输送机的选型计算设计的原始数据与工作环境条件（1）工作地点为工作面的皮带顺槽（2）装煤点的运输生产率，Q0=836.2（吨/时）；（3）输送长度，L=1513m与倾角β=5以及货流方向为下运：（4）物料的散集密度，'=0.9t/m3（5）物料在输送带上的聚集角，=306）物料的块度，a=400mm运输生产率在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知：Q0836.2（th）设施型式、部署与功率配比应依据运输生产率Q、输送长度L和倾角，设施在该地点服务时间，输送长度有无变化及怎样变化确立设施型式。产量大、运距短、年限长使用DTⅡ型；运距大，采纳DX型的；年限短的采纳半固定式成套设备；在成套设施中。因为是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采纳设施也有所不同样。依据本顺槽条件，初步采纳SSJ1200/2280型可伸缩胶带输送机一部。其详细参数为：电机功率：2280kW运输能力：1300t/h胶带宽：1200mm带速：2.5m/s设施部署方式实质上就是系统的整体部署，或称为系统方案设计。在确立了输送机构造型式下，依据原始资料及有关要求，确立传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其余隶属装置的数目、地点以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。功率配比是指各传动单元间所担当功率（牵引力）的比率。输送带宽度、带速、带型确立计算依据物料断面系数表，取Km458依据输送机倾角，取Cm1则由式（7.1），验算带宽Q0B'CmKmv836.2式（7.1）10.901m按物料的宽度进行校核，见式（7.2）B2amax2002350200式（7.2）900mm式中amax—物料最大块度的横向尺寸，mm。则输送机的宽度符合条件基本参数确实定计算（1）q–—输送带没米长度上的物料质量，kg/m，可由式（7.3）求的；Q0836.2q3.692.9kg/m3.62.5（2）qt'——承载托辊转动部分线密度，kg/m,可由式（7.4）求的；qt'=G'/lg'25/1.516.67kg/m式中lg'——上托辊间距，一般取1~1.5m。

式（7.3）式（7.4）（3）qt''——回空托辊转动部分线密度，kg/m，可由式（7.5）求的：q"G"/l"g22/2.010kg/m式（7.5）式中l"g——下托辊间距，一般取2~3m。（4）qd–—输送带带单位长度质量，kg/m，该输送机采纳阻燃胶带，其型号为1400S，qd取15.63kg/m；其余参数为：带芯强度：1400N/mm撕破力：1540N带厚度：12mm各区段阻力计算（1）.承载段运行阻力，见式（7.6）Wzhg(qqdqt')L'cosg(qqt')Lsin10[(92.915.6316.67)15130.04cos5）(92.915.63)1513sin5]式（7.666279.5N（2）.空段运行阻力，见式（7.7）Wkg(qdqt'')L''cosgqdLsin10(15.6310)1513cos50.035）1015.631513sin5式（7.733448.8N式中—输送机的倾角，当输送带在该段的运行方向是倾斜向上时sin取正号，而倾角向下时sin取负号；L—输送机长度，1513m；'—形托辊阻力系数；''—平行托辊阻力系数；q—输送带每米长上的物料质量，kg/m；q'—承载托辊转动部分线密度（kg/m）；tq''—回空托辊转动部分线密度，kg/m；tqd—胶带单位长度质量，取15.63kg/m。3）.曲线段运行阻力在进行张力计算时，滚筒处的阻力计算以下：绕出改向滚筒的输送带张力为S1'kSy'式（7.8）式中S1'—绕出改向滚筒的输送带张力，N；S'y—绕入改向滚筒的输送带的张力，N；k—张力增大系数。（4）.传动滚筒处的阻力为Wc(0.03~0.05)(SySl)式（7.9）式中Wc—传动滚筒出的阻力，N；Sy—输送带在传动滚筒相遇点的张力，NSl—输送带在传动滚筒相离点的张力，N

；；Cm—输送机倾角系数，即考虑倾斜运输时运输能力的减小而设的系数。输送带重点点张力计算与带强验算悬垂度验算为使带式输送机的运行安稳，输送带两组托辊间悬垂度不该过大。输送带的垂度与其张力有关，张力越大，垂度越小，张力越小，垂度越大。按悬垂度要求，承载段赞成的最小张力见式（7.10）Szmax=(qdq)lg'gcos/8[ymax](92.915.63)1.52cos510/80.0375式（7.10）7946.6N此中[ymax]=0.025lg'0.0251.50.0375m计算各点张力以主动滚筒分别点为1点，挨次定2、3、4、511点，见图7.1。由式（7.11）依据逐点计算法列出S1与S11的关系图7.1输送机工作表示图S2S1S31.04S21.04S1S41.04S31.042S1S51.04S41.043S1S61.04S51.044S1S7S6Wk1.044S1WkS81.04S71.0451.04WkS9S8Wzh1.045S11.04WkWzhS101.04S91.046S11.042Wk1.04WzhS11S10（式7.11）可知，最小张力点在9点，则S9Szmax7946.6N联立以上两式，可解得S1=32165N按摩擦传动条件验算按摩擦传动条件来验算，见式（7.12）S1321654.05S117946.6因围包角为450，取0.2，可查得e4.84S1则e，符合摩擦传动条件S11式中0—输送带与滚筒之间的摩擦因数，井下一般取0.2。输送带强度验算最大张力点为SmaxS873920.5N输送带安全系数见式（7.13）[S]14001200m22.710Smax73920.5故输送带强度知足要求。传动滚筒牵引力与电动机功率计算牵引力计算牵引力由式（7.14）计算FSySl0.04(SySl)22613.9N<0则其工作在发电状态

式（7.12）式（7.13）式（7.14）发电运行状态下电动机功率见式（7.15）F0vNK1000式（7.15）22613.91.052.50.851.2100050.46KW式中—发电运行状态下输送带运行速度，1.05；—减速器的机械效率，一般取0.8~0.85；K—电动机功率备用系数，取K1.2；选择电动机容量时仍需考虑15%~20%的备用功率。空载运行时牵引力可近似计算如式（7.16）F1.052qdqtqtLcosg1.05215.6316.671015130.035cos510式（7.16）31446N则输送机空载运行时的电动机功率N见式（7.17）NKF1.2314462.592.5kW式（7.17）100010000.85经过以上验算得悉，证明在所给条件下该输送机是合用的，并且可以看出电动机的备用的备用能力也是比较大的。拉紧力与拉紧行程计算计算拉紧力，依据力的均衡条件，由式（7.18）计算FkS9S10式（7.18）拉紧行程，由式（7.19）计算SKL1~2B0.0115131~21.2式（7.19）16.9m矿井提高矿井提高是全矿运输系统的咽喉。所以要求其工作应拥有安全性与靠谱性。同时，因为它属于矿山大型设施之一，功率大，耗电多，所以提高设施的造价及运行开销就成为影响矿井生产技术指标的重要要素之一，即要求其拥有经济性。提高设施的选型设计能否经济合理，对矿山的基建投资，生产能力，生产效率以及吨煤成本有着直接的影响。提高设施选型设计只幸好提高方案确立今后进行。设计依据主井矿井年产量320万吨/年年工作日320d每天工作时数18h井深252m装载高度21m卸载高度22m煤的废弛比重0.95t/m3提高容器的计算选择如经过方案比较，则容器已定不用从头计算，不然需按提高方案确立部分的要求进行提高容器的计算与选择。选择最大提高速度按经济提高速度选择最大提高速度，由式（8.1）Vm(0.3~0.5)H（m/s）式（8.1）一般设计取Vm0.4H式中H—提高升度，m。HHzHsHx=252+21+22=295mHz—装载高度，m；Hs—井筒深度，m；Hx—卸载高度，m。“规程”规定：Vm0.6H（m/s）预计一次提高循环时间预计一次提高循环时间，由式（8.2）VmH式（8.2）Txua1Vm=77.5s式中a1—提高主加快度，取a1=0.7~0.8ms2，u—箕斗在卸载曲轨内减速与爬行时间，取u=10s，—箕斗休止时间，s一次提高量的计算一次提高量的计算，见式（8.3）QAnCCfTx式（8.3）3600bntr=15.787t/次式中An—矿井年产量，ty；C—提高不平均系数，箕斗提高C=1.15，关于罐笼提高C=1.2，罐笼兼做副井提高时C=1.25；Cf—提高能力富饶系数，一般仅对第一水平留有Cf1.2；bn—年工作日数，d；tr—日提高时间，h。依据计算的Q，选择名义载重与Q周边的标准箕斗。则采纳JDZ-16/1504型箕斗。其有效容积为：17.6m3、箕斗自重：15t、提高钢丝绳：4根、绳间距：300mm。选择标准箕斗后，依据箕斗容积和煤的废弛容量计算箕斗实质载重。见式（8.4）QrVj式（8.4）=16.72（t）式中r—煤或矸石的废弛容重，tm3；Vj—所选标准箕斗的有效容积，m3。提高最大速度确实定依据箕斗实质载重，判定实质需要的一次提高时间Tx，见式（8.5）：3600bntrQTx式（8.5）CCfAn提高最大速度由式（8.6）计算a1Txua12Txu24a1HVm2式（8.6）=6.0859（ms）依据Vm采纳提高机所赞成的标准最大提高速度Vm。预计实质提高能力实质提高时间，见式（8.7）VmH式（8.7）Txua1Vm=75.72（s）式中Vm—标准最大提高速度，ms。一年实质提高量见式（8.8）3600bntrQAn式（8.8）TxC=4162535.7（ty）钢丝绳的选择计算多绳摩擦式提高一般采纳镀锌三角股钢丝绳，而立井提高多项选择用6(33)、6(34)、6(36)、6(37)、6(42)、6(43)、6(24)、6(36)甲、6(37)甲等。尾绳可采纳扁钢丝绳或多层股不旋转钢丝绳。因为扁钢丝绳生产效率低、价钱高，应尽量采纳多层股（不旋转）钢绳18×7、34×7或圆股钢丝绳6×19、6×37.主井提高钢丝绳计算选择（1）钢丝绳的悬垂长度，见式（8.9）：HcHsHzHj式（8.9）=252+21+35=308（m）式中Hc——钢丝绳的悬垂长度，m。2）计算钢丝绳绳端载荷质量3）计算钢丝绳单位长度质量，见式（8.10）'mmz式（8.10）mp106b4(11)Hcma=3.464kg/m（4）选择标准钢丝绳依据计算的m'p，选择标准钢丝绳。采纳

32.5ZAA

619股（1

9

9）NF1665ZZ721395GB1102

74

型钢丝绳两根，采纳32.5ZAA

6

19股（1

9

9）NF1665SS721395GB1102

74

型钢丝绳两根尾绳的选择因尾绳负荷较小（只担当自己自重），其抗拉强度可采纳

B

1400MPa

，且不用校验安全系数。依据钢丝绳单位长度质量，采纳

47.5NAT

6

37股（1

6

1218）

NF1370ZZ1180793GB1102

74钢丝绳两根。从选型设计上说，希望采纳等重尾绳，这关于生产管理也较方便（规格较少），在不可以采纳等重尾绳的状况下，建议采纳重尾绳，当尾绳的单重略重于提高钢丝绳的总单重（一般以不超出3%为宜），提高系统的动力学可以按等重尾绳的提高系统计算，不影响计算的正确性。验算主提高钢丝绳的安全系数由式（8.11）计算，nQp式（8.11）g[GnPHjnq(HHh)]=7.896>ma=7.2-0.0005H=7.046式中

n—主提高钢丝绳数目；QP—每条钢丝绳的破断拉力，

N；G—钢丝绳的终端载荷重量，

kg；P—选出的主钢丝绳单位长度重量，kg/m；n—尾绳的数目；q—选出的每条尾绳单位长度重量，kg/m；ma—钢丝绳安全系数，按规程要求采纳。提高机计算选择摩擦轮直径计算依据煤矿安全规程，摩擦轮直径D'应符合表8.1要求表8.1摩擦轮直径的计算安装构造地点井上井下型式落地式及有导向轮的塔式提高机无导向轮的塔式提高机上表中，d为提高钢丝绳的直径，mm；δ为提高钢丝绳中最粗的钢丝直径，mm。则最大静张力和最大静张力差计算提高系统的最大静张力F'max和最大静张力差F'cmax计算，见式（8.12）和式（8.13）Fmaxg[GnPHjnq(HHh)]式（8.12）=365242.9（N）Fcmaxg[Q(nqnP)H]式（8.13）=164037（N）式中Q—一次提高货载重量，kg；其余符号意义大小同上。令：nqnP0.076—不均衡系数，即尾绳与主绳每米质量差，kg/m。摩擦提高机的选择依据计算的D、Fmax、Fcmax、Vm查摩擦提高机规格表，采纳JKMD44型多绳摩擦轮提高机，其有关技术参数为：主导轮直径D=4m、导向轮直径Dx=4m、最大静张力Fmax=600KN、最大静张力差Fcmax=180KN、提高机变位质量Gj=18050kg、导向轮变位质量Gx=3400kg等。知足FmaxFmax，FcmaxFcmax。验算主导轮衬垫比压PB双箕斗提高系统由式（8.14）计算g[Q2QznPHnqH2nqHh]PB式（8.14）nDd=1.07MPa式中D—主导轮直径，m；d—主提钢丝绳直径，m。摩擦衬垫比压验算式中[PB]—摩擦衬垫许用比压。一般采纳塑料衬垫，许用比压[PB]2MPa。则摩擦衬垫比压符合条件提高机对井筒相对地点的计算落地式部署方式落地式部署方式如图8.1所示。图8.1落地式多绳摩擦提高机部署方式井架高度计算（1）井口水平至下天轮中心线距离Hj1，见式（8.15）Hj1HxHrHg0.75Rt式（8.15）=45.6（m）式中Rt—天轮半径，m。（2）两天轮中心距ee值与部署有关，且影响到围包角的大小。e值取的过大，则两条钢丝绳相互平行，主导轮围包角仅为180°，若欲增大围包角，必然设置导向轮，进而使系统复杂化，且增大了保护工作量。e值取的过小，虽围包角增大，但天轮平台上吊车不好部署。一般可按式（8.16）计算：eDt(1~1.5)式（8.16）=1.5+1.25=2.75（m）（3）井架高度Hj，见式（8.17）HjHj1e=45.6+2.75=48.35（m）应将计算出的井架高度Hj圆整成整数，取其为48m。主导轮中心至井筒中心距离Ls由式（8.18）计算Ls0.6Hj3.5D=36.3（m）应将Ls圆整成整数，取其为36m。钢丝绳弦长（1）下弦长Lx1，见式（8.19）2Lx1Hj1C02LssDt22=53.95（m）（2）上弦长Lx，见式（8.20）2LxHjC02LssDt22=58.26（m）式中Dt—天轮直径，m；C0—主导轮中心超出井口水平的距离，m；

式（8.17）式（8.18）式（8.19）式（8.20）其余符号同上。要求Lx不大于60m。钢丝绳的出绳角（1）下出绳角1，见式（8.21）1tg1Hj1C0sin1DDtLssDt2Lx12257.54（度）2）上出绳角，见式（8.22）tg1HjC0sDtLs22=52.15（度）下出绳角1应大于15°，使钢丝绳不致涉及提高机的机架或许基础。钢丝绳绕过主导轮的实质围包角实质围包角由式（8.23）计算1801=185.39（度）提高系统变位质量的计算预选电动机（1）预计电动机功率P关于双容器提高，由式（8.24）计算：PKQgVm103j=1753.9（kw）式中K—矿井阻力系数，箕斗K1.15；罐笼K1.2；

式（8.21）式（8.22）式（8.23）式（8.24）Q—一次提高量，kg；j—减速器传动效率，单级传动为0.92，双级传动为0.85；—动力系数；箕斗提高1.2~1.4，罐笼提高1.4。（2）确立减速器传动比i和电动机转速ne依据所需最大提高速度Vm和已选定的提高机型号确立减速器的传动比i，取传动比i为20。由式（8.25）计算ne：ne60iVm）式（8.25D60206.0859=4=581.16（rmin）（3）、选择电动机依据P、ne及供电电压等级查电动机规格表，采纳标准电动机。采纳JR2000-10/1730型电动机。其额定功率Pe为2000KW、额定转速ne为600r/min、转子转矩GD2d为43460N?m2、过负荷系数为1.95、电动机效率d为92.5%。提高机的实质最大速度Vm计算见式（8.26）：VmDne式（8.26）60i4591=2060=6.19（ms）提高系统的变位质量m1）有利载荷变位质量Q，16720kg2）提高容器变位质量GZ，15000kg双箕斗提高：G2QZ30000kg式中QZ—提高容器箕斗（罐笼）自重，kg。3）主提钢丝绳变位质量关于落地式部署，由式（8.27）计算：nPHHjHj1Lx1Lx=7873.2（kg）4）尾绳变位质量=5281.38（kg）5）导向轮（或天轮）变位质量Gt=23400=6800（kg）天轮的数目为两个。6）提高机变位质量Gj=18050（kg）7）电动机变位质量，由式（8.28）计算GdGD2di22gD=108650（kg）式中GD2d——电动机转子飞轮力矩，kgm2。8）提高系统的变成质量m，见式（8.29）mQQZnPHHjHj1Lx1LxnqH2HhGtGjGd=16720+30000+7873.2+5281.38+6800+18050+108650=193374.58（kg）提高运动学计算

式（8.27）式（8.28）式（8.29）提高速度阶段数确立关于底卸式箕斗提高机，为保证箕斗走开卸载曲轨时速度不可以过高，需要有初加快度阶段；为使重箕斗上涨到井口而进入卸载曲轨内运行时，减少对井架、曲轨的冲击，提高泊车的正确性，应有一个低速爬行阶段(爬行速度一般限制在不大于0.5m/s)，故应采纳六阶段的速度图。提高主加快度a1确实定主加快度a1的大小确立遇到四方面要素的限制：即规程要求、减速器能力、电动机过载能力以及防滑条件的拘束。按双容器提高方式考虑。1）知足规程要求，《煤矿安全规程》对提高加减速度的限制：立井顶用罐笼起落人员时的加减速度不得超出0.75m/s2；斜井中起落人员的加减速度不得超出0.5m/s2。对起落物料的加减速度，规程没有规定，一般在竖井，加减速度最大不超出1.2m/s2，斜井不得超出0.7m/s2。2）按减速器最大输出转矩计算，见式（8.30）MmaxgKQHRa1mmd=1.005（ms2）式中Mmax—减速器输出最大赞成输出转矩，Nm；可由提高机规格表中查得；R—摩擦轮半径，m；K—矿井阻力系数，箕斗1.15，罐笼1.2；Q—一次提高量，kg。3）按充分利用电动机负荷能力计算，见式（8.31）0.75FegKQHa1m0.7522988699.8(1.15167200.076295)193374.58=1.285（ms2）此中Fe1000PenjVm100020000.9256.19

式（8.30）式（8.31）=298869（N）式中Pe—电动机额定功率，kw；Vm—提高机的实质最大速度，ms；其余符号同前。4）按防滑条件计算按双容器提高开始计算，见式（8.32）e1Fx1.25FsFxa11mx1.25msmxe=1.049（ms）式中—钢丝绳与主导轮衬垫间的摩擦系数；—钢丝绳绕过摩擦轮的围包角，弧度。（1）上涨侧钢丝绳静张力Fs，见式（8.33）Fsg[QQZnPHnqHhQ]=368885（N）（2）下放侧钢丝绳静张力Fx，见式（8.34）Fxg[QZnqHHhQ]=183689（N）式中—阻力系数，箕斗0.075：罐笼0.1；其余符号同前。（3）上涨侧运动部分的变位质量ms，见式（8.35）msQQZnPHHj1Lx1nqHhGt=45064.8kg（4）下放侧运动部分变位质量mx，见式（8.36）

式（8.32）式（8.33）式（8.34）式（8.35）mxQZnPHjLxnqHHhGt式（8.36）1500043.946(4858.26)27.93(29520)6800=28473（kg）依据以上1）、2）、3）、4）项规定和计算结果，确立合理的主加快度值为1.005m/s2。提高主减速度速度a3确实定主减速度a3的大小确立遇到三方面要素的限制，即规程规定、减速方式以及防滑条件的拘束。下边按双容器提高方式考虑。1）知足规程要求，同主加快度。2）依据减速方式计算（1）自由滑行减速，见式（8.37）gKQHa3式（8.37）m=0.915（ms2）（2）机械制动减速，见式（8.38）gKQH0.3Qa3式（8.38）m=1.288（ms2）（3）电动机方式减速，见式（8.39）gKQH0.35Fe式（8.39a3m）=0.493（ms2）3）按防滑条件计算按提高终了考虑，由式（8.40）。a3e1Fs1.25FsFx式（8.40）e1ms1.25msmx=5.104（ms2）（1）上涨侧钢丝绳张力Fs，见式（8.41）Fsg[QQZnqHHhQ]式（8.41）=372105（N）（2）下放侧钢丝绳张力Fx，见式（8.42）Fxg[QZnPHnqHhQ]式（8.42）9.8[1500043.94629527.93200.07516720]=183450.9（N）（3）上涨侧运动部分变位质量ms，见式（8.43）msQQZnPHj1Lx1nqHHhGt式（8.43）=45087（kg）27.93295206800（4）下放侧运动部分变位质量mx，见式（8.44）mxQZnPHHjLxnqHhGt式（8.44）1500043.946(2954858.26)27.93206800=28450.7（kg）依据上述几项的规定和计算结果，采纳自由滑行减速方式，取其主减速度为0.915m/s2。速度图计算卸载曲轨中初加快时间为：箕斗在卸载曲轨中的行程主加快时间主加快阶段的行程主减速阶段时间主减速行程爬行时间抱闸泊车时间t51s等速行程等速时间一次提高时间，见式（8.45）Txt0t1t2t3t4t534.6940.1776.3210116式（8.45）81.187s—箕斗休止时间于是获得下边的速度图8.1图8.1提高机速度图防滑验算为了防备钢丝绳滑动，保证摩擦提高安全靠谱的进行，必然进行防滑验算。关于主井提高，只要要进行提高货载的静防滑，动防滑和安全制动的动防滑验算即可。关于有下听凭务的副井提高，应分别进行提高货载、提高人员、下放货载、下放人员的静防滑、动防滑和安全制动的动防滑验算。并应进行调换空罐安全制动的动防滑验算。必然知足《设计规范》规定：静防滑安全系数j1.75，动防滑安全系数1.25，及d《安全规程》规定：安全制动时所有机械的减速度，在提高重载时，不得大于5m/s2，下放重载时，不得小于1.5m/s2，其实不得超出钢丝绳的滑动极限。静防滑验算静防滑安全系数j最小点为：等重尾绳提高系统，提高中之随意点；重尾绳提高系统，提高之终点；轻尾绳提高系统，提高之始点。轻尾绳使用较少，下边主要验算等重尾绳及重尾绳提高终了的静防滑安全系数。双容器提高以一侧提高重物，另一侧下放容器时防滑最差。（1）计算提高终了时，上涨侧钢丝绳静张力Fs（与上边按防滑条件计算赞成减速度a3相应的计算公式同样）。（2）计算提高终了时，下放侧钢丝绳静张力Fx（与上边按防滑条件计算赞成减速度a3相应的计算公式同样）。（3）验算静防滑安全系数j，见式（8.46）Fxe1jFxFs183450.9(e1)372105183450.9式（8.46）1.891.75正常提高的动防滑验算提高货载时，简单发生滞后滑动，并以正常提高加快阶段的动防滑安全系数最小，要求动防滑安全系数d1.25。加快段动防滑安全系数d最小点：同样重尾绳提高系统为加快段之随意点；对重尾绳提升系统为加快段之终点；对轻尾绳提高系统为加快度之始点。下边主要验算等重尾绳及重尾绳提高系统加快终了的动防滑安全系数。双容器提高，以提高重物下放空容器之加快段，且导向轮在降落侧防滑最差。（1）主加快终了时，上涨侧钢丝绳的静张力Fs，见式（8.47）Fsg[QQZnPHn1nqHhh1Q]式（8.47）式中h1—自提高开始至主加快度终了容器运行的距离，m。（2）主加快终了时，下放侧钢丝绳的静张力Fx，见式（8.48）Fxg[QznPh1nq(HHhh1)Q]10[1500043.9461827.93(2952018)0.07516720]式（8.48）183657.2N（3）上涨侧运动部分变位质量ms，见式（8.49）msQQznP(HHj1Lx1)nq(Hhh1)Gt式（8.49）（4）下放侧运动部分变位质量mx，见式（8.50）mxQznP(HjLxh1)nq(HHhh1)Gt式（8.50）（5）验算动防滑安全系数，见式（8.51）(e1)(Fxmxa1)d(FSFx)(ms式（8.51）mx)a1提高载荷安全制动的动防滑验算提高机进行安全制动时，因为制动减速度较大，简单发生超前滑动。必然依据《规程》规定，确立需要的制动力矩，并对安全制动减速度进行验算。《规程》规定，提高机进行安全制动时，必然知足：第一、MZ3Mj式中MZ—提高系统动系统产生的最大制动力矩（N·m）；Mj—提高系统实质的最大静力矩（N·m）。第二、安全制动时，所有机械的减速度在提高重载时不得大于5米/秒2，下放重载时不得小于1.5米/秒2；第三、安全制动时，所有机械的减速度不得超出钢丝绳的滑动极限减速度。1）依据《规程》规定，计算安全制动时所需要的制动力矩进行安全制动时，为了既安全安稳的闸住提高机，又不以致提高机减速过大，防备钢丝绳打滑，一般应采纳二级制动。制动时，第一施加第一级制动力矩，使制动减速度大于1.5米/秒2，待速度降到零时，再施加第二级制动力矩，第二级制动力矩应大于三倍静阻力矩，以保证安全靠谱的将提高机闸住。第一级制动力矩Mz1，见式（8.52）：Mz1[g(KQH)1.5m]D式（8.52）2[10(1.15167200.076295)1.5193374.58]42第二级制动力矩，957431.9N?m即最大制动力矩Mz，见式（8.53）：Mz3g(QH)D式（8.53）2（2）验算提高载荷实质的安全制动减速度azs，见式（8.54）Mz1(KQH)gD2azsDm2957432(1.15167200.076295)1024式（8.54）193374.5823.45m/s25m/s2（3）验算提高载荷的滑动极限减速度[a]zs，见式（8.55）FK(e1)Q[e(e1)][a]zs1)(QGx)eg式（8.55）FK(eH20693(e0.33.241)16720[e0.33.240.075(e1)]0.0762951020693e0.33.24(167206800)e0.33.240.076295满足：6.01(m/s2)azs[a]zs（4）提高防滑安全系数的举措主要有：○1增添围包角。最常用的围包角有180和190~195两种。关于180的形式，因为无导向轮。钢丝绳没有反向曲折，并且构造简单，使用保护方便，应尽量采纳。为了改良防滑条件可考虑增加围包角，采纳190~195的形式，这时需设置导向轮，进而使井塔高度增添，钢丝绳有反向曲折，减少了钢丝绳的使用寿命。○2增添摩擦系数。可采纳高摩擦系数、高比压的新式摩擦衬垫资料，这是改良防滑条件的最好门路。○3增添主导轮轻载侧钢丝绳的静张力。可增添容器自重，采纳加重容器。为了便于增添容器的自重，平常在容器上留有适合的地点，以安装置重。这类方法简单易行，应用较广，弊端是增添了提高系统的运动质量