循环水泵房脚手架安全专项施工方案模板

11循环水泵房脚手架

安全专项施工方案附表一环境因素辨识、评价和控制措施序号作业活动环境因素可能导致的环境影响环境影响的评价影响程度拟采取的控制措施备注abcdefghMM12正常施工施工产生的边角余料处理不当固体废弃物污染环境32212211122般统一回收，奖励废料再利用附表二危险源辨识、风险评价和风险控制措施序号作业活动风险因素可能导致的事故作业条件危险性评价危险等级拟采取的控制措施备注LECD1脚手架作业（搭设与拆除）搭设地排水不畅架子水淹倾倒1017702采取排水措施，安装排水泵，降低地下水位高处作业违规坠物、坠人363542脚手管扣件严禁抛扔，应用绳传递施工野蛮施工物料受损633542施工前进行班前交底，对施工人员进行安全教育2材料运输捆扎不牢或绑扎方法错误车辆倾翻633542货物按规定绑扎牢固超限运输交通事故327422严禁超载运输3临时供电盘内供电回路标识不清触电317212做好用电标识，标识明确未定期对线路进行检杳处理放炮、触电617422定期对线路进行检查维护未按要求做，乱拉电源触电、元件烧毁1023602按规范要求，安全用电判断依据I、不符合法律法规及其它要求；n、曾经发生过事故，仍未采取有效控制措施；川、相关方的合理抱怨或要求；W、直接观察到的危险；V、定量的评价。

计算书循环泵房承重架、梁模板(扣件式)计算书工程属性新浇混凝土梁名称WKL14新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmKmm)300X250新浇混凝土结构层咼(m)14.2梁侧楼板厚度(mm)100荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人贝及设备何载标准值Q1k当计算支架立柱及其它支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值wk(kN/m2)基本风压血(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压咼度变化系数pz|0.9风荷载体型系数血|0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱共用(A) |梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900

步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、1lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 |梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分 |梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50设计简图如下平面图本图梁侧支撑构造仅作示意.具体详见衆側模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm)10000取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算，计算简图如下1iwlvllvllwlvllwvyVIf1VvvVVWW1VVWVl1VvIvvJ/wwwwJIwvvvvvvvwvw'vv'lvv90L 和 1L 8090r dr dW=bh2/6=100015X15/6=37500mm3,I=bh3/12=100015X15X15/12=281250mm4qi=0.9max[1.2(G你+(G2k+G3k)>h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)>h)+1.4区7Q1k]>b=0.9max[1.2(0.1+(24+1.5)1.25)+1.4空1.35(0.1+(24+1.5)1.25)+1.40.72]>1=40.61kN/mq^=0.9*35[Gik+(G2k+G3k)>h]>b=0.9*35[0.1+(24+1.5)1.25]1=38.85kN/mq^=0.9X.40.7Q2k>^=0.9X.40.7>2X1=1.76kN/mq2=(G1k+(G2k+G3k)>h)>b=[0.1+(24+1.5)1.25]1=31.98kN/m1、 强度验算Mmax=-0.107q1静L2+0.121q1活L2=-0.10738.850.092+0.1211.760.092=0.03kN-m尸Mmax/W=0.03106/37500=0.81N/mm2<[f=15N/mm2满足要求！2、 挠度验算vmax=0.632qL4/(100EI)=0.63231.9887.54/(10010000>281250)=0.004mm<[v]400=87.5/400=0.22mm满足要求！3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）Ri=R5=0.393qi静I+0.446qi活I=0.39338.85迥.09+0.4461X760.09=1.4kNR2=R4=1.143qi静I+1.223qi活I=1.14338.850.09+1.223K760.09=4.07kNR3=0.928q1静I+1.142q1活l=0.92838.850.09+1.1421X760.09=3.33kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5'=0.393q2I=0.39331.980.09=1.1kNR2=R4'=1.143q2I=1.14331.980.09=3.2kNR3=0.928q2I=0.92831.980.09=2.6kN五、小梁验算小梁类型方木|小梁材料规格(mm)60080小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[t](N/mn)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算 ，如下图:忡U1UV1u1u1uV1uJ零J卄和1叮叫11U1UV\10⑴£900900q1=max{1.4+0.9K35[(0.3-0.1)0.35/4+0.5(125-0.1)]+0.9max[1.2(0.3+(24+1.1) x0.1)+1.41X1.35(X5+(24+1.1)0.X)+1.40X7X]Xnax[0.45-0.35/2,(0.9-0.45)-0.35/2]/21,4.07+0.91.35®.3-0.1)0.35/4}=4.1kN/mq2=max[1.1+(0.3-0.1)0.35/4+0.5(1250.1)+(0.5+(24+1.1)0.1%max[0.45-0.35/2,(0.9-0.45)-0.35/2]/2 1,3.2+(0.3-0.1)区35/4]=3.22kN/m1、 抗弯验算Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1b2]=max[0.1074d0.92,52]=0.35kN-mc>=Mmax/W=0.35106/64000=5.55N/mm2<[f]=15.44N/mm2满足要求!2、 抗剪验算Vmax=max[0.607q1I1,q*2]=max[0.6074.10.9,4.10.05]=2.237kNTax=3Vmax/(2bho)=3>2.2371000/(260X80)=0.7N/mm2<[舌]1.78N/mm2满足要求!3、 挠度验算v=0.632q2l14/(100EI)=0.6323.22900勺(1009350>2560000)=0.56mm<[=]/400=900/400=2.25mmv=q2l24/(8EI)=3.22504/(89350>2560000)=0mmC[v=1/400=50/400=0.12mm满足要求!4、 支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）承载能力极限状态Rmax=max[1.143qili,0.393qili+qib]=max[1.143來10.9,0.3934.10.9+4.10.05]=4.21kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 Ri=R5=2.83kN,R2=R4=4.21kN,R3=3.45kN正常使用极限状态R'max=max[1.143q2I1,0.393q2li+q2l2]=max[1.1433.220.9,0.3933.220.9+3.220.05]=3.31kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R'i=R'5=2.51kN,R'2=R'4=3.31kN,R's=2.69kN六、主梁验算主梁类型钢管|主梁材料规格(mm)①4803可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[t](N/mn)125主梁截面惯性矩l(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下2.33kNd21kN345kN421kN283kN禺 忑 忑 z?.■-3003003001、抗弯验算

主梁弯矩图(kNm)(—Mmax/W—0.297106/4490—66.07N/mm2w[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算5.3355.9353^3.3&110.531To613a・■5.935-5.93STo613a・■5.935-5.93S主梁剪力图(kN)Vmax=5.935kNTax—2Vmax/A=2X5.935X000/424—28N/mm2<[—]25N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图（mm）vmax—0.08mmW[—1/400—300/400—0.75mm满足要求！4、扣件抗滑计算R—max[Ri,R4]—0.53kN<8kN单扣件在扭矩达到40~65Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R—0.53kN<8kN单扣件在扭矩达到40~65Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算钢管类型①48X3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205入二h/i=1500/15.9=94.34 <［入］=150长细比满足要求！查表得，市0.671、 风荷载计算Mw=0.92x1.4忝恣刈2/10=0.92X1.40.22091.52/10=0.05kNm2、 稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值qi有所不同：面板验算q1=0.9忍.2(0.1+(24+1.5)1.25)+0.91.402]>1=36.8kN/m小梁验算q1=max{1.28+(0.3-0.1)区35/4+0.9[12(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91M刃>max[0.45-0.35/2,(0.9-0.45)-0.35/2]/21,3.7+(030.1)0.35/4}=3.71kN/m同上四〜六计算过程，可得：R1=0.48kN,R2=8.57kN,R3=8.57kN,R4=0.48kN立柱最大受力Nw=max[R计N边1,R2,R3,R4+N边2]+Mw/lb=max[0.48+0.9[1.2(0.75+(24+1.1)0.的+0.914刃>(0.9+0.45-0.35/2)/20.9,>8.57,8.57,0.48+0.9[1.2(0.75+(24+1.1)0.的+0.91MX]>(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/20.9]+0.05/0.9=8.68kNf=N/(©A)+M/W=8678.32/(0.67424)+0.051>0