桥梁工程设计毕业设计

第一章设计任务书大体设计资料1.1.1跨度和桥面宽度1） 标准跨径：+10X=21m（墩中心距离）2） 计算跨径：+10X二（支座中心距离）3） 主梁全长：+10X二（主梁预制长度）4）桥面净空：净7m（行车道）+2Xlm人行道1.1.2技术标准1） 设计荷载标准：公路一II级，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kN/m计算，人群荷载3kN/m22） 环境标准：I类环境3）设计安全品级：二级1丄3主要材料1） 混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用沥青混凝土，基层为〜的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/n?,混凝土重度按25kN/m3计。2）钢筋：采用R235钢筋、HRE335钢筋。1丄4构造形式及截面尺寸图1桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为，宽；桥上的横坡为双向2%,坡度由C30混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。第二章主梁的荷载横向散布系数计算主梁荷载横向散布系数的计算2.1.1刚性横梁法计算横向散布系数因为每一片T型梁的截面形式完全一样，所以：5r-15式中,n=5,工二2X（2+1.82）m2=m2

表1flij值计算表梁号%小2小3%410203计算横向散布系数：按照最不利荷载位置别离布置荷载。布置荷载时，汽车荷载距人行道边缘距离不小于，人群荷载取3KN/m2,栏杆及人行道板每延米重取m,人行道板重以横向散布系数的方式分派到各主梁上。10801080叫q丿□00180013001800q芈板11800180018001800

图2横向散布系数计算图式（单位：mm）从而能够各梁在不同荷载作用下的散布系数:汽车荷载:m诜二X++m2/i=X+++=m3/<=X+++=人群荷载:m】人二 叫人二叫人=X2二人行道板：皿2板二 m3tS=+=二.梁端剪力横向散布系数计算（杠杆原法）

端部剪力横向散布系数计算图示：图3IqA18101811181118112号梁i^nrtn呷呼73号梁2号梁i^nrtn呷呼73号梁2.1.2杠杆原理法计算梁端剪力横向散布系数图3梁端剪力横向散布系数汁算图式（尺寸单位：mm）汽车荷载：mJ二X二m2«01ROO丿//1号梁二X+二人群荷载：m；人二m2A= 叭人二0第二章主梁的内力计算永久作用效应

3.1.1永久荷载：假定桥面构造各部份重力平均分派给主梁承担，则永久荷载讣算结果如下表所示人行道重力按人行道板横向散布系数分派至各梁的版重为:m威二X6KN/m=KN/m表3各梁的永久荷载值（单位（KN/m）

梁号主梁横隔梁栏杆及人行道桥面铺装层总计1(5)2(4)33.1.2永久作用效应计算表4影响线而积讣算表项目计算而积影响线而积1r 1 / . 1pCD..=—X—Xl=—I=° 24 8r—I—1M屮13/z3Z2CO..=—X—x/=—I=0 216 32\、\农、•匕2<1、H■■_—5=°(coI=—X—X—=—/=0?2228 Cl、H%=—x/=—x20.5=10.2522LIL—可变作用效应3.2,1汽车荷载冲击系数计算：结构的冲击系数“和结构的基频f相关，计算公式为0.4626x25x10'9^81kg/m0.4626x25x10'9^81kg/m=1178・899Eg//ni 131=[—X(180-18)X133+(180-18)X—2

L12 2+丄X18X1403+18X140X—2]cm4122J=8771607cm47t2x20.52/37t2x20.52/3・25xlO")x0.087716V1178.899Hz=5・813Hz“=0」767〃矿一0.0157=0.295

由此可得：1+“二1+二3.2.2公路-II级均布荷载qk二Xm=m计算弯矩时：PK=[C"x（20.5_5）+180]Xm计算剪力是：PK=X=表5公路-II级车道荷载及其影响线而积讣算表项目顶点位置Pk%1/2处%1/4处v1/21/2处%支点处每延米人群荷载：q人=3XlKN/m=3KN/m3.2,3可变作用弯矩效应计算弯矩计算公式：M=®7（i+“XoK%+«yJ，由于只能布置两车道，则车道荷载横向折减系数§为1,荷载横向散布系数沿主梁纵向均匀转变，因此沿主梁的纵向〃相同。

永久荷载作用分项系数：/Gi=1.2汽车荷载作用分项系数：/CI永久荷载作用分项系数：/Gi=1.2汽车荷载作用分项系数：/CI=1.4梁号内力—QkFkVkM1M屮2叽23叽：M中表7人群荷载产生的弯矩计算表梁号mq人%M1M”2323表8永久作用效应计算表梁号%Voq%q^oq%q%q%q©)1(5)•2(4)3人群荷载作用分项系数：YQj=1.4 大体组合公式如下："m ii ）心=/o +沧Sqm+认 （叭=0.8）k日 >=2 y3.2,4可变作用剪力效应计算在进行可变作用的剪力计算时，应汁入横向散布系数〃沿主梁纵向桥跨方向的影响。通常按如下方式处置：先按跨中的“曲等代荷载计算跨中剪力效应;再用支点剪力荷载散布系数〃'并考虑支点至1/4为直线转变来计算剪力效应。表9弯矩大体组合计算表梁号内力永久荷载人群荷载弯矩组合值1M“42%3%1）跨中截面剪力怡2的计算公式为："=〃（1+〃）（％4+仪片）表9公路-II级车道荷载产生的跨中剪力讣算表叫“梁号内力〃1%Pky*剪力1“22V//23%2表10人群荷载产生的剪力计算表

梁号内力mq人%剪力效应1“232%33“231号梁2）支点处剪力％的计算1号梁2号梁1/41/21/41/41/21/43号梁图4汽车荷载产生的支点剪力效应计算图式q人二3KN/mYY ►Y ► ►1号梁3号梁3号梁qq丄二RKNL/m图5人群荷载产生的支点剪力计算图式（单位：图5人群荷载产生的支点剪力计算图式（单位：cm）2号梁在汽车荷载作用下，横向散布系数如图4所示，支点处剪力计算如下:1号梁：匕二{XX+X[X—iHx竽x(0.5222—0.3334)]4 2在汽车荷载作用下，横向散布系数如图4所示，支点处剪力计算如下:1号梁：匕二{XX+X[X—iHx竽x(0.5222—0.3334)]4 22号梁：Vo={xx+x[—X0.4611+—x(0.5-0.4611)X21220.5v 1 1 1 20.5 z nziAini4 2 12 2 4 ' 丿」3号梁：在人群荷载作用下，横向散布系数如图5所示，支点处剪力计算如下:1号梁：^-x(1.2222-0.6444)x3x-^]KN：2号梁：X3X)KN=3号梁：20.5 11 20.5怙=(XXXX——xX3X—X——X人 4 12 4X3X—)KN二123)剪力效应大体组合大体组合公式为：各分项系数和弯矩大体组合相同。表11剪力效应节本组合表(单位：KN)梁号内力永久荷载人群汽车荷载基本组合值10203%20第四章主梁截面设计、配筋及验算主梁受力钢筋配置由弯矩大体组合计算表9能够明白，1号梁\仃二.m最大，因此按1号梁的弯矩进行配筋讣算。设钢筋净保护层厚度为30mm,钢筋重心至底边距离为匕二180mm,则主梁的有效截面高度为：仏二h-心二1400-180二1220mm。下面判别主梁为第一类T形截面或第二类T形截面：若知足儿必孑＜£"；力；牛，则受压区全数位于翼缘内，为第一类T形截而，不然位于腹板内，为第二类T形截面。式中，儿为桥跨结构重要性系数，取为：£d为混凝土轴心抗压强度设计值。本例为C40混凝丄，枚人=；巧为T形截而受压区翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值，按计算跨度考虑:比珂/3二2050/3二683cm相邻两梁的平均间距：d二180cmb：5b+2仇+12/?；二(18+2X18+12X13)cm二210cm此处，b为梁腹板宽度，其值为18cm,仇为承托长度，其值为81cm,巧为受压区翼缘悬出板的平均厚度，其值为13cm。本例中由于=6/81=1/<1/3,故久=3%=18cm,心为承托根部厚度，其值为6cm.所以取b；二180cm°判别式左端为/om,=x判别式右端为/.X/<(/^-%=xio3xxx(罕)=因此，受压区位于翼缘内，属于第一类T形截而。应该按宽度为巧的矩形截面抗弯承载力计算。设混凝土截面受压区高度为x,则利用下式计算：f肿沁」牛即X二X103X(-)2整理得X2-2.44X+0」611=0解得x=<孙农*工… 『-仙人fcdb，fx18.4x1.8x0.068 2按照式子：入几=则A=——= 之加J.d ㈤选用6根直径为36mm和4根直径为25mm的HRB335钢筋，则As=(+)cm2=cm2Mcm2钢筋布置图如图6所示，钢筋重心位置匕为：a =(2X(X+X+21X+X+X(4X+6X)=5"ih0=h-ax=cm=^h查表6-3可知，务=,故x=V§,o=X=则截而受压区髙度符合规范要求。配筋率要求。为p=AJ(b；hQ=X100%/(180X=0366%>%图6钢筋布置图（单位：cm）钢筋布置图如图6所示，钢筋的重心位置：匕二为空.二2X(X+X+21X+X+X)/(4X+6X)二截面抗弯承载力验算依照截面实际配筋面积讣算截面受压区高度X为:v_XA-280x80.71

fcdbJf18.4x180截面抗弯极限状态承载力为：(x\M=f』b；x佩一一=X103XXX()2丿=2690KN•m>・m所以承载力知足要求。斜截面弯起钢筋箍筋的配筋及验算4.3.1斜截面抗剪承载力计算由表11剪力大体组合表能够明口，支点剪力以3号梁为最大，考虑安全因素，一概采用3号梁的剪力值进行抗剪计算，跨中剪力以1号梁为最大，一概以1号梁的剪力值进行计算。f= %2二假设最下排2根钢筋没有弯起而直接通过支点，则有：a=Th°二h_a二二0.51x10-3X二bh()=0.51x10-3x、叼6x180x1352=784.96KN >y(yd=1.0x589.3127=589.3127KN端部抗剪截面尺寸知足要求。若知足条件/0K<0.5xl0-^2fldbho,可不需要进行斜截面抗剪强度计算，仅按构造要求设置钢筋人匕=1.0x589.3127=589.3127KN

0.5x10“a2fldbho=0.5xl0"3x1.0x1.65x180x1352=200.77KN因此，/()^>O.5xlO-3a2fldbho,应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算。

4.3.2弯起钢筋设计（1）最大剪力砒取用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋一路承担的剪力唱不小于60%V；,弯起钢筋（按45°弯起）承担剪力匕,不大于40%V；o（2） 计算第一排（从支座向跨中计•算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处III弯起钢筋承担的那部份剪力值。（3） 计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部份剪力值。弯起钢筋配置及计算图式如下图：图7弯起钢筋配置及计算图式（尺寸单位：mm）山内插法可得，距支座中心h/2处的剪力效应Wd为10.25(589.3127-127.7543)x(10.25-0.7)+i27j543輕10.25则，匕;=06岭二X二心=°・4匕二X二

相应各排弯起钢筋的位置见图4—1及承担的剪力值见于下表:表4—1弯起钢筋的位置与承担的剪力值计算表钢筋排次弯起钢筋距支座中心距离（m）承担的剪力值（KN）12345各排弯起钢筋的计算。与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计•算:Vb=O.75xlO~3fsdsin6>式中， fcd—弯起钢筋的抗拉设计•强度（MP&）一一在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的总面积（mm2）q——弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角嘉二300MP&,Q二45°,所以各排弯起钢筋的面积计算公式如下：O.75xlO_3fsdsin^'0.75xO.75xlO_3fsdsin^'0.75x10"3x300xsin45°0.1591计算得每排弯起钢筋的面积如下表:表4-2每排弯起钢筋面积计算表弯起排数每排弯起钢筋计算面积£（mm2）弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积£（mm2）1203622036320254202552016在幕近跨中处，增设216的辅助斜钢筋，面积为402mm2主筋弯起后持久状况承载力极限状态正截面承载力验算：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度h。的值也不同。为了简化计算，可用同一数值，影响不会专门大。2 36钢筋的抵抗弯矩虬为冋=25%—弓)=2x28OxlO3xlO.179xlO-*x(1.2245-^|^)=•m2 25钢筋的抵抗弯矩呱为M2=2fA(ho--)=2x280xl03x4.909x1(T4x(1.2243-°-)6S2)22二•m跨中截面的钢筋抵抗弯矩ZM=280X103X80.71X10-4X(1.2243-=2690KN第一排钢筋弯起处正截面承载力为M\=2690-2x678.55-2x327.24=678.42KN笫二排钢筋弯起处正截面承载力为M；=2690-lx678.55-2x327.24=1356.97KN■笫三排钢筋弯起处正截面承载力为=2690-2x327.24=2035.52KN第四排钢筋弯起处正截面承载力为=2690-1x327.24=2362.76KN笫五排钢筋弯起处正截面承载力为胚=269OK7V4.3.3箍筋设计箍筋间距公式为S,a：&o.2xlO"(2+O.6P)^3Xvfs、bh：' (欽化尸式子中，印一一异号弯矩影响系数，取匕一一受压翼缘板的影响系数，取值P——斜截面内纵向受拉钢筋百分率，P二loop,P二比/(bh』，当p>时，取P二Asv 同一截面上箍筋的总截面面积(mm‘)fsv——箍筋的抗拉强度设计•值，选用HRB235钢筋，则fsv=210MPab——用于抗剪配筋设讣的最大剪力截面的梁腹宽度(mm)ho——用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的有效高度(mm)《一一用于抗剪配筋设讣的最大剪力设计值分派于混凝土和箍筋一路承担的分派系数，取值为Vd——用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值(KN)选用2 10双肢箍筋，则面积A,.二；距支座中心h°/2处是主筋为2 36,A尸；有效高度h。二140-3-(1/2二140-3-3.6/2二；P二比/(bh<,)二X100%/(18x=%，则P二100。二，最大剪力设计值匕二把相应参数值代入上式得S_1.02xl.FxO.2x10"x(2+O.6xO.837)x局X157x195x180x13522v (0.6x1.0x589.3127)2参照有关箍筋的构造要求，选用SF250mm在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高范围内，箍筋间距取用100mm山上述计算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置为2010双肢箍筋，在由支座中心至距支点段，箍筋间距可取为100mm,其他梁段箍筋间距为250mm。箍筋配筋率为：当间距S=100mm时，PAJV/(bSv)=157X100%/(100X180)=%当间距Sv=250mm时，PF /(bSv)二157X100%/(250X180)=%均知足最小配箍率HRB235钢筋不小于％的要求。4.3.4斜戳面抗剪验算斜截面抗剪强度验算位置为：（1）距支座中心h/2处截面。（2）受拉区弯起钢筋弯起点处截面。（3）锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面。（4）箍筋数量或间距有改变处的截面。（5）构件腹板宽度改变处的截面。进行斜截面抗剪验算的界面有：距支点h/2处截面1-1,相应的剪力和弯矩设计值别离为：Vd= Md二・m距支点中心处截面2—2（第一排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设汁值别离为：Vd=Md=•m距支点中心处截面3—3（第二排弯起钢筋弯起点及箍筋间距转变处），相应的剪力和弯矩设计值别离为：yd=Md二・m距支点中心处截面4—4（第三排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值别离为：Vd- Md=•m距支点中心处截面5—5（第四排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值别离为：Vd= Md=•m验算斜截面抗剪承载力时，应该讣算通过斜截面顶端正截面内的最大剪力-和相应于上述最大剪力时的弯矩耐孑。最大剪力在计算出斜截面水平投影长度C值后，可内插求得。受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：/o^=K-s+vsb ro<v^vsb匕=0.75><10-匕》43辺吃=绚$0.45Xl°"bh°J（2+0.6P）花式中，斜截面内混凝土与箍筋一路的抗剪能力设计值（駅）与斜截面相交的普通弯起钢筋的抗剪能力设计值（KN）比,—斜截面内在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积（俪‘）匕一异号弯矩影响系数，简支梁取值为勺一受压翼缘的影响系数，取几一箍筋的配筋率，P.=A5v/（bSv）计算斜截面水平投影长度C为C二式中，m—斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，m=Md/（Vdho），当m>,取nF弘一通过斜截面受压端正截面内山利用荷载产生的最大剪力组合设讣值M“一相应于上述最大剪力时的弯矩组合设讣值（KN•m）h—通过斜截面受压区顶端处正截面上的有效高度，自受拉纵向主钢筋的合力点至受压边缘的距离（mm）为简化计算可近似取C值为C^he（ho可采用平均值），则有O+二有C值可内插求的个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。斜截面1—1:斜截面内有236斜截面内有210179x2P二100P二100x一: =0.87818x128.825P2V=A5v/(bSv)二X100%/(10X18)=%则有,Vsl=1.0x1.1x0.45x10^x180x1288.3xV(2+0.6x0.878)x>/40x0.872%x195斜截面截割两组弯起钢筋2 36+2 36,故V；bl=0.75x10"x280x2036x2xsin45°二斜截面2—2：斜截面内有236斜截面内有210179x2P二100P二100x =0.87818x128.82Psv= /(bSv)=X100%/(10X18)=%则有,l(,l(,s2=1.0x1.1xO.45x1O-3x18Ox1288.3xV(2+O.6xO.878)x^xO.872%x195l(,l(,s2=1.0x1.1xO.45x1O-3x18Ox1288.3xV(2+O.6xO.878)x^xO.872%x195斜截面截割两组弯起钢筋2036+2036,故Vsb2=0.75x10"3X280x2036x2xsin45°二吃2+$2+>斜截面3—3：斜截面内有436纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋口分率为：P-100P-100x10,179x2x2-1.75618x128.82P5V=ASy/(bSv)=X100%/(25X18)=%则有，14s3=1.0x1.1x0.45x10-3x180x1288.3x7<2+0.6x1.756)x>/40x0.349%x195斜截面截割两组弯起钢筋2 36+2 25,故Vsb3=0.75x10」x280x(2036+981.8)xsin45°=斜截面4—4：斜截面内有636斜截面内有6"罟蒙=2®,取P A5v/(bSv)二X100%/(25X18)=%则有,=1.0x1.lx0.45X10」X180x1288.3xV<2+0.6x2.5)xy/40x0.349%x195斜截面截割两组弯起钢筋2 25+2 25,故1/W=0.75xl0"3x280x981.8x2xsin450=xx斜截而5—5：斜截面内有6 36+2 25纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为:c "10.179x6+4.909x2 …mP=100P=100x =3・06>,取18x128.82P5V=A5v/(bSv)二X100%/(25X18)=%则有，%=1.0X1.1X0.45x10-3xI80x128&3xyj(.2+0.6x2.5)x^40x0.349%x195斜截面截割两组弯起钢筋2 25+2 16,故厶=0.75X1CT?x280x(981.8+402.1)xsin45°=钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载力不足而破环的原因，主如果山于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不妥而造成的，故当受弯构件的纵向钢筋和箍筋知足规范构造要求，可不进行斜截面抗弯承载力讣算。第五章主梁的裂痕宽度验算最大裂痕宽度按下式计算：30+d0.28+10°P30+d0.28+10°Pbho+(bf-b)hf式中q—钢筋表面形状系数，取C?—作用长期效应影响系数，长期荷载作历时，C产M和M别离为按作用长期效应组合和短时刻效应计算的内力值G—与构件受力性质有关的系数，取d—纵向受拉钢筋直径，被选用不同直径的钢筋时，改用换算直径6x362+4x25?6x36+4x256x362+4x25?6x36+4x25=35.52mmP—纵向受拉钢筋配筋率，对钢筋混凝土构件，当P＞时，取P二当P〈时，取P二

点一钢筋的弹性模量，对HRB335钢筋，E^XlO'MPabf—构件受拉翼缘宽度h「一构件受拉翼缘厚度%—受拉钢筋在利用荷载作用下的应力按氐,=丄生一计算0.87AshoM,—按作用短时刻效应组合计算的弯矩值人一受拉区纵向受拉钢筋截面面积取1号梁的跨中弯矩效应进行组合：TOC\o"1-5"\h\zm n短时刻效应组合：M、=工Sg+工夠S©k二M©+O・7M/+1.OM妙i=i j=i=+x+x式中Mq*—汽车荷载效应标准值M°2k—人群荷载效应标准值m n长期效应组合：=工Sg#+2>2jSq广Mg+0・4M?k+0.4M陛i=i j=i二+X+X受拉钢筋在短时刻效应组合作用下的应力为MsO.87A丸1661.47 0.87x80.7lxlO-'x1.2243MsO.87A丸1661.47 0.87x80.7lxlO-'x1.2243=X104KN/m2C.C.=1+0.5 =1+0.5x13900096=1.4183M 1661.4695bho+(bf-b)hr80.7118x122.43+(180-18)x13=0.0187把以上数据代入bho+(bf-b)hr80.7118x122.43+(180-18)x13=0.0187把以上数据代入=1.0x1.4171xl.Ox17.68xlO42.0x10s30+32.520.28+10x0.0187=<裂痕宽度知足要求，同时在梁腹高的双侧应设置直径为6至8mm的防裂钢筋,以避免产生裂痕。■若用8 8,则=4.02lcm2»可得p=△=-W=0.0016,介于s bh18x140到之间，知足要求。第六章主梁的挠度验算钢筋混凝土受弯构件，在正常利用极限状态下的挠度，可按给定的刚度用结构力学的方式计算。其抗弯刚度B可按下式计算：B= 式中3（）—全截面抗弯刚度，=/04「一开裂截面的抗弯刚度，B"E丄M“一开裂弯矩了一构件受拉区混凝土塑性影响系数/。一全截面换算截面惯性矩/“一开裂截面换算截面惯性矩⑴一混凝土轴心抗拉强度标准值，对C40混凝土⑴二S。一全截面换算截面重心轴以上部份对重心轴的面积矩叫）一换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩全截面换算截面对重心轴的惯性矩可近似用毛截面的惯性矩代替，山前文计算可知：/（）二/二XlO^mm'全截面换算截面面积：4）=A+（n-l）4=4626+X式中n—钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比为n=2=“Xi—=$154Ec3.25xlO4计算全截面换算截面受压区高度X。A»Xu=-b,hf+—b(h2-h^)+(n-l)Avh022xo=[1x18Ox132+1x18x(14O2-132)4-(6」54—1)x80.71x122.43]/5041.9822讣算全截面换算截面重心轴以上部份面积对重心轴的面积矩s()S()=J_bx：+(bf・b)h『(x-虹)二丄xl8x47.802+(180-18)x13x(47.80-—)2222Mr=2flkS0=2x2.4x1.07541x10s •nun=5.1620x10s •nun设开裂截面换算截面中性轴距梁顶面的距离为x(cm),III中性轴以上和以下换算截面面积矩相等的原则，可按下式求解x：-^brx2-bXx-ht)2-nAi(ho-x)=O(假设中性轴位于腹板内)代入相关参数值得：丄xl80x2-丄x(180—18Xx_13)2—6」54x80.71x(122.43—x)=022整理得x2+289.19x-8277.63=0,解得x=>130mm,假设正确。计算开裂截面换算截面惯性矩Zcr=nAs(h0-x)2-Flb,x3-l(b,-bXx-hJ代入数据计算的：I=6」54x8071x(1224.3一262.4)2+1x1800x262.43-1x(1800-180)x(262.4一13O)3cr 3 3=x1010mm4Bcr=E」cr=3.25x104x5.554xlO,o=X10,5N・mm2=O.95EcZo=0.95x3.25xl04x8.7716xlO,oN•mm2=2.708xlOl5N•mm2于是有，B= —()2+[1_(仏「)2]

z5.1620x10sz5.1620x10s‘5.1620x10*丫2.708xl015()〜+1.5033x1()91-J.5033x1()9丿'1.805x10山2.708x1015=1.879xlOl5N*mm:据上面的计