整理地铁车站计算

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目 录第1章车站概况 1

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工程概况 1

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地形地貌 1

工程地质与水文地质条件 1

地层岩性 1

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岩土物理力学性质表 4

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地质构造 5

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水文条件 5

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工程地质评价 6

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第2章车站建筑设计 7

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主要设计原则 7

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主要技术标准 8

车站总平面布置 9

车站规模 11

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车站预测客流与客流组织 11

站台有效长度及宽度的计算 12

售检票设施数量计算 13

站台层的事故疏散时间检算 14

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车站总建筑面积及各部分建筑面积 15

车站防灾设计 16

防火及防烟分区 16

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紧急情况客流组织 16

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人防等级 16

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其他灾害防治 17

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第3章车站维护结构设计 18

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维护结构选型 18

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维护结构计算 20

维护结构计算 20

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计算结果及分析 20

横撑压杆稳定验算 25

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连续墙配筋 26

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第4章车站结构设计 27

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结构设计原则 27

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主要技术标准 28

结构方案选择 29

主体结构方案 29

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车站结构尺寸的拟定 29

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建筑材料 30

结构计算 30

计算荷载及组合 30

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主体结构荷载计算 31

结构内力计算 33

结构配筋 37

配筋计算截面 37

车站顶板配筋计算 38

车站中板配筋计算 45

车站底板配筋计算 47

车站边墙配筋计算 55

车站中柱配筋计算 62

车站纵梁配筋计算 63

纵梁的计算思路 63

车站顶板纵梁的配筋计算 63

车站中板纵梁的配筋计算 70

车站底板纵梁的配筋计算 76

车站结构抗浮验算 82

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第5章施工组织 84

施工方案比选与论证 84

施工方法概述 84

施工方法论证 85

主要施工步骤 85

指导性施工组织及进度安排 87

施工组织的要求 87

施工进度安排 88

维护结构施工 89

主体结构施工 90

施工场地布置及交通疏解方案 91

场地平面布置 91

施工交通疏解 93

管理目标及环境保护措施 93

施工监才5量测 95

防水设计 96

防水设计原则及标准 96

防水施工的要求及措施 96

第6章工程量概算 98

预算定额 98

概念 98

预算定额的作用 98

编制预算原则、依据和方法 98

预算编制原则 98

预算定额的编制依据 99

工程预算 99

附录 101

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第1章车站概况

工程概况

根据深圳市轨道交通规划网络方案，地铁3号线一期工程东起红岭站经老街站后过东门中路站，经人民医院站，田贝路站等共设车站22座，终点至龙岗双龙站，全长32.86km,均为地下线。

其中红岭站位于红荔路、红岭中路和红桂路的交

叉路口，埋设于叉路口处呈东西向布置长170m红荔路道路红线宽20m红岭中路道路红线宽38m图1-1车站位置与路口关系。

红岭车站主要建筑有圆岭新村24栋、广东省进出口公司，天池大厦、云祥酒家等。

该车站为二级站，车站全长170.0m,标准段总宽度为18.9m。车站两头为了布置设备需要加宽1.85m。

该车站标准段为地下两层，开挖深度为16.46m,开挖深度较深，因此，本站安全等级采用一级，基坑环境保护等级为一级

本车站设5个出入口，A、B号出入口位于车站的南部，C、D号出入口位于车站的东北部，E出入口位于车站的西部。

地形地貌

深圳地铁3号线沿线地势起伏较缓，主要穿越台地地貌，红岭站到人民医院站一带，地面高程为5-25m,地面坡度小于6,红岭站即是台地地貌

工程地质与水文地质条件

地层岩性

沿线地层岩性之表层为第四系全新统人工填筑土（ Qml）,按原始地形地貌特点，

台地区主要分布残积粘性土层（d）,局部沟槽中分布有砂层（Qal+pl）;海冲积平原区

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则主要分布有冲、洪积成因或海陆交互相成因的砂土、粘性土、软土层（ Qal+pl）;基

岩上部多为第四系残积土（&）所覆盖，下伏基岩为燕山期（丫53）花岗岩，局部夹变质砂岩（Zyk）0

其岩性特征描述见表1-1,围岩分类、土石可挖性分级及承载力基本值 fo见表

1 2.

表1-1 地层岩性特征及土层分布规律表

分层序号及

土层名称

厚度平均值

（m）

岩土特性及分布规律描述

<1-1>素填土

3.58

灰黄色、褐黄色，由砾质、砂质粘土组成，可塑 ~

硬塑状，稍经压实。

<6-2>砾质粘性土

8.15

棕褐红色，褐黄色夹灰白色，硬塑，质地不均匀，含较多石英砾，由下伏花岗岩残积而成。

<12-1>全风化

花岗岩

4.10

褐红色，褐黄色夹灰白色，岩石风化强烈，组织结构可辨析，岩芯呈坚硬土柱状，遇水软化。

<12-2-1>强风化

7.04

褐黄、褐红等色，风化强烈，岩心呈砂土状为主，

风化不均匀，夹5%%!砾状强风化碎石，手可折断。

<12-3>中等风化

4.40

肉红、红褐色间灰白色，中粗粒结构，块状构造，岩石节理裂隙发育，岩芯多呈短柱状、少量块状。

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表1-2围岩分类、土石可挖性分级及承载力基本值f0

土层序号

及名称

承载力

基本值

fo(kPa)

围岩

分类

土、石可挖性

分级

<1-1>素填土

120

I

n

<6-2>砾质粘性土

230

n

m

<12-1>全风化

花献f

300

n

m

<12-2-1>强风化

花岗岩

500

n

in

<12-3>中等风化

花岗岩

1500

w

V

素填土3.58m

砾质粘性土8.15m

全风化花岗岩4.5

强风化花岗岩-04m

中等风化花岗岩4.4m

图2-2地质剖面图

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岩土物理力学性质表

表1-3岩土物理力学性质表

地层

代号

岩土名

称

密度

比重

天然含水

量

孔隙比

抗剪强度指标（固结快男）

压缩

模量

弹性

模量

变

形模量

泊

松

比

承载

力特

征值

天然

干燥

凝

聚

力

内摩擦角

P

P

Gs

w

e

C

Es0.1~0.2

E

fYCK

g/cm3

g/cm3

%

kPa

°

MPa

MPa

MPa

kPa

<1-1>

素填土

1.9

1.55

2.66

19.2

0.79

25

15

4.23

5

120

<3-3>

中、粗

砂

2.01

1.75

2.65

15.2

0.59

33

0.23

200

<6-1>

砾（砂）

质粘土

1.82

1.4

2.67

31.4

0.96

26

16

3.79

25

0.31

180

<6-2>

砾（砂）

质粘土

1.7

1.42

2.66

28.9

1

25

22

4.12

40

0.28

230

<12-1>

全风化

花岗岩

1.86

1.49

2.66

25.3

0.84

28

25

4.68

60

0.26

300

<12-2-1>

强风化

花岗岩

1.88

1.54

2.66

22.4

0.8

32

28

4.75

80

0.25

320

<12-2>

强风化

花岗岩

2.3

32

120

0.29

500

<12-3>

中等风化花岗

岩

2.5

42

2000

0.28

1500

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地质构造

地铁3号线处于莲花山断裂带北西支五华一深圳断裂带南段展布区。沿线北东向断裂和北西向断裂为主，多为压扭性断层。局部地段亦有近南北向或近东西向的断层分布。自晚更新世晚期以来，深圳地区的构造活动明显减弱，现今仍在活动，但活动较弱，不会发生重大的突发性构造运动，构造基本稳定。本车站上覆地层主要为第四系全新统人工填筑土及残积粘性土层，下伏基岩为燕山期花岗岩。未发现对工程有影响的不良构造。

图2-3深圳市地铁3号线起点构造纲要图

水文条件

根据勘察结果分析，本车站地表水不发育。地下水主要有第四系孔隙水、基岩裂隙水。孔隙水主要赋存于沿线残积砂（砾）质粘土层中。以孔隙潜水为主，岩层裂隙水主要分布在花岗岩的中〜强风化带及断层破碎带中，地下水总水量不大。

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工程地质评价

本站场地稳定，场地内无不良地质，基坑开挖深度内：人工填土均匀性、自稳性差，该层管线较多，残积土、全风化、土状强风化花岗岩遇水易软化及崩解，基坑底板大部分位于全风化、土状强风化花岗岩中，基坑开挖时应及时封闭。地下水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋无腐蚀，对钢结构具弱腐蚀，工程地质条件一般。

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第2章车站建筑设计

主要设计原则

(1)地铁车站设计首先应符合城市交通、地铁路网规划、地铁线路走向及建筑规划及景观的要求，以达到吸引客流的目的：其次还要妥善处理与城市交通、地面建筑、地下管线、地下构筑物等之间的关系，尽量减少房屋拆迁、管线迁移和施工期间对地面建筑物、地面交通、商业活动及市民的影响。

(2)车站规模除应满足远期设计客流量和运营管理的要求外，还应满足事故期间紧急疏散的要求，并应具有良好的通风、照明、卫生、防灾等设施，为乘客提供舒适的乘车环境。车站应考虑无障碍设计。

(3)在满足车站使用功能和运营功能要求的前提下，简化运营管理模式，优化车站建筑布置，有效控制车站规模，降低工程造价和运营成本。

(4)车站的设计按同一时间内发一次火灾考虑，并满足人防和消防的要求。

(5)凡处在城市主干道下的地铁车站，应满足主体结构上覆土不小于3m的城市规划控制要求；凡处在城市次干道下的地铁车站，应满足主体结构上覆土不小于 2.5m

的城市规划控制要求，并同时应满足市政管线的要求。

(6)结构设计以安全可靠、技术先进、经济合理、满足地铁正常使用，并结合工程地质条件、周围环境、交通要求以及施工方法进行。

(7)结构设计应满足限界、施工工艺、车站正常使用要求，同时应保证结构的耐久性。结构设计按使用年限100年要求考虑其耐久性。

(8)车站主要受力构件采用一级防火标准，并满足防水、杂散电流防护、耐久性等要求。

(9)在最不利荷载组合情况下，结构构件满足强度及变形要求。最大裂缝控制宽

度:迎水面00.2mm，背水面00.3mm

(10)车站2构按100年超越概率10%勺地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造处理措施，以提高结构的整体抗震能力

(11)车站采用现浇框架结构，围护结构为地下连续墙与内衬墙叠合结构。

(12)车站在区间、通道、风道与车站接口处设置变形缝。

(13)结构设计考虑盾构始发要求。

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（14）施工阶段进行围护结构及基坑稳定性分析。

（15）结构设计按最不利情况进行抗浮验算。在不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全

系数不得小于1.05;当计侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数不得小于 1.15。

（16）结构防水设计应根据工程地质、水文地质、地震烈度、环境条件、结构形式、施工工艺及材料来源等因素进行，并应遵循“以防为主、多道设防、刚柔结合、因地制宜、综合防治”的原则。车站及出入口通道防水等级为一级，风道防水等级为二级。

主要技术标准

执行深圳市地铁3号线西延段工程总体设计《设计原则与技术要求》中有关章、节的规定及《地铁设计规范》（GB50157-2003的有关技术标准。其中

1）站厅层、设备层

公共区装修后地坪面至结构顶板净高（一般情况）> 4500mm

公共区地坪装修层厚度 150mm

公共区装修后净高 >3000mm

2）站台层

岛式站台宽度： >8000mm

岛式站台侧站台宽度： >2500mm

侧式站台（长向范围内设梯）侧站台： >2500mm

侧式站台（垂直于侧站台开通道口）的侧站台：> 3500mm

公共区装修后净高：

>3000mm

地坪装修层厚度：

100mm

站台装修而全轨顶向图：

1050mm

站台边缘到线路中心线：

1500mm

（直线段）

线路中心线至结构边墙内面：

2150mm

（直线段）

地坪装修面全结构中板底面净高（-

f情况下）

:4500mm

有效站台长 116m

屏蔽门长 113.6m

3）通道

人行通道宽度： >3000mm

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人行通道净高（通道长度060m）: >2500mm

人行通道纵向坡度： 0.3%0i<5%

4）出入口

出入口最小宽度： 4500mm

出入口数量： 一般为4个，不少于2个

5）自动扶梯和楼梯

①自动扶梯

倾角： 30°

净宽： 1m

运输速度： 0.65m/s

②楼梯

踏步高： 150mm~160mm

踏步宽： 280mm~300mm

公共区楼梯最小净宽： 1800mm （单向通行）

2400nlm（双向通行）

休息平台宽度： 1200mm~1800mm

每跑梯段最大级数： 18

车站总平面布置

方案比选

本车站在纵向位置上共有两个方案，其比较见表2-1o

两个方案的比选主要是根据以下原则：

1、吸引客流量条件比较；

2、线路条件比较；

3、房屋拆迁比较；

4、管线拆迁比较；

5、改移道路及交通便道面积比较；

6、其它拆迁物比较；

7、地铁主体结构施工方法比较。

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表2-1方案比选表

方案1（跨路口）

方案2（偏路口一侧）

优点

①、该方案车站跨主要路口的相交十字路口，即红岭中路与红荔路的相交十字路口，开在路口各脚都设有出入口fl客从路口任何方向进入地铁均小需过地面，增加了乘客的安全，减少了路口的人车父义，与地面公交路线衔接好，方便乘客换乘。

②、在该十字入口处，左上有圆岭新村24栋，左”东省进出口公司，右上启大池大厦，右下有云祥酒家,客流量较大，有利于乘客换乘。

③、改移道路及交通便道的面积比较少

①、该方案为偏路口设置方案，位于线路的直线段，不易受路口地下管线的影响，减少了施工时对路口交通的干扰以及地下管线的拆迁，降低了工程造价。

②、施工时对交通的影响较少，而且附近有停车场，在施工时比较好协调，减少了房屋的拆迁。

缺点

由于车站设在十字入口处，施工时对地上的交通影响必然很大，而且地下管线拆迁也比较多。

由于附近人流出入不是很多，不利于吸引客流量，不能给乘客提供方便。

经过上面方案比选，本着以人为本的思想，并考虑到车站远期的利益，最终采取了方案一的车站站位进行设计o

2）出入口、风亭设计：

车站近期共设A、B、C、D共4个出入口。

A号出入口宽4.5米，并设置人防连通口。出入口设置在车站广东省进出口公司东边的空地内，紧贴人行道设置。

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B号出入口宽6米，并设置残疾人电梯。出入口设计在车站东南侧的的绿地内，紧贴人行道边设置，设计为战时出入口。

C号出入口宽6米，直接破车站顶板设计，设置在车站东北角的的绿地内，紧贴道路红线边设置，该出入口和设备管理用房区的紧急疏散出入口合建。

D号出入口宽6米，直接破车站顶板设计，设置在车站东北角的的绿地内，紧贴道路红线边设置，该出入口和设备管理用房区的紧急疏散出入口合建。

E号出入口宽4.5米，设置在车站西北角的绿地内，紧贴道路红线边设置。

车站共设置5组10个风亭。

其中1号新风亭（战时送风）、1号排风亭（战时排风）紧贴D号出入口设置车站西北侧的绿地内。为低矮式敞口风亭。

2号新风亭、2号排风亭、1、2、3、4号活塞风亭全部为直接破顶板风亭，设计为低矮式敞口风亭，设置在车站北面红荔路北侧的绿地内。

冷却塔设置在车站东北处的绿地内。

3）外部条件

车站主体主要位于红岭中路及红岭中路西侧的绿地下，主要占用道路和绿化用地。

4）协调情况

1、与园岭新村村委会就出入口、风亭的设置作了初步协调。

2、与广东省进出口公司就风亭设置及施工时的影响作了初步协调。

2.4车站规模

车站预测客流与客流组织

1）、预测客流

表2-2远期早高峰客流量表

站名

节点号

下行

上行

下客量

上客量

断面量

下客量

上客量

断面量

华强北站

8

4356

2191

22949

3169

1942

22976

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表2-3远期晚高峰客流量表

站名

节点号

下行

上行

下客量

上客量

断面量

下客量

上客量

断面量

华强北站

8

2058

3426

22465

2252

4474

22631

经比较本站规模按远期晚高峰预测客流资料控制。超高峰小时系数取 1.3。

2）、客流组织

车站的客流组织应以安全、流畅、便捷并尽可能避免客流交叉干扰为原则，使乘客方便进站，迅速出站，并在紧急情况下能安全疏散。

进站乘客从地面通过出入口进入车站站台层，通过进站检票机进入站台付费区候车。对于出站客流，按相反方向通过出站检票机便能迅速出站。

站台层的进、出站检票机均分别集中设置，这样避免了客流在付费区的交叉。在非付费区，通过自动售票机、加值机、验票机的合理摆放，尽量减少客流交叉。

站台有效长度及宽度的计算

1）、站台有效长度计算

车辆外形尺寸：B型车，车辆长19000mm宽2800mm高3800mm车辆编组：设计时采用远期列车6辆编组，载客量（定员）1440,人行车密度远期高峰小时为34对/小时。根据《地下铁道设计规范》可确定：

站台有效长度：l="as°=1962=116（m）

式中l---站台有效长度，即站台全长扣除两端楼梯外侧长度（项；

la---车辆全长，即车辆两端车钩内侧间距（m）；

a---高峰时段设计最大编组辆数；

s0---列车停车安全余量（m）,取a=2m

根据客流要求并考虑规范取整l=116m

2）、站台宽度计算

1、侧站台宽度之和：b=mw+0.48=6726—0.4十0.48=1.162

l 11634

'

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2、自动扶梯宽度n：

n=4=(4356+3169)"3=i.5i(m)，取2m每台自动扶梯宽度为1mn1 81000.8

即2台自动扶梯。

3、楼梯宽度m

N上K (3426+4474)^1.3，、

m• 4.58(m)

n2 32000.7

4、站台宽度为B:

B=2b+c+d=2M1.168+1M0.6+2+4.58=9.52(m),取站台宽度B=10m

售检票设施数量计算

1)、采用自动售票机的方式：

zM1K(34264474)1.3,

N1=—= =34.2(台)

m1 300

式中 Ni---自动售票机台数或人工售票窗口数；

Mi---使用售票机的人数或上行和下行上车的客流总数(按高峰小时

计)；

K---超高峰系数，选为1.3;

m1---人工售票每小时售票能力，取1200人/小时；自动售票机每小时

售票能力，取300人/小时•台；

考虑远期效益因此设置35台来满足要求。

2)、采用人工售票的方式：

zM1K(34264474)1.3

N1=-= 8 =8.56(台)

1ml 1200

人工售票由于同时设置了自动售票机，因此设置1间来满足要求。

3)、采用自动检票的方式：

zM2K(34264474)1.3(

N2= =- =8.56;台)

2m2 1200

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式中 N2---自动检票机台数；

M2---高峰小时进站客流量（上行和下行）或出站客流总量；

m2---门扉式磁卡自动检票机每台每小时检票能力，取 1200人/小时•台；

取心=10个，便于两边平分；每边出站和进站检票机各为 5台，并且分别集中

布置，防止客流冲突。

2.4,4站台层的事故疏散时间检算

T=1

Qi Q2

0.9[Ai(N-1)A2B]

式中 Q1---列车乘客数（人）；可以按照定员算：B型车240M6=1440人;

Q2---站台上候车乘客和站台上工作人员（人），车站工作人员考虑10

Al自动扶梯通过能力［人/（min?m］；

A2---人行楼梯通过能力［人/（min?m］,防灾时取3700人/小时•米;

B---人行楼梯总宽度（项；

N---自动扶梯的总台数;

计算中，应该考虑1台自动扶梯损坏不能运行的机率，即（N-1）台自动扶梯和

人行楼梯通行能力考虑0.9的折减系数，式子中“1”为人的反应时间;

T=1+

Q1 Q2

0.9[A1(N-1)A2B]

(34264474)1.3,

1440[ 1,7610]

60

9600 3700

0.9[ (2-1) 4,58]

60 60

=5.40min

T=5.40min<6min,满足规范防灾要求;

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2.4.5车站总建筑面积及各部分建筑面积

表2-4车站外包尺寸

内 容

数 量

车站外包总长（m）

162

车站外包总宽（标准段）（m）

18.7

车站外包总局（启效站台中心线处） （m）

13.46

A、D号通道宽度为4.5m；B、C号通道宽度为

通道宽度（m）/长度（m）

6nl通道总长108nl

表2-5 车站面积表

内 容

面 积

车站主体建筑面积（m2）

5928

车站附属建筑面积（m2）

1534

车站公共区建筑面积（m2）

2988

车站设备区建筑面积（m2）

4592

车站预留换乘节点面积（m2）

1516

预留商业开发区面积（m2）

11542

车站总建筑面积（m2）

9058

车站功效站台长度（m）

116

车站安全门长度（m）

113.6

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2.5车站防灾设计

防火及防烟分区

根据防灾要求，本站共设3个防火分区，分别为：站厅、站台公共区为一个防火分区，站厅层北端及设备层北段设备管理用房区为一个防火分区， 设备层南段的设

备用房区为一个防火分区。除公共区外，每个防火分区面积均小于1500n2,每个防火分区之间采用耐火极限为4小时的防火墙分隔，防火墙上的门均采用甲级防火门，开启方向为疏散方向。- 一 -一 2 、

防烟分区：每个防烟分区面积小于750m。在设备管理用房区，米用隔墙到顶的形式分隔。在公共区，采用吊顶上方设挡烟板分隔（包括楼、扶梯洞口），挡烟板周围采用空透性吊顶。通道口设置挡烟垂壁（通道口的顶部距顶板的距离大于 500mm

可不设挡烟垂壁）。

紧急情况客流组织

经检验，从站台层到站厅层的楼、扶梯（其中下行自动扶梯全部停下改为上行，考虑一台上行扶梯检修）、车站内各出入口、通道及所有有关疏散乘客的设备，完全可保证在远期高峰小时客流情况下，6分钟内将一列满载列车的乘客和站台上候车的乘客以及工作人员全部撤离站台。

人防等级

本站战时按重要车站设防，防火等级为丙级，抗力等级按六级设防。

车车站与相邻的老街站〜人民医院站区间为一个防护单元，两防护单元之间设置防护密闭隔断门，本防护单元防护密闭隔断门设在车站站台东端与区间接口处。

车站共设置2个战时人员出入口，分别位于RD号通道，其余出入口均按照一般人员出入口设防。

车站利用西端的1号新风道及西端的1号排风道作为战时新风道及排风道，新风道按虑毒式风道设置，排风道按清洁式通风要求设置。其余道井均战时采用水平封堵。

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其他灾害防治

防洪（涝）处理

车站各处出入口平台标高应比相邻人行道高 450mm风亭比相邻地面高1000mm

车站出入口采用防淹挡板防洪。

本站按抗震烈度7度设防。

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第3章车站维护结构设计

维护结构选型

根据深圳地区工程经验，结合深圳有关规范，地铁车站作为一级深基坑，其基坑围护结构形式主要有地下连续墙、钻孔灌注桩、套管咬合桩、人工挖孔桩等，各围护结构形式技术经济比较见下表。

表3-1围护结构类型比较表

围护结构型式

优点

缺点

地下连续墙

.技术相对成熟；

.适用于各种地层，复杂周边环境工程；特别是止水要求严格的基坑支护。

.施工机具要求较高，施工工

艺较复杂；

.施工技术要求较局。

钻孔灌注桩

.技术相对成熟，工艺相对简

单；

.适用于各种地层，受地质条

件的限制较小；

.单桩成孔时间短，施工进度

快。

.施工精度控制较困难，技术

要求较局；

.工程投资较高；

.对环境有一^影响；

.桩间需另设止水结构。

套管咬合桩

.技术比较成熟，综合造价低；

.对环境影响小；

.桩间止水效果较好；

.成桩精度较高，一般为干作

业成孔，混凝土浇筑质量好；

.成桩时间短，施工进度快。

.施工机具要求较高，施工工

艺较复杂，对混凝土配合比要

求较局;

.对中风化岩层及以下的地层

施工成桩困难。

人工挖孔桩

.成孔单价低；

.施工设备简单；

.工人劳动强度大，危险性高；

.受地质条件的限制较大，一

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.成桩直径大；

.成桩质量容易保证。

般不宜用于淤泥及含水砂层；

.作为L种落后的施工工艺，

）,.东省建设厅已发文要求严格限制使用并逐步淘汰本项施工技木；

.桩径大，需混凝土护壁，综合造价较高。

选择基坑围护结构型式时，需依据场地工程地质及水文地质条件、环境情况、开挖深度、施工方法、工期、工程造价、地区常用的基坑支护型式作综合的技术经济比较。

本站主要处于台地区，上覆地层主要为第四系全新统人工填筑土、冲洪积砂层及粘性土、残积粘性土层，下伏基岩为燕山期花岗岩。未发现对工程有影响的不良构造。地表水不发育。地下水有孔隙水、基岩裂隙水。孔隙水主要赋存于沿线冲洪积砂层及残积砂（砾）质粘土层中。以孔隙潜水为主，局部微承压。岩层裂隙水主要分布在花岗岩的中〜强风化带中。地下水水量较丰富。场地稳定，场地内无不良地质，基坑开挖深度内：人工填土均匀性、自稳性差，该层管线较多，砂层自稳性差，开挖易塌，开挖时可能出现流砂、管涌，残积土、全风化、土状强风化花岗岩遇水易软化及崩解。地下水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋无腐蚀， 对钢结构具弱腐蚀。工程地质条

件一般。

在填土、砂层和淤泥较厚的深基坑中，如围护结构采用人工挖孔桩，施工难度及风险大，容易造成涌水、涌砂及塌孔；而钻孔灌注桩防渗性差，桩间需加止水帷幕，在深基坑中采用旋喷、搅拌及注浆止水的效果不易得到保证；对套管咬合桩，上部填石层不易施工，下部存在部分液化土层（如淤泥质粘土、粗砂）随着钻孔深度增加和套管的摇动，淤泥质粘土、粗砂在饱和压力水作用下，软化呈流塑状，引起管涌。而地下连续墙整体性、防渗性好，既能有效控制地面沉降及变形，又能保证周边环境的安全。虽然周围场地环境较开阔，鉴于地质条件的复杂性，经综合技术经济比较，车站主体围护结构采用地下连续墙。

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维护结构计算

维护结构计算

1）、围护结构受力计算模拟施工全过程，按荷载“增量法”原理进行。围护结构内力按弹性地基梁有限元法计算分析， 模拟开挖、支撑的实际施工过程，基坑外侧土

压力按朗肯主动土压力计算，水土分算。开挖面以下用一组弹簧模拟地层水平抗力。

地下连续墙计算时，具荷载主要有以下几种：

①结构自重：钢筋混凝土自重按25KN/m计算。

②水土侧压力：施工阶段按朗肯主动土压力进行计算，对粘性土地层采用水土合算，对砂性土地层采用水土分算。

③地面超载：按20KN/m计。

3.2.2计算结果及分析

应用同济启明星软件计算， 维护结构基坑开挖深度为 16.46m,采用厚度为800mm勺地下连续墙围

护结构，墙长度为21.152m,墙顶标高为0s计算时考虑地面超载 3.3kPa。

q=3.3

山口口1川山1，

hw=0（素填土）

Rx-.61=H

（全风化花岗岩）

（砾质粘性土）

（强风化花岗岩）

B=0.8

地下连续墙

共设3道支撑，见下表。

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中心标高(成

刚度(MN/品

预加轴力(kN/m)

-2

50

200

-5

50

400

-12

50

250

场地地质条件和计算参数见表 1。地下水位标高为0nl

表1

土层

层底标

高(m)

层厚

(m)

重度

3

(kN/m

)

c(kPa)

渗透系

数

(m/d)

压缩模

量

(MPa)

m(kN/m

4)

kmax(kN/m3)

素填土

-2.9

2.9

19

15

25

5500

15950

砾质粘

性土

-10.1

7.2

18.3

18

20

6680

48096

全风化

花献f

-13.3

3.2

18.6

22

23

9780

31296

强风化

-63.3

50

18.8

23

24

10680

534000

坑内进行加固，加固土层的计算参数见表。

表2

土层

层底标

高(m)

层厚

(m)

重度

3

(kN/m

)

c(kPa)

渗透系

数

(m/d)

压缩模

量

(MPa)

m(kN/m

4)

kmax(kN/m3)

素填土

-2.9

2.9

19

15

25

5500

15950

砾质粘

-10.1

7.2

18.3

18

20

6680

48100

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性土

全风化

花献f

-13.3

3.2

18.6

22

23

9780

31300

强风化

-63.3

50

18.8

23

24

10680

534000

三、工况

工况编号

工况类型

深度(m)

支撑刚度

2(MN/m)

支撑编号

预加轴力

(kN/m)

1

开挖

3

2

加撑

2

50

1

200

3

开挖

6

4

加撑

5

50

2

400

5

开挖

13

6

加撑

12

50

3

250

7

开挖

16.46

工况简图如下:

yrf

工况1

工况2

工况3

工况4

工况5

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工况6 工况7

四、计算

整体稳定验算

（砾质粘性土）

（全风化花岗岩）

3.3

川WUW山14川1山11山山山1

（素填土）

墙底抗隆起验算

安全系数K=1.34,圆心0(4.59,0)

3.3

川川■1川山1川11山川14山山11

0r（素填土）

^0461

（砾质粘性土）（全风化花岗岩）

0X04

山川山WWI1I

（强风化花岗岩）

Prandtl:K=3.01

Terzaghi:K=3.59

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3.3

0X04

12m

0 （素填土）

（砾质粘性土）

（全风化花岗岩）

（强风化花岗岩）

坑底抗隆起验算K=2.05

抗倾覆验算（水土合算）

3.3

阴即川川川山川皿川”山

Aa-61

（砾质粘性土）（全风化花岗岩）

-Q64

193

1257.5

963.5

17.1

士

（强风化花岗岩）

Kc=1.86

抗管涌验算：

按砂土，安全系数K=1.502

按粘土，安全系数K=1.382

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212.776kN

1.9m 工r 一

厂ll428.66kN

6.551n辽

IL55m

425.709kK

3Z

每道横撑所受的总轴力

第一道横撑所受的轴力：N1-95.91100.2816.586000=212.776kN

第二道横撑所受的轴力：N=326.2865.1437.24=428.66kN

第三道横撑所受的轴力：N3=349.1876.529=425.709kN3

,_4 ,4、 ，__4 4、

支撑二：E=206Gpa,I=二①点)=3.4(0.6-0.568)=0.00183

64 64

通过计算分析结果，在标准段本车站围护结构采用800mnff地下连续墙、支撑采用四道水平小600,t=12mm~16mmrt支撑的方案是安全、经济的，可以满足基坑开挖变形要求。

横撑压杆稳定验算

由于第二道支撑所受的轴力最大，先取其进行稳定性验算。

0.62-0.52 2

E=206Gpa,A=3.14 =0.08635m2

4

N2 428.66KN

该压杆所受的应力:一二= 2=4.964MPa

A0.08635m

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TOC\o"1-5"\h\z

_4 4 4 4

二(D-d) 3.14(0.6-0.568)

I二 二 二0.00183

64 64

Jl118.7 ，一

，=157.8>Zp=100,(公式来自于[2])。i0.00183

,0.130624

根据£值，查材料力学教材可得稳定因素中=0.308

则可得压杆稳定许用应力kJ-I-0.308215=66.22MPast

c-=4.964MPak「st=66.22MPa

满足稳定性要求，因为支撑一和支撑二轴力比支撑三小，所以肯定也满足。所以支撑采用3道①600,t=12mm钢支撑是安全、经济的。

连续墙配筋

经分析得到最大弯矩1265.5kN'm(基坑外侧)，利用excel配筋公式进行配筋，取as=as=60mm得到：h。=740,偏心距q=2639.8mm,偏心增大系数疑=1,混凝土受压区高度x=11023mm,%=0.544,e=3099.9,e=2409.9,计算受拉钢筋面积：12628(7389mm2),配筋率为：0.924%。对称配筋则受压区配筋面积也为12628(7389mm2)。裂缝为0.164mm,裂缝宽度大小允许。

围护结构的施工方法及工程技术措施参见第五章的施工组织设计。

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第4章车站结构设计

4.1结构设计原则

1、结构设计应满足城市规划、运营、施工、防水、抗震及人防等要求。保证结构在施工及运营期间有足够的强度、刚度和耐久性。

2、结构的净空尺寸除满足建筑限界和建筑设计要求外，尚应考虑施工误差、测量误差、结构变形、沉降等因素予以确定，其值可根据地质条件、埋设深度、荷载、结构类型、施工方法等条件并参照类似工程的实测值加以确定。

3、结构设计应根据工程地质、水文地质、地面建筑和地下埋设物状况，结合结构防水的要求，通过技术、经济、环境影响和使用效果等综合比较，选择合适的结构类型和施工方法。

4、根据车站结构的类型和施工方法，应分别按照有关的设计规范对其在施工阶段和正常使用阶段进行强度计算，必要时还应进行刚度和稳定性计算。同时尚应按照混凝土结构规范进行抗裂和裂缝宽度验算。

5、结构设计时应与车站邻近的建筑物统一协调，同步规划与设计，并应考虑施工期间对车站结构的影响。

6、深基坑工程设计应根据环境条件和基坑深度等确定合理的基坑保护等级，基坑支护结构及其构件应满足强度和稳定、变形的要求。当采用降水措施时，应严格控制地表沉降量，以确保邻近建筑物和重要管线的正常使用，并根据安全等级提出监测要求。截水帷幕应控制不致因渗漏而引起水土流失。

7、结构计算模式的确定，应符合结构在施工和使用阶段的实际工作条件，并反映结构与周围地层的相互作用。

8、结构设计应采取防止杂散电流对结构腐蚀的措施。钢结构及钢连接件应进行防锈处理。

9、结构应根据施工环境类别，按设计使用年限为100年的要求进行耐久性设计。

10、地下车站在结构、地基、基础或荷载发生显著变化的部位，或因抗震要求必须设置变形缝时，应采取可靠的工程技术措施，确保变形缝两侧的结构不产生影响正常行车的差异沉降和轨道的曲率变化。

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11、地下工程的防、排水应遵循“以防为主，刚柔结合，多道防线、因地制宜，综合治理”的原则。根据现行的《地铁设计规范》和《地下工程防水技术规范》的有关规定，确定合理的防水等级和防、排水措施。

主要技术标准

1、地下结构工程的安全等级为一级。

2、车站的基坑安全等级为一级、出入口、风道基坑安全等级为二级。

3、结构设计应按最不利情况进行抗浮稳定验算。在不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数不得小于1.05。当适当考虑侧壁磨阻力时，其抗浮安全系数不得小于1.15。当结构抗浮不能满足要求时，应采取相应的工程措施。

4、一般环境中的地下车站普通钢筋混凝土结构，按荷载的标准组合并考虑长期作用影响时，最大裂缝宽度允许值为：水中环境、土中缺氧环境、洞内干燥环境或洞内潮湿环境0.3mm迎土面地表附近干湿交替环境0.2mm

5、当地下结构位于有侵蚀性地段时，应采取抗侵蚀措施，混凝土抗侵蚀系数不得低于0.8。

6、地下结构应满足防（火）灾要求，结构的耐火等级为一级。

7、车站结构抗震设防烈度为7度，车站设防分类为乙类，即按8度采取抗震构造措施，抗震等级定为二级，以提高结构和接头处的整体抗震能力。

8、地下车站必须具有战时防护功能，在规定的设防部位进行结构设计时应按六级人防的抗力标准进行验算，并设置相应的防护措施。

9、地下车站及地下人行通道，防水等级为一级，不允许渗水，结构表面无湿渍；风道、风井结构防水等级为二级，顶部不允许滴漏，其他部位不允许漏水，结构表面可有少量湿渍，湿渍面积不应大于总防水面积的6/1000;任意100m防水面积上的湿渍不超过4处，单个湿渍的最大面积不大于0.2m2。

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结构方案选择

主体结构方案

车站位于红荔路与红岭中路十字交叉路口处，呈东西向布置。本站所处场地西南角为政府规划用地，施工时可用于交通疏散，根据经济性和适应性的原则，该站采用明挖法施工。

车站主体结构断面型式与施工方法密切相关， 由于本站采用明挖法施工，因此采

用矩形框架结构。

根据建筑功能和建筑效果要求，以及以往地铁车站的设计经验，推荐车站标准断面采用单柱双跨双层矩形钢筋混凝土框架结构，大概形状见图 4-1o

车站结构尺寸的拟定

结构各构件的厚度用工程类比法拟定：顶板厚度为 800mm底板厚度为800mm

侧墙厚度为800mm中柱子边长为800X1000mm中板厚400mm如下图所示

700

图4-1主体结构尺寸图

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建筑材料

1、混凝土

顶板、顶纵梁：C30S8防水混凝土。

中板、中纵梁：C30混凝土。

底板、底纵梁：C30S8防水混凝土。

边墙：C30S8防水混凝土。

立柱：C40混凝土。

地下连续墙：C30混凝土。

垫层：C15素混凝土。

2、钢材

钢筋混凝土结构：Q335钢筋。

预埋钢板：Q235钢。

钢支撑：Q235钢。

结构计算

计算荷载及组合

1、永久荷载：结构自重、顶板上覆土重、水压力，水侧压力、水浮力、设备荷载。

2、可变荷载：施工荷载、公共区站厅(站台)层人群荷载、地面超载、地铁列车荷载。

3、偶然荷载：地震荷载按七度地震基本烈度考虑，人防荷载按六级人防抗力考虑。

4、荷载组合

荷载组合根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定及可能出现的最不利情况确定。结构计算按永久荷载、可变荷载、人防荷载、地震荷载等的各种组合进行。

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表4-1荷载组合系数表

荷载种类

组合j-一

永久

何载

可交

何载

人防

何载

地震

何载

永久何载

1.35

1.4

0

0

口」受柿载

1.0

1.0

0

0

人防柿载

1.0

1.0

1.0

0

地晨布载

1.0

1.0

0

1.3

本车站的结构荷载计算采用的是第一种荷载组合。

主体结构荷载计算

表4-2土层参数表

土层

土层厚

土层

天然容重

粘聚力

内摩擦角

编号

度

性质

(kN/m3)

(kPa)

(0)

<1-1>

2.9

素填土

19

25

15

<6-2>

7.2

砾质粘性

土

18.3

20

18

<12-1>

3.2

全风化

花岗岩

18.6

23

22

<12-2-1>

8.3

强风化花

叱

18.8

24

23

<12-3>

4.5

中等风化

25

--

42

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顶板垂直荷载

人群及

1备荷载

1H1

水压

图4-2荷载计算简图

1）、垂直荷载

关于路面活荷载的采用标准，参照公路钢筋混凝土桥梁设计规范中有关路面

活荷载的规定，采用汽车一起20级，按折算等效均布荷载取qi=20kPa对于矩形框架结构来说，计算作用于结构上的静水压力时，益按可能出现的最高水位考虑，该车站地下水埋深2.66〜3.79m,故本设计中取位3.3m。

则垂直土压力为：

1、顶板垂直荷载

q顶板=1.4父卬寸+1.35父£丁人 （5-1）

=1.4201.352.519

=92.125kPa

式中 q顶板为垂直土压力，（为第i层土的容重（kN/m3）,地下水以上取天然容重，

地下水以下的取饱和容重q附地面附加荷载，本设计取为20kPa

2、中板垂直荷载

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根据《地铁设计规范》，车站站台、楼板和楼梯等部位的人群均步荷载的标准值应采用4.0kp,设备荷载标准值应采用8.0kp,

则其设计值为q中板=1.448=16.8kPa

2）、侧向荷载

本工程地下水位于砂质土层，可采用水土分算。

选取车站有效站台中心处计算侧向水平土压力。

为简化计算，采用土压力加权平均：

h 0

各层土的平均容重不加= =18.58kN/m

£。

；h；

各层土的平均内摩榛角加=一-二19.21

“h

式中工一车站侧向荷载土各层的容重；

巴一车站侧向荷载土各层的内摩榛角；

h一车站侧向荷载土各层的厚度；q2=Z工h

侧压力系数■=tan

=0.51

. 21.」，加

侧墙土顶板处的侧压力e=q顶板'=46.98KPa

侧墙土底板处的侧压力e2=（q顶板十尸加父12.66）五=166.95KPa

地下水位在底侧墙处的压力Q=1013.161.35=177.66KPa

地下水位在底板处的浮力q水=1013.161.35=177.66KPa

3）、列车荷载

根据选定的车型以及车辆参数，换算为等效均布荷载，按 20kPa计算。

结构内力计算

1）、计算模型的确定

地下结构是建筑在地层中的封闭式结构， 就其结构本身是超静定问题，考虑结构

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与围岩的相互作用，由结构的变位才能确定被动荷载的范围和大小。而结构的变位又在主动荷载和被动荷载共同作用下发生的，所以，求解过程式一个非线性问题。采用计算抗力的模型，将抗力作用范围围岩对衬砌的连续约束，离散为有限个作用在衬砌节点上的弹性支承，而弹性支承的弹性特性即为所代表地层范围内围岩的弹性特性，根据结构变形计算被动抗力作用范围和大小。地铁车站一般为长通道结构，横向尺寸远小于纵向尺寸，故可以简化为平面问题求解。本设计采用弹性支承链杆模型来反映地层与结构的相互作用及土体的非线性特性， 因该车站采用明挖法施工，回填土与车

站主体结构之间的侧向约束较小，故计算时不考虑它们之间的弹性支承作用。用竖向弹性链杆模拟地层对底板垂直位移的约束作用。弹性链杆只能受压，所有受拉应力作用的弹性链杆在计算中应予以拆除，直至弹簧单元全部受压。输入边界条件、单元几何特性、材料特性，然后利用有限元计算软件（ansys）进行结构计算。在前处理中得到的结构分析模型如下图和在后处理中可以得到结构内力图分别如下所示：

ELEKEWTS

JUJIZZD05

-5

7€54321c?754521o?®7-fa54-211

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F围

m2

MUM

ELEM

S76543?-1O_3B76E43_E1QQ2

S55555S5S4444444

-344610 -191450 -38290 114S70 26S030

-266030 -114870 382go 191450 344610

图4-3荷载模型图

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DISPLACEMENT

STEP=ISUB=1TTHE-1

DHX=.004799

CHEZHAJTZ

LINESTRESS

STEP=1

fil

KIN=",144E*07

ELBn=L39

HAX■-144K+07

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图4-4结构变形图

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13:05:56

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图4-5结构弯矩图

精品文档

LINESTRESS

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5TEP=1

SUB=1

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13:17:07

C1EZHAJI2

图4-6结构剪力图

LINESTRESS

STEP=1SUB■!

TIME=1

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AN

JOTZ200913^05:37

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CHEZHAH2

图4-7结构轴力图

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结构配筋

配筋计算截面

根据最大内力选取危险断面进行配筋计算，所选截面如下图所示:

21 11

2| 1|

h

7

—15k

旦空|5 14

|5e

图4-8

配筋计算截向图

表4-3

计算截面内力表

构件（截回）

弯矩（kN•m） 轴力（kN）

尺寸bhm

顶板上缘（1-1）

823.23

156.32

1000800

顶板下缘（2-2）

462.85

156.32

1000800

中板上缘（3-3）

258.82

1104.4

1000400

底板上缘（4-4）

403.67

1226.9

1000800

底板下缘（5-5）

1438.4

1226.9

1000800

侧墙迎土面（6-6）

1438.4

856.86

1000800

侧墙背土面（7-7）

960.00

779.30

1000800

中柱

1534.4

1000800

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车站顶板配筋计算

1）、首先选取负弯矩最大截面即顶板中部外侧受拉截面（1-1）作为配筋计算截面。

F

截面尺寸bh=1000800,as=as-50mm

计算长度l0=9m,h0=800-50=750mm

弯矩设计值M=823.23kNm,轴力设计值N=156.32kN,混凝土等级

C30,fc=14.3N/mm2,ftk=2.01N/mm2,采用II级钢筋（fy=fy'=300N/mm2,

5一，2

Es=2.0x10N/mm）。

①、求偏心矩

823.231000

156.32

―5266.3mm

附加偏心矩ea=30mm（取20mmf口h/30偏心方向截面最大尺寸中较大值）

初始偏心矩e=4ea5296.3mm

②、求偏心距增大系数

lc 9

°=——=11.25>8,所以偏心矩增大系数”应该修正计算

h0.8

偏心受压性质对截面曲率的修正系数

_0.5fcA0.514.31000800

1= =

=36.591.0

所以取

构件长细比对截面曲率影响的系数

则偏心矩增大系数

二1

1400M5266.3/650<0.8；

=1.01

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156.321000

l0 9

广1.15-0.01—=1.15-0.01——1

2 h 0.8

父1.0M1.0

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③、判断大小偏心

计算偏心距

q=1.015266.3=5318.96mm0.3h0=195mm

所以属于大偏心受压构件

④、求受压区钢筋面积As

h

e=e. --as=5318.96

1 2s

800 50=5668.96mm

2

为使混凝土充分发挥作用，用钢量最少，取名=%=0.544

则受压区钢筋面积

- -，，2 ，/八一、

,Ne-fcmbh0；b(1-0.5；b)

As二 ' '

fy(h0—as)

2

1563205668.96-14.31000750 0.544 1-0.50.544

= :二0

300 750-50

取AsJmin

2

bh=0.0021000800=1600mm

选用4①25(As=1964mm2)

⑤、求受拉钢筋面积As

受压区高度

=750-

75022056320父5668.96-300父1964M(750-50)]

14.31000

=45.55mm

x45.55

=—= =<b=0.544

h0 750

因此前面判断为大偏心受压是正确的。

又因为x：2as=100mm

所以受拉区钢筋面积As=

Ne'

fy(h0-as)

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式中 e.一轴向力作用点至受压区钢筋As.合力点的距离

h

e=e,--as

1 2s

=5318.96-40050

=4968.96

则As

1563205668.96

300(750-50)

二4219.87mm2.：minbh=0.0021000800—1600mm2

选用受拉钢筋9①25(As=4418mm2)

ASfy

3=——X一

bhfc

c

4418 300

x

100080014.3

=0.116二；b

=0.544

所以非超筋

所以非少筋

As_ 4418

bh-1000800

=5.523%。 min

=2%0

⑥、裂缝宽度验算

e0=5266.3mm0.55h0=412.5mm

根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)当包a0.55时需验算裂缝宽度h0

TOC\o"1-5"\h\z

l0 9

-=——=11.25<14

h0.8

1 2

所以使用阶段的轴向压力偏心矩增大系数 ,=1.0+——1一包七1

4000e)/h0h

轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离

h 800

e=se0 as=1.05266.3 50-5616.3mm

2 2

纵向受拉钢筋合力点至截面受压合力点的距离

=10.87-0.12心jh°=

Jle1」

687—0.12产厂5650.9mm

15616.3)

按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率

As

0.5bh

4418

0.51000800

=0.011

按荷载效应的标准组合计算的轴向力 Nk=27535KN

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钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力

；-sk=

Nke-Z

AsZ

275355616.3-650.9

4418650.9

2

=47.54N/mm2

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数

=1.1-巫:1.1.0.652.01:1.4

，二sk 0.01147.54

最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c=37.5mm

受拉区纵向钢筋的等效直径deq=25mm

所以最大裂缝宽度

_ ___dec

Wm»=2.仲=1.9C+0.08」max

Es< pte）

4.一47.54（._5一八cc25"

=2.1父1.4M 三1.9^37.5+0.08

2.0父105I 0.011；

=0.177mm<0.2mm

所以裂缝满足要求。

⑦、斜截面配筋计算

板的抗剪承载力足够，不再进行抗剪承载力的计算，分布钢筋按构造要求配置，

取小18@200

2）、其次选取正弯矩最大截面即顶板中跨部内侧受拉截面 （2-2）作为配筋计算截面。

截面尺寸bh=1000800,as=as=50mm

计算长度l0=9m,h0=800-50=750mm

弯矩设计值M=462.85kNm,轴力设计值N=156.32kN,混凝土等级

C30,fc=14.3N/mm2,ftk=2.01N/mm2,采用R级钢筋（fy=fy'=300N/mm2,

Es=2.0M105N/mm2）。

①、求偏心矩

462.851000

156.32

=2960.91mm

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附加偏心矩ea=30mm（取20mnrf口h/30偏心方向截面最大尺寸中较大值）

初始偏心矩e=@-ea=2990.91mm

②、求偏心距增大系数

lc 9

-=——=11.25a8,所以偏心矩增大系数”应该修正计算

h0.8

偏心受压性质对截面曲率的修正系数

=36.591.0

0.5fcA0.514.31000800

156320

c

所以取匚1=1.0,

L 9

构件长细比对截面曲率影响的系数%=1.15-0.01父驾=1.15-0.01父——之1

h 0.8

则偏心矩增大系数

〜+——1——(9)21400e/h0h

f9f=1+ —父1.0M1.0

1400M2990.91/75010.81

=1.023

③、判断大小偏心

计算偏心距

e=1.0232990.91=3059.7mm0.3忆=225mm

所以属于大偏心受压构件

④、求受压区钢筋面积As

h 800

e=eas=3059.7 50=3409.7mm

s 2

取；=；b=0.544

则受压区钢筋面积

A'Ne-fcmbh。2%(1-0.5^)

As:

fy(h0-as)

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156320X3409.7-14.3父1000M8002父0.544父(1-0.5父0.544)0

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300750-50

取As=：；minbh=0.0021000800=1600mm2

选用4①25(As=1964mm2)

⑤、求受拉钢筋面积As

受压区高度

22

x=h0-，h° ■—

-fyAsh°-as

fcb

2211563203409.7-3001964(750-50)1

14.31000

750-、7502

=11.3mm

x2aq=100mms

则受拉区钢筋面积As=一fy(A-as)

式中 e.一轴向力作用点至受压