啤酒城站范本及脚手架专项施工预案

126/135青岛市地铁2号线一期工程土建二标啤酒城站模板及脚手架专项施工方案编制：审核：审批：中铁二十二局集团有限公司青岛市地铁2号线一期工程土建二标03工区项目部2015年5月10日目录16153第一章编制讲明 1296621.1编制依据 1264041.2编制原则 197311.3编制范围 230463第二章工程概况 251672.1啤酒城站概况 285482.2结构形式 319431第三章施工打算 552943.1施工进度打算 5259433.2流水段要紧进度指标 598693.2.1两层车站作业时刻 6278463.2.2局部三层车站作业时刻 6210533.3工期筹划 7144313.4资源配置 7178123.4.1施工组织机构 755253.4.2劳动力配置 7233953.4.3要紧机械设备配备 8211093.4.4施工材料预备 85629第四章施工方案 927114.1施工工序及工艺 97434.1.1施工工序 973144.1.2施工工艺 9309624.2模板安装施工 1051524.2.1模板及支架体系的选择 11277354.2.2上翻梁模板施工 11302974.2.3下翻梁模板施工 11124344.2.4柱模板施工 1122074.2.5底板模板 13322534.2.6中板、顶板模板 13123534.2.7侧墙模板 153954.2.8模板安装施工技术要求 16142994.2.9模板的拆除 18120474.3脚手架工程 20289184.3.1构架尺寸规定 2048434.3.2整体性拉结杆件设置规定 2170374.3.3脚手架搭设讲明 2115744.3.4脚手架的搭设规定 2325574.3.5脚手架的检查和验收 24514.3.6脚手架的安全使用规定 25288794.3.7脚手架的拆除规定 2623537第五章受力及稳定性验算 27326635.1支撑架受力及计算模式的建立 27209095.2中板、顶板支架受力验算 3081315.2.1荷载标准值取值 32138675.2.2竹胶板模板受力验算 32184095.2.3模板构件受力检算 33202245.2.4满堂支撑架稳定性计算 3649195.2.5总结论 39201705.3梁支架受力验算 3913695.3.1荷载标准值 39245785.3.2竹胶板模板受力验算 40262315.3.3模板构件受力检算 4170345.3.4满堂支撑架稳定性计算 44164435.3.5总结论 46286215.4侧墙模板及支架受力验算 4630765.4.1荷载计算 46269535.4.2模板验算 48255175.4.3竖楞验算 4815575.4.4主楞验算 49208845.4.5支架受力计算 50247405.5柱模板及支架受力验算 524475.5.1荷载计算 5327455.5.2面板验算 53259455.5.3横肋验算 5414105.5.4中纵肋验算 5589205.5.5边纵肋验算 55265195.5.6柱箍验算 56165185.5.7结论 5720155.6地基承载力 579301第六章质量保证措施 57319096.1质量治理目标 5769286.2质量治理体系 57308286.3组织保证措施 58272506.4确保质量的技术措施 5967186.4.1质量治理 59196336.4.2技术治理 59137016.4.3材料治理 59269906.5保证质量的治理措施 59301376.5.1岗位责任制 60161796.5.2奖罚制 6093156.5.3材料进场检查制 60189226.5.4三检制 60195206.5.5实施混凝土浇筑令签发制度 6021995第七章安全保证措施 6027077.1安全生产组织机构及职责 60114117.2安全目标 61102077.3安全生产保证体系 61282927.4一般注意事项 6170787.5支架安全使用规定 63207367.6支架安全措施 6331452第八章文明施工及环境爱护措施 64243188.1责任制 6438838.2水污染操纵 6491818.3固体废弃物运输治理 6413518.4噪音污染操纵 655365第九章应急预案 65212109.1应急指挥机构 65307949.1.1项目应急指挥领导小组 65145459.1.2通讯联系方式 65148879.1.4救援物资的预备 66115389.2高空坠落和高空坠物伤人 67287989.3发生支架坍塌应急救援 6838109.4触电事故应急救援措施 695619.5提升设备失控应急处理措施 71254789.6临时停电应急措施 72229609.7消防应急措施 7212539.8木材和塑料卷材着火 7214339.9防汛、防台风 73148999.10进行事故调查分析和编写事故调查报告 74325679.11应急处置方式 75啤酒城站模板脚手架专项施工方案第一章编制讲明1.1编制依据1)施工图设计青岛市地铁一期工程2号线施工图设计—啤酒城车站第二分册车站结构第二部分车站主体结构；青岛市地铁一期工程2号线土建二标03工区施工组织设计；招标文件中指定的标准、规范、规程及现行国家及青岛市的相关法规、技术规范；国家、部委和山东省有关安全、质量、工程验收等方面的标准及规范：(1)《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）2003年版(2)《地下防水工程质量验收规范》（GB50208-2011）(3)《组合钢模板技术规范》（GB/T50214-2013）(4)《钢筋机械连接通用技术规程》(JGJ107-2010)(5)《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2011年版(6)《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）(7)《都市轨道交通工程测量规范》(GB50308-2008)(8)《钢管支撑架扣件规范》（GB15831-2006）(9)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）(10)《建筑施工碗扣式钢管支撑架安全技术规范》（JGJ166-2008）(11)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4)啤酒城站车站主体结构、主体建筑图纸会审及设计交底记录；5)我单位现有的技术水平、施工治理水平和机械设备配套能力。1.2编制原则1)在充分理解招标文件、设计图纸及认真踏勘现场的基础上，采纳经充分论证的先进、合理、经济、可行的施工方案；2)施工区段合理划分，施工进度安排均衡、高效；满足业主对总工期的要求和时期性工期的要求；3)严格贯彻“安全第一、质量为本”的原则，确保工程质量、确保施工工期、确保施工安全，全面兑现施工承诺；4)优化施工技术方案，推广应用“四新”成果，加强科技创新和技术攻关，确保工程全面创优；5)加强监控量测和信息反馈，指导施工；确保施工工艺与施工规范、设计要求相符，并达到完善；6)严格执行青岛市建设行政主管部门对项目施工的文明、环保、安全、卫生健康等有关治理条例的要求；施工全过程对环境破坏最小、占用场地最少，并有周密的环境爱护措施，树立良好的工程形象和社会形象；7)积极争取青岛市政府、人民群众对都市地铁建设工程的支持，坚持和谐共建，创建和谐工地。1.3编制范围啤酒城站工程主体结构施工。第二章工程概况2.1啤酒城站概况啤酒城站位于香港东路与海尔路交叉口、沿香港东路路南布置，为地下双层岛式车站。车站主体采纳地下双柱两层框架结构，站台宽12m，标准段宽21.2m，车站主体外包总长224.1m。有效站台中内心程YSK39+104.789，车站设计起点里程为YSK39+019.967，车站设计终点里程为YSK39+244.067。啤酒城站共设4个直通地面的出入口、一个紧急疏散出入口及2组风亭，出入口均设置在道路红线以内的绿化带内；1号风亭设于车站西南侧与规划嘉佳广场地下空间结合设计，风亭口部与地面建筑合建，2号风亭设于车站东南侧绿化带内，均为敞口低风亭。车站主体基坑安全等级为一级。主体围护结构采纳钻孔灌注桩+内支撑+旋喷桩止水帷幕。为了保证止水效果，围护桩桩间采取旋喷桩止水，旋喷桩插入不透水层1m，旋喷桩采纳三管旋喷。本站主体及附属结构全部采纳全包柔性防水层加结构自防水的防水原则进行设计。2.2结构形式啤酒城站明挖结构顶板、顶梁、底板、底梁、侧墙采纳C45混凝土，抗渗等级P10；框架柱采纳C50混凝土；中板、中梁、内部二次结构梁、板、柱采纳C30混凝土；底板垫层采纳C20素混凝土、防水层C20细石混凝土；侧墙与围护结构之间回填混凝土采纳C20素混凝土。车站主体结构断面尺寸要紧见表2.2-1。结构纵剖面见附图2。表2.2-1啤酒城车站主体结构断面尺寸表序号项目相关内容1层高局部三层3.4m站厅层5.85m（1-7轴）、4.85m（7-27轴）站台层6.16m（1-17轴）、6.56m（17-23轴）、7.16m（23-27轴）2断面尺寸外墙厚度0.7m底板0.8m（1-27轴）中板0.4m（1-27轴）顶板0.7m（1-27轴）底纵梁DZL1：1.1×2.1m（1-17轴）DZL2：1.1×2.2m（18-26轴）DZL2a：1.1×2.9m（26-27轴）中纵梁ZZL1：0.9×1.0m（1-27轴）顶纵梁TZL1：1.1×1.8m（1-23轴、26-27轴）TZL2：1.1×1.0m（24-26轴）立柱Z1：0.8×1.0m，Z2：0.7×1.2m，Z3：0.7×0.7m，BZ1：0.8×1.0m，AZ1：0.70×0.75m，AZ1：0.70×0.70m车站结构横断面见图2.2-1、2.2-2、2.3-3。图2.2-1车站结构横断面图1图2.2-2车站结构横断面图2图2.2-3车站结构横断面图3第三章施工打算3.1施工进度打算车站主体结构施工过程中严格遵循“纵向分段，竖向分层，由下至上”的原则，车站主体结构长度为224.1m（共计1轴--27轴），依照车站横向施工缝应布置在纵向柱距1/4～1/3跨附近的要求，将啤酒城站划分为12个流水段，流水段的划分尽量避开预留孔洞等受力不利的位置，竖向从底板开始，自下而上进行施工。综合考虑现场条件、工程特点以及施工工期等因素，啤酒城站主体工程由东端向西端施工。为保证工期要求，每个施工时期内，采取一个或两个施工段进行流水施工。3.2流水段要紧进度指标3.2.1两层车站作业时刻两层段每个作业段施工时刻：1）底板及纵梁：抗拔桩施工4天，综合接地施工2天，下返梁施工1天，垫层施工1天，防水施工2天，爱护层施工1天，钢筋施工5天，模板施工1天，混凝土浇筑1天。共计需要18天。2）负二层侧墙：防水施工2天，钢筋绑扎3天，模板及脚手架施工3天，混凝土浇筑1天。共计需要9天。框架柱与侧墙同时进行施工。3）中板：轨顶风道与中板同期施工，轨顶风道（模板及钢筋）施工5天，中板模板及脚手架施工3.5天，钢筋绑扎2.5天，混凝土浇筑1天。共计需要12天。4）负一层侧墙：防水施工1.5天，钢筋绑扎3天，模板及脚手架施工2.5天，混凝土浇筑1天。共计需要8天。5）顶板：模板及脚手架施工4.5天，钢筋绑扎4.5天，混凝土浇筑1天。共计需要10天。6）站台板：模板及脚手架施工2天，钢筋绑扎2天，混凝土浇筑1天。共计需要5天。7）顶板防水层施工需要5天。每个作业段时刻共计67天。3.2.2局部三层车站作业时刻局部三层施工段为23-27轴，共计33.86m。三层段每个作业段施工时刻：1）下两层施工时刻同上67天。2）局部三层侧墙：防水施工1天，钢筋绑扎2天，模板及脚手架施工2天，混凝土浇筑1天。共计需要6天。3）局部三层顶板：模板及脚手架施工3天，钢筋绑扎3天，混凝土浇筑1天。共计需要7天。局部三层每个作业段时刻共计80天。3.3工期筹划依照现场施工实际情况，打算于2014年6月8日开始局部三层段底板施工，工期安排如下：打算工期：266工作日打算开工时刻：2015年6月8日打算完工时刻：2016年2月29日3.4资源配置3.4.1施工组织机构为确保本标段工程质量目标的实现、落实各部门治理责任、确保各项施工安全，严格按照进度要求组织施工，我项目部成立了施工领导小组：组长：周清福副组长：李峰、李冰组员：孙长明、贾宝胜、王万仁、郝飞、王柏玲、刘瑞达、卞成、刘志鹏、孟凡斌、赵晓泉、李海涛3.4.2劳动力配置表3.4-1劳动力配置表序号工种类不每班组人数职责分工1钢筋工10安装、加工钢筋2防水工8焊接、铺设防水层3模板工12拆模、立模、安装止水带、模板整平及刷油、砼凿毛。4架子工10安装、拆卸脚手架4混凝土浇筑工8开混凝土输送泵、安装、拆卸管路、混凝土浇筑、振捣5养护工2混凝土养护，配合各组完成预备工作6木工2木模加工7起重工2龙门吊操作8信号工2龙门吊操作9司索工2龙门吊操作10电工2施工现场用电11其他4负责施工现场文明施工等合计643.4.3要紧机械设备配备表3.4-2施工要紧机械设备表序号设备名称规格型号单位数量1钢筋调直机JM1台12钢筋弯曲机GW40台13交流电焊机BX-300台44气割设备氧-乙炔台25直流电焊机AX-300台26木工刨床MB106D台17插入式捣固器ZX-25个58插入式捣固器ZX-50个59平板振动器台410切断机（光面切割）台111龙门吊台212输送泵台13.4.4施工材料预备1）依照材料用量打算，做好材料的订货和采购工作。2）组织材料按打算进场，并作好保管、试验检测工作。3）要紧材料要求如下：(1)防水材料：预铺式防水卷材、双面自粘高分子防水卷材、钢边止水带、防水涂料等满足设计要求。(2)混凝土：采纳商品混凝土，严格按设计图纸的配合比执行，所用砂石料满足规范要求，运至现场后应取样制作试块送检。(3)钢筋：选用符合设计及国家相应标准要求的钢筋。(4)安全防护用品：安全帽、安全带、手套、灭火器等按照现场要求配足。第四章施工方案4.1施工工序及工艺4.1.1施工工序啤酒城站主体结构施工顺序均由下向上依次施工，主体结构施工顺序详见图4.1-1。图4.1-1主体结构施工顺序其中数字代表施工顺序，立柱侧墙同期施工。啤酒城站主体结构施工流水段分区平面图详见附图1。4.1.2施工工艺施工工艺流程详见图4.1-2。施工预备施工预备清底、接地网、抗拔桩施工垫层、底板防水层施工底板、底纵梁钢筋绑扎底板、底梁立模、浇注混凝土拆除第三层钢支撑负二层侧墙防水层施工负二层侧墙、框架柱钢筋绑扎负二层侧墙、柱立模浇注砼中板、中梁脚手架模板支护中板、中纵梁梁钢筋绑扎中板、中梁浇注混凝土拆除第二层钢支撑负一层防水层施工负一层侧墙、框架柱钢筋绑扎负一层侧墙、框架柱模浇注砼顶板、顶梁脚手架模板支护顶板、顶梁钢筋绑扎顶板、顶梁浇注混凝土顶板防水层施工管线回迁、土方回填图4.1-2主体结构施工工艺流程4.2模板安装施工4.2.1模板及支架体系的选择1）侧墙采纳组合钢模板，支撑体系采纳三脚架支架；2）中板、顶板、梁模板采纳12mm竹胶板+方木背肋，支撑体系采纳满堂支撑架。3）立柱模板采纳组合钢模板+槽钢抱箍作为支撑体系，同时于立柱四周设置斜撑；4）上翻梁结构腋角采纳钢模板，下翻梁结构的腋角采纳木模板。4.2.2上翻梁模板施工上翻梁模板采纳钢模板，模板缝隙采纳双面胶条封闭。具体做法为1）模板顶部用定型扣件固定，间距1m；2）侧面采纳Φ48钢管做竖肋，间距1.2m，纵向采纳Φ48钢管靠带，底板埋钢筋和主筋焊接牢固，作为模板托架，纵向间距1.2m；4.2.3下翻梁模板施工底板下翻梁位于底板结构顶面下方，依照下翻梁地质情况，采纳砖砌墙或喷锚方法定位结构尺寸，施工时不需模板。中（顶）板下翻梁分为有腋角和无腋角两类，梁下方支撑架均采纳Φ48钢管，壁厚3.5mm支撑。中板、顶板腋角尺寸均为900×300mm，带腋角的下翻梁两侧模板采纳竹胶板模板，支架背后用纵向方木连成一体。水平横撑支顶牢固，下方采纳竹胶板配合十字方木背肋；无腋角下翻梁采纳竹胶板加方木背肋，方木间距20cm，采纳横向钢管进行支撑固定。竖向支撑体系均采纳钢管支撑架，中板梁间距450mm×600mm×600mm，顶板梁间距300mm×600mm×600mm，脚手架按要求设置剪刀撑。4.2.4柱模板施工立柱模板采纳5mm厚钢模板，每节模板高1.5m，柱箍采纳10号槽钢，竖向间距75cm设置。模板底脚用地锚木楔顶紧，柱体四周上面用Φ48钢管斜撑防止倾斜，钢管支脚用地锚和木楔顶紧，钢管杆件连接管卡连接。柱体每个侧面各设一道钢管斜撑，依照实际情况加设肋距。如图4.2-3所示。图4.2-3柱模板示意图具体施工工艺为：第一片柱模就位→第二片柱模就位连接固定→安装第三、四片柱模→检查柱模对角线及位移并纠正→自下而上安装柱箍并做斜撑→全面检查安装质量→群体柱模固定→预检。 1）安装就位第一片柱模板，并设临时支撑或用不小于14号铅丝与柱主筋绑扎临时固定。2）随即安装第二片柱模，在二片柱模的接缝处粘贴止水条，以防漏浆；用连接螺栓连接二块柱模，作好支撑或固定。3）如上述完成第三、四片柱模的安装就位与连接，使之呈方桶型。4）自下而上安装柱套箍，较正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角钞票。并做支撑。5）校正柱模的轴线位移、垂直偏差、截面、对角线，最后固定牢靠。6）以上述方法安装柱模，全面检查安装质量后，做群体的水平拉结及剪刀斜撑撑的固定。4.2.5底板模板底板腋角部位采纳定性钢模板，模块模板长1.5m。底板与侧墙腋角模板尺寸均为900mm×300mm，腋角钢模板缝隙用双面胶条封闭；预埋钢筋托架支顶，钢筋在底板钢筋绑扎时和主筋焊接牢固，间距1.5m。Φ48钢管做竖肋，间距200cm，上口用木方支撑，支撑设纵向拉杆固定。模板同底板上翻梁。如图4.2-4所示。图4.2-4侧墙与底板腋角模板大样图4.2.6中板、顶板模板板施工工艺：搭设满堂支架（梁下方采纳钢管支架）→安装纵横木枋→调整板下标高及起拱→铺设模板→检查模板标高、平坦度。梁、板模板支撑体系经计算合格后方能进行搭设，模板采纳厚度12mm的竹胶板，纵向背肋采纳80×80mm木枋，间距同脚手架横距、横向背肋采纳80×80mm木枋，间距25cm（梁下间距20cm）。模板支架采纳Φ48×3.5mm满堂支撑架，中板、顶板立杆间距600×900×600mm，梁下采纳Φ48钢管，壁厚3.5mm立杆间距中板梁加密至450×600×600mm，顶板梁加密至300×600×600mm。纵、横向间距不大于3m增设竖向剪刀撑，梁底脚手架两侧搭设竖向剪刀撑，顶部和底部搭设水平剪刀撑。脚手架设置横、纵向扫地杆，扫地杆采纳直角扣件固定在距脚手架底端不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆布置在纵向扫地杆下方。立杆长度设计：扣除脚手架底部下垫垫板及顶部背肋木枋高度0.34m。①站台层层高为6.16m立杆配管长度为：1.8m+2.4m+1.2m+（可调伸缩管顶托32cm）；②站台层层高为6.56m立杆配管长度为：2.4m+2.4m+1.2m+（可调伸缩管顶托12cm）；③站台层层高为7.16m立杆配管长度为：1.8m+2.4m+1.2m+1.2m（可调伸缩管顶托12cm）；④站厅层层高为4.85m,立杆配管长度为：1.8m+1.2m+1.2m+（可调伸缩管顶托21cm）；⑤站厅层层高为5.85m,立杆配管长度为：2.4m+1.8m+1.2m+（可调伸缩管顶托14cm）；⑥连墙杆件可调伸缩管长度均按照20cm考虑，顶部背肋木枋高度8cm。模板支撑体系详见图4.2-5、4.2-6、4.2-7。图4.2-5中板及顶板模板支设横断面示意图图4.2-6中板及顶板模板支设纵断面示意图（A-A剖面）图4.2-7中板及顶板模板支设平面示意图（B-B剖面）4.2.7侧墙模板侧墙采纳大块组合钢模板，模板与模板之间安装双面胶条，双面胶条首先固定在一侧模板上，必须注意粘在模板侧边靠外一侧，与模板表面有2-3mm距离，安装下一块模板时与其挤紧。详见“侧墙模板施工示意图”。4.2-8侧墙模板施工示意图4.2.8模板安装施工技术要求(1)为了保证结构尺寸、位置的正确性，支模前要放好模板线及检查线，梁、柱模板安装完后，要检查梁、柱位置、尺寸、预埋件；模板支撑牢固、稳定、无松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。(2)模板拼缝平坦严密，并采取措施填缝，保证不漏浆，浇注混凝土前，用高压风管清理模板内木屑等杂物，要保证模板内洁净。模板安装后及时报验及混凝土浇筑施工。(3)模板安装前，通过正确放样，检查无误后立模安装。(4)中板、顶板，中梁、顶梁结构支立支架后铺设模板，并考虑预留沉降量。当跨度大于4m时，模板预留拱度，起拱高度为跨度的1‰～3‰。侧墙模板采纳大模板，模板拼缝间贴密封胶条，防止漏浆。(5)模板与混凝土的接触面应清理洁净并涂刷脱模剂，但不得采纳阻碍结构性能或阻碍装饰工程施工的界面剂。(6)结构变形缝处的端头安装填缝板，填缝板与中埋式止水带中心线和变形缝中心线重合并用固定牢固。(7)固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，尺寸正确。详见“模板安装、预埋件、预留孔同意偏差表”。模板安装、预埋件、预留孔同意偏差表序号项目同意偏差(mm)检验方法1轴线位置柱、墙、梁3用尺量2相邻两板表面高低差2用尺量3截面模内尺寸基础±5用尺量柱、墙、梁±34层高垂直度层高不大于5m3吊线、尺量大于5m55表面平坦度2靠尺6阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺7预埋铁件中线位移2拉线、尺量8预留孔洞中心线位移2拉线、尺量尺寸+5、-09预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5、-010洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线611底模上表面标高±3水准仪4.2.9模板的拆除模板拆除的一般要点：1）侧模拆除在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损，方可拆除。2）底模及冬季施工模板的拆除，必须待同条件养护试块抗压强度达到表的规定后方可拆除。现浇结构拆模时所需的砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2、≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂构件≤275＞21003）已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。4）拆除时，应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下进行。5）下调可调式顶托，使得龙骨与底模脱开，再用钢钎轻轻撬动钢模板或木模板拆下第一块，然后逐块拆除；切不可用钢钎、铁锤猛出乱撬。每块模板拆下后，应用人工将其运托放至地上，严禁把拆下的模板扔下地面或使其自由坠落于地面。4.2.9.1楼板、梁模板拆除工艺1)工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪力撑→拆除梁连接件及侧模连墙杆件→下调楼板模板支柱顶翼托螺旋2～3cm，使模下降→分段分片拆除楼板模板、钢(木)楞及支柱→拆除梁底模板及支撑系统。2)拆除工艺施工要点1）拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连。2）下调支柱顶翼托螺杆后，先拆钩头螺栓，以使钢模与木楞脱开。然后拆下U形卡和L形插销，再用钢钎轻轻撬动钢模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢根或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支柱顶翼托螺杆再下调相等高度。严禁使拆下的模板自由坠落于地面。3）拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调。拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。4.2.9.2柱子模板拆除工艺1)分散拆除工艺流程拆除拉杆或斜撑→自上而下拆掉(穿柱螺栓)或柱箍→拆除竖楞，自上而下拆钢模板→模板及配件运输维护。 2)柱模拆除要点分散拆除柱模时，应自上而下、分层拆除。拆除第一层时，用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬根从柱角撬离。拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊下。4.2.9.3安全技术措施(1)钢模运输时要绑扎牢固，轻起轻放，幸免磕碰。(2)吊装大模板时应设专人指挥，模板起吊应平稳，不得偏斜和大幅度摆动，操作人员必须站在安全可靠处，严禁人员随同大模板一同起吊。(3)支模过程中遵守安全操作规程，如遇中途停歇，将就位的支顶，模板连接稳固；立模时有临时支撑固定，防止模板向外倒跌；拆模间歇时将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。(4)拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，不得大面积同时撬落，操作时注意安全，工作平台按要求设护栏。(5)任何情况下，严禁操作人员站在模板上口采纳晃动、撬动或用大锤砸模板的方法拆除模板。(6)装拆外围柱、梁模板时，先搭设脚手架和安全网。(7)对支撑体系加强检查，保证每个细部均安装到位、固定牢靠，保证支撑体系的整体稳定性，浇注前有工班自检、质检人员检查并填写后，报项目总工程师进行复检，复检合格后报监理工程师验收，并填写浇注申请。4.3脚手架工程车站中板、顶板、梁、楼梯板支架均采纳满堂支撑架，立杆、纵向水平杆、横向水平杆采纳碗扣式脚手架。中板、顶板、楼梯板架结构形式采纳0.9m（横）×0.6m（纵）×0.6m（步）。其中中纵梁、顶纵梁下脚手架采纳0.3m（横）、0.45m（横）×0.6m（纵）×0.6m（步），用可调顶托来调整支架尺寸或拆除模板用。具体参数见表4.3-1。4.3.1构架尺寸规定(1)结构脚手架的立杆纵距、横距、步距见表4.3-1。表4.3-1车站各层模板脚手架立杆参数位置纵距/mm横距/mm步距/mm备注站台层板下立杆600900600梁下立杆600450600站厅层板下立杆600900600梁下立杆600300600(2)作业层距地面高度≥2.0m的脚手架，作业层铺板的宽度不应小于：外脚手架为750mm，内脚手架为500mm。铺设边缘与墙面的间隙应≤300mm,与挡脚板的间隙应≤100mm。当边侧脚手架不贴靠立杆时，应予可靠固定。4.3.2整体性拉结杆件设置规定(1)满堂支撑架应按构架稳定要求设置适量的竖向和水平坦体拉结杆件。柱子先施工，侧墙施工时可与柱子可靠连接。(2)剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。剪刀撑的斜杆与地面倾角宜在45°～60°之间，倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆根数不得超过7根；倾角为60°时，剪刀撑跨越立杆根数不得超过5根，横向剪刀撑每隔5m设置一道，每道斜杆应与脚手架差不多构架杆件加以可靠连接。(3)脚手架立杆底端不大于200mm处设纵向和横向扫地杆，将横向和纵向立杆连接牢固。(4)必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。图4.3-1脚手架与墙体及柱体连接示意图(5)剪刀撑斜杆的接长采纳搭接，搭接长度不小于1m，并采纳许多于两个旋转扣件固定。(6)模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪力撑，顶部和底部设置水平剪力撑。4.3.3脚手架搭设讲明(1)满堂支撑架①模板支架采纳Φ48×3.5mm碗扣式满堂支撑架，立杆下用平托落脚，车站各层脚手架布设参数见表4.9-1。剪刀撑应由底部至顶部连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4道，跨越立杆的一般不超过7道且不应小于6m，斜杆与地面的角度应为45°～60°之间。②剪刀撑用旋转式扣件牢靠固定在与之相交的立杆上；高于4.8m的模板支架两端设置水平剪力撑，中间水平剪力撑设置间距不大于4.8m。③在施工层作业面设有效脚手板许多于三块；在施工层脚手板下设平支安全网一道拉到结构边，防止人员坠落。④可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm，且自由端外露长度不应大于300mm。(2)工具脚手架为了防水作业和钢筋绑扎施工方便，施工前现场需搭设工具脚手架，架体沿墙边通长设置，柱体沿柱子四周设置,内外设置双排。脚手架选用外径48mm，壁厚3.5mm、长6m的焊接钢管。①脚手架顶端和钢支撑用卡扣固定，底板上不大于200mm处设置水平扫地杆，保证脚手架整体稳定。②施工平台周边设高度1.2m的护栏，护栏用密目网防护，平台周边设置高度不小于200mm高的竹胶板踢脚板，在脚手架一侧设置上下爬梯。③施工平台满铺厚5cm、宽度不小于20cm的木板，脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120～150mm。脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采纳两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采纳对接平铺，也可采纳搭接铺设，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸出长度的和不应大于300mm，脚手板搭接铺设时，接头必须支撑在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板下两端均应与支撑杆可靠地固定。图4.3-2端头工具脚手架支撑正面示意图4.3.4脚手架的搭设规定(1)在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。(2)搭设场地应平坦、坚实，底座和垫板应准确地放置在定位线上；底座的轴心线应与地面垂直。(3)脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。(4)脚手架的搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。(5)作业层设置应符合下列要求：①必须满铺脚手板，外侧应设挡脚板及护身栏杆；②护身栏杆可用横杆在立杆的0.6m和1.2m的碗扣接头处搭设两道；③作业层下的水平安全网应按《安全技术规范》规定设置。(6)脚手板或其他作业层铺板的铺设应符合下列规定①脚手板或其他铺板应铺平铺稳，必要时应予以绑扎固定。②脚手板采纳对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应操纵在100～200mm之间。③脚手板采纳搭接铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且应在搭接段的中部设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未作固定的探头板。④工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。⑤在搭设中不得随意改变架构设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主管人员解决。⑥作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。(7)脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。(9)严禁将外径48mm钢管与其它规格的钢管混合使用。(10)脚手架的搭设作业，必须在专人统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：①按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。②周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设：“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。③应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求接着向上搭设。④剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。4.3.5脚手架的检查和验收(1)进场构配件的检验。①要紧构配件应有产品标识及产品质量合格证，供应商配套提供钢管及构配件的材质、产品性能报告。②重点检查钢管壁厚、焊接质量和外观质量；可调底座和可调拖撑材质及丝杆直径、与螺母配合间隙等是否符合规范和本工程的选用要求。(2)对下列情况下需对脚手架搭设质量进行检验。①浇筑首段梁、板混凝土前，对支撑体系进行全面检查与验收；②每段浇筑完成后，进行一次综合检查与验收；③遇六级及以上大风、大雨、大雪及冬期施工结束后；④停工超过一个月恢复使用前。(3)脚手架使用中应定期检查下列项目：①杆件的设置与连接、连墙件、支撑等是否符合要求；②扣件节点是否松动；③架体垂直度是否符合要求；④安全防护措施是否符合要求；⑤是否超载。(4)脚手架搭设的技术要求，同意偏差与检查方法符合规范规定。4.3.6脚手架的安全使用规定(1)作业层每1m2架面上实际的施工荷载(人员、材料、和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值。施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架采取8KN/m2；工具脚手架3KN/m2。(2)在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得阻碍施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔驰、退行或倒退拉车。(3)作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手架以增加操作高度。(4)在作业中，禁止随意拆除脚手架的差不多构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。确因操作要求需要拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(5)工人在架上作业中，应注意自我安全爱护和他人的安全，幸免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(6)人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。(7)每班人员上架作业时，应先行检查有无阻碍安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发觉有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发觉有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。(8)每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。4.3.7脚手架的拆除规定(1)模板支撑系统拆除前，应核查混凝土强度报告，相应流水段顶板混凝土达到设计强度后方可拆除以下脚手架，并履行拆模审批签字手续。(2)应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术治理程序批准后方可实施拆除作业。脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。(3)拆除作业前，施工治理人员对操作人员进行安全技术交底，明确施工注意事项、拆除要求、防护措施。(4)脚手架及模板支撑系统拆除时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员靠近拆除区域。(5)搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩带好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。(6)六级（含六级）以上大风、高温、大雨、大雾等恶劣天气，应停止作业。雨后上架作业要采取防滑措施。(7)拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物，拆除作业由专职安全员指挥，多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且必须保证足够的操作面。(8)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时拆除；(9)在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，幸免误伤和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件用安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。(10)拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。(11)施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗。(12)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。第五章受力及稳定性验算5.1支撑架受力及计算模式的建立5.1.1.1荷载计算公式1）荷载设计值计算模板及其支架结构的强度、稳定性及连接强度时，应采纳荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。模板及支架的荷载差不多组合的效应值按下式计算：依照《建筑施工模板安全技术规范》第4.3.1条得到(4.3.1-2)(4.3.1-3)依照《混凝土结构工程施工规范》4.3.6条关于模板及支架的荷载差不多组合的效应设计值(4.3.6)依照《建筑施工模板安全技术规范》表4.3.2取1.35，取1.4。—模板及支架的类型系数，依照《混凝土结构工程施工规范》4.3.6条对侧面模板取0.9，对底面模板及支架取1.0；—第j个可变荷载的组合系数，依照《混凝土结构工程施工规范》4.3.6条宜取≥0.9，本工程对一项活荷载取1.0，有两项及以上活荷载时取值0.9；—永久荷载分项系数，依照《建筑施工模板安全技术规范》表4.2.3当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应操纵的效应组合，应取1.2，对由永久荷载操纵的效应组合，应取1.35；—第i个可变荷载的分项系数，一般情况下取1.4，关于标准大于4KN/m2的取1.3。2）模板及支架的承载力计算依照《建筑施工模板安全技术规范》第4.3.1条得到R≥S依照《混凝土结构工程施工规范》4.3.5条关于模板及支架的承载力计算(4.3.5)R—模板及支架荷载力设计值，KN/m2，—结构重要性系数，《混凝土结构工程施工规范》第4.3.5条中规定重要模板及支架宜取≥1.0，一般模板及支架宜取≥0.9，《建筑施工模板安全技术规范》第4.3.1条取值为0.9；本工程按照1.0选取。—承载力设计值调整系数，不应小于1.0。3）永久荷载查《建筑施工模板安全技术规范》表4.1.1、表4.1.2及第4.1.1条。（1）模板及其支架的自重标准值（G1），包括模板面板、支撑结构和连接件的自重力，得到自重标准值为0.75KN/m2；（2）新浇混凝土自重标准值（G2），按24kN/m3计算；（3）钢筋自重标准值（G3），板取1.1KN，梁取1.5KN；（4）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值（G4），按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22γCt0β1β2V1/2F=γCH式中：F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力计算值（KN//㎡）；γC—混凝土的重力密度（kN//m3）；V——混凝土的浇筑速度（m/h）；t0——新浇砼的初凝时刻（h），采纳t0=200/（T+15）（T为砼的入模温度℃），取最小值冬天入模温度T=12℃，则t0=200/（12+15）=7.41h；β1—外加剂阻碍修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程β1取1.0；β2—混凝土坍落度阻碍修正系数，本工程坍落度要求16cm±2cm，β2取1.15；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；4）可变荷载（1）施工人员及设备荷载标准值（Q1k），取2.5KN/㎡；（2）振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）,查《建筑施工模板安全技术规范》4.1.2条，面板取2.0KN/㎡,竖向板取4.0KN/㎡；（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（Q3k），查《建筑施工模板安全技术规范》表4.1.2，取2.0KN/㎡。5.1.1.2荷载组合《建筑施工模板安全技术规范》表4.3.2如下表4.3.2模板及其支架效应组合的各项标准值组合计算内容参与组合荷载类不计算承载能力验算挠度模板楼板及支架G1k+G2k+G3k+Q1kG1k+G2k+G3k梁底板及支架G1k+G2k+G3k+Q2kG1k+G2k+G3k柱、墙侧面模板及支架（柱边长大于300mm，墙后大于100mm）G4k+Q3kG4k其中:名称编号模板及支架自重G1k新浇混凝土自重G2k钢筋自重G3k新浇筑混凝土对模板的侧压力G4k施工人员及施工设备产生的荷载Q1k振捣混凝土产生的荷载Q2k倾倒混凝土时产生的水平荷载Q3k5.1.1.3支撑体系中板、顶板、梁支撑体系示意图详见图4.2-5、4.2-6。中板、顶板、梁模板采纳竹胶板，满堂支撑架支撑，需对模板及支撑体系进行验算。侧墙采纳钢模板，三脚支撑架支撑，柱模板采纳钢模板，抱箍及斜撑加固。需对模板及支撑体系进行验算。5.2中板、顶板支架受力验算中板厚度为40cm，顶板厚度为70cm。中板及顶板采纳支撑形式一样，下面就顶板进行受力验算，顶板满足要求，即中板也满足要求。模板均采纳竹胶板，厚度12mm，纵向背肋采纳80×80mm木枋，间距同脚手架横距、横向背肋采纳80×80mm木枋，间距25cm。模板支架采纳Φ48×3.5mm满堂脚手架。本满堂支撑架计算按最不利部位，满堂红支撑架侧向受力较小混凝土浇筑侧向压力，要紧受力为竖向荷载。故支撑架水平稳定性不做计算仅计算支撑架竖向稳定性。依照竖向杆稳定性计算公式建立力学模型进行稳定性计算。①站台层层高为6.16m立杆配管长度为：1.8m+2.4m+1.2m+（可调伸缩管顶托32cm）；②站台层层高为6.56m立杆配管长度为：2.4m+2.4m+1.2m+（可调伸缩管顶托12cm）；③站台层层高为7.16m立杆配管长度为：1.8m+2.4m+1.2m+1.2m（可调伸缩管顶托12cm）；④站厅层层高为4.85m,立杆配管长度为：1.8m+1.2m+1.2m+（可调伸缩管顶托21cm）；⑤站厅层层高为5.85m,立杆配管长度为：2.4m+1.8m+1.2m+（可调伸缩管顶托14cm）；图5.2-1中板、顶板支架体系示意图5.2.1荷载标准值取值5.2.1.1永久荷载（1）模板及其支架的自重标准值（G1），0.75KN/m2；（2）新浇混凝土自重标准值（G2），F竖直=G2×h=24×0.7=16.8KN/㎡（3）钢筋自重标准值（G3），取1.1KN/m3；5.2.1.2可变荷载施工人员及设备荷载标准值（Q1k），取2.5KN/㎡；5.2.1.3竖向荷载力《建筑施工模板安全技术规范》表4.3.2，楼板计算承载力如下：S=1.35×(G1+G2+G3)+1.4×Q1K=1.35×(0.75+16.8+1.1)+1.4×2.5=28.67KN/㎡5.2.2竹胶板模板受力验算楼板模板选用竹胶板，板下方方木间距纵向L1=60cm，横向L2=25cm，模板厚12mm，依照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008），查表得其弹性模量：E=9898N/mm2。惯性矩为：Ix=bh3/12=（1000×123）/12=1.44×105mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=(1000×122)/6=2.4×104mm3q—均布线荷载设计值KN/m，q=Sb=28.67×1.0=28.67KN/m5.2.3.1抗弯强度验算依照弯矩计算公式：M=qL2/8，进行模板弯矩计算如下：Mmax=qL22/8=28.67×0.252/8=0.223KN.m=2.23×105N·mmσ=Mmax/W=2.23×105/(2.4×104)=9.3N/mm2＜[σ]=12.5N/mm2依照《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.1、表A.5.2因表中无12mm厚竹胶板抗弯强度设计值，借用12mm厚覆面木胶板平行方向抗弯强度设计值12.5N/mm2，竹胶板设计值大于此值。故强度满足规范要求。5.2.3.2挠度验算：验算挠度时可不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的标准线荷载值如下：q=1.0m×（0.75+16.8+1.1）KN/m2=18.65KN/m=5×18.65×2504/(384×9898×1.44×105)=0.66mm＜[ν]=1.5mm查《建筑施工模板安全技术规范》表4.4.2得到容许挠度[ν]≤1.5mm故挠度满足规范要求。5.2.3.3结论结论：支撑架支模体系模板采纳板面厚度δ=12mm的竹胶板，满足规范要求。5.2.3模板构件受力检算5.2.3.1横向背楞验算80mm×80mm方木作为横肋支承在竹胶板下方，间距L2=0.25m，按作为支承在模板的连续梁计算，其跨距为L1=0.6m。方木上的线性荷载为：q=SL2=28.67×0.25=7.16kN/m最大弯矩Mmax=qL12/8=7.16×0.62/8=0.322kN.m=3.22×105N.mm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=80×802/6=0.853×105mm3方木截面惯性矩：I=bh3/12=80×803/12=3.41×106mm4方木截面弹性模量：依照《规范建筑施工模板安全技术规范》表A.3.1-1及表A.3.1.-3杉木及一般松木TC13B级得到E=9000N/mm2方木抗弯强度：依照《规范建筑施工模板安全技术规范》表A.3.1-1及表A.3.1.-3杉木及一般松木TC13B级得到[σ]=13N/mm2（1）强度验算：应力：σ=Mmax/W=3.22×105/（0.853×105）=3.77N/mm2＜[σ]=13N/mm2满足规范要求（2）挠度验算：验算挠度时可不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的标准线荷载值如下：q=0.25×(0.75+16.8+1.1)=4.66KN/m跨中挠度：=5×4.66×6004/（384×9×103×1.042×106）=0.84mm＜[]=L/400=600/400=1.5mm。故横向采纳80×80mm背楞方木，满足规范要求。5.2.3.2纵向背楞验算纵向背楞采纳80mm×80mm支撑在横向背楞下方，间距L2=0.6m，按作为支承在模板的连续梁计算，其跨距为L1=0.6m。方木上的荷载受力如图5.2-2所示：5.2-2纵向方木承受承载力简图其中最不利荷载出现在两根钢管立柱之间纵向方木同时承受3根横向方木集中荷载N。如图5.2-3所示：5.2-3纵向方木承受最不利荷载计算简图N=SL1L2=4.3kN距离支座L/2弯矩M1=NL/4距离支座L/12弯矩M2=11N1/12×L/12=11N1L/144最大弯矩Mmax=M1+M2=11N1L/144+N1L/4=47N1L/144=47×4.3×0.6/144=0.84KN.m=8.4×105N.mm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=80×802/6=0.853×105mm3方木截面惯性矩：I=bh3/12=80×803/12=3.41×106mm4方木截面弹性模量：E=9000N/mm2方木许用抗弯强度：[σ]=13N/mm2（1）强度验算：应力：σ=Mmax/W=8.4×105/（0.853×105）=9.84N/mm2＜[σ]=13N/mm2故强度满足规范要求。（2）挠度验算：验算挠度时可不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的为横向木楞传递集中荷载：查公式得到跨中挠度：其中:P—三个相等集中荷载之和P=4.3×3KN=12.9KN=1.29×104N=6.33×1.29×104×6003/（384×9×103×3.41×106）=1.49mm＜[]=L1/400=600/400=1.5mm。故挠度满足规范要求。5.2.3.3结论支撑架支模体系模板纵向背楞采纳80mm×80mm方木（间距0.6m）和横向背楞采纳80×80mm方木，（间距0.25m），满足规范要求。5.2.4满堂支撑架稳定性计算5.2.4.1计算参数满堂支撑架：φ48×3.5mm钢管下脚垫板：4000×250×50mm立杆间距：横向间距0.9m，纵向间距0.6m。横杆步距：0.6m竖向调节杆伸出中心线至支撑点的长度为a=450mm。竖向荷载（按照最不利进行计算）：如图5.2-4所示：图5.2-4支架最不利荷载计算单元竖向钢管支架受到最大荷载为R2，依照平衡方程：得到R2=N+[N(350/600)+N(100/600)]×2=2.5N竖向杆的轴向压力设计值：R2=2.5N=4.3×2.5=10.75kN5.2.4.2长细比验算钢管验算，考虑市场钢管壁厚均达不到3.5mm，因此在验算过程中按壁厚3mm计算。钢管回转半径：i=(d2+d12)1/2/4=(482+422)1/2/4=15.94mm；依照结构净空尺寸，支撑架立杆长度最大a=450mm。顶部立杆段：ι0=kμ1（h+2a）=1.155×1.631×(0.6+2×0.45)=2.826m。非顶部立杆段：ι0=kμ2h=1.155×3.833×0.6=2.656m。故取ι0=2.826m式中：λ——长细比；[λ]——受压、受拉构件的容许长细比，[λ]=210；ι0——立杆计算长度，m；k——满堂支撑架立杆计算附加系数，车站支架高度小于8m，查《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.4.6得到k=1.155；μ1、μ2——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》表C-3、表C-5得到μ1=1.631（插值法求得）、μ2=3.833；h——支撑架步距，mm。d——钢管外径，mm。d1——钢管内径，mm。长细比验算：λ=ι0/i=2826/15.94=177＜[λ]=210查《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.9得到[λ]=210(按照满堂支撑架考虑)由于立杆长细比大于受压、受拉构件的容许长细比，故立杆长细比满足规范要求。5.2.4.3稳定性验算立杆的稳定性计算公式为（按照不组合风荷载考虑）：σ=N/(φA)≤f；其中：σ——钢管抗压强度；φ——轴心受压构件的稳定系数，依照长细比查《建筑施工扣件式钢管支撑架安全技术规范》附录E；λ=177时，查表A.0.6查Q235A级钢轴心受压构件的稳定系数φ得：φ=0.227。A——立杆截面面积，A=3.1415926*((4.8/2)2-(4.2/2)2)=4.24cm2。f——Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值。N=R2(支座反力)则：σ=R2/(φA)=11975/(0.227×424)=124.4N/mm2＜f=205N/mm2；计算得立杆受压应力小于Q235钢抗压强度设计值,查《建筑施工模板安全技术规范》附录A表A.2.1-1得到f=205N/mm2，故立杆受力满足规范要求。5.2.4.3结论经计算水平杆稳定性计算满足规范要求。5.2.5总结论啤酒城站中板、顶板采纳满堂支撑架支模体系经检算受力及稳定性满足规范要求！5.3梁支架受力验算梁模板采纳厚度12mm的竹胶板，纵向背肋采纳80×80mm木枋，间距同脚手架横距、横向背肋采纳80×80mm木枋，间距20cm。模板支架采纳Φ48×3.5mm满堂脚手架，中板梁下立杆间距450（横距）×600(纵距)×600mm（步距），顶板梁下立杆间距300（横距）×600(纵距)×600mm（步距）。最大梁为顶纵梁，梁宽1.1m*高1.8m，受力按照下翻梁进行验算。本满堂支撑架计算按最不利部位，满堂红支撑架侧向受力较小混凝土浇筑侧向压力，要紧受力为竖向荷载。故支撑架水平稳定性不做计算仅计算支撑架竖向稳定性。依照竖向杆稳定性计算公式建立力学模型进行稳定性计算。图5.3-1下翻梁支架示意图（横剖面）5.3.1荷载标准值5.3.1.1永久荷载（1）模板及其支架的自重标准值（G1），0.75KN/m2；（2）新浇混凝土自重标准值（G2），按24kN/m3计算，F竖直=G2×h=24×1.8=43.2KN/㎡（3）钢筋自重标准值（G3），取1.5KN/m3；5.3.1.2可变荷载（1）振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）,取2.0KN/㎡；5.3.1.3荷载组合S=1.35×1.0×(0.75+43.2+1.5)+1.4×2.0=64.15KN/㎡—模板及支架的类型系数，依照《混凝土结构工程施工规范》4.3.6条对侧面模板取0.9，对底面模板及支架取1.0；5.3.2竹胶板模板受力验算板施工时选用12mm厚竹胶板，板下方木间距纵向L1=30cm，横向L2=20cm，模板厚12mm，依照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008），查表得其弹性模量：E=10584N/mm2。惯性矩为：Ix=bh3/12=（1000×153）/12=2.81×105mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=(1000×152)/6=3.75×104mm3q—均布线荷载设计值KN/m，q=SL=64.15×1=64.15KN/m5.3.2.1抗弯强度验算模板弯矩计算如下：Mmax=qL12/8L2—纵向背楞的间距，取0.2mMmax=64.15×0.22/8=0.32KN.m=3.2×105N·mmσ=M/W=3.2×105/(3.75×104)=8.54N/mm2＜[σ]=13N/mm2满足规范要求。5.3.2.2挠度验算验算挠度时可不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的标准线荷载值如下：q=1.0×（0.75+43.2+1.5）=45.05KN/m=5×45.05×2004/(384×1.0584×104×2.81×105)=0.337mm＜[ν]=1.5mm故挠度满足规范要求。5.3.2.3结论支撑架支模体系模板采纳板面厚度δ=12mm的竹胶板，满足规范要求。5.3.3模板构件受力检算5.3.3.1横向背楞验算80mm×80mm，方木作为横肋支承在竹胶板上，间距L2=0.2m，按作为支承在模板的连续梁计算，其跨距为L1=0.3m。方木上的荷载为：q=SL2=64.15×0.2=12.83kN/m最大弯矩Mmax=qL12/8=12.83×0.32/8=0.144kN.m=1.44×105N.mm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=80×802/6=8.53×104mm3方木截面惯性矩：I=bh3/12=80×803/12=3.41×106mm4方木截面弹性模量：E=9000N/mm2方木抗弯强度：[σ]=13N/mm2（1）强度验算：应力：σ=Mmax/W=1.44×105/（8.53×104）=1.68N/mm2＜[σ]=13N/mm2满足规范要求（2）挠度验算：验算挠度时可不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的标准线荷载值如下：q=0.2×(0.75+43.2+1.5)=9.09KN/m跨中挠度：=5×9.09×4504/（384×9×103×3.41×106）=0.158mm＜[]=L1/400=600/400=1.5mm。满足规范要求5.3.3.2纵向背楞验算纵向背楞采纳80mm×80mm支撑在横向背楞下方，间距同脚手架横距0.3m，按作为支承在模板的连续梁计算，其跨距为L=0.6m。方木上的荷载受力如图5.3-2所示：5.3-2纵向方木承受承载力简图其中最不利荷载出现在两根钢管立柱之间纵向方木同时承受3根横向方木集中荷载N。如图5.2-3所示：5.3-3纵向方木承受最不利荷载计算简图N1=SL1L2=64.15×0.2×0.3=3.849kN距离支座L/2弯矩M1=N1L/4距离支座L/6弯矩M2=5N1/6×L/6=5N1L/36Mmax=M1+M2=5N1L/36+N1L/4=7N1L/18=7×3.849×0.6/18=0.898KN.m=8.98×105N.mm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=80×802/6=8.53×105mm3方木截面惯性矩：I=bh3/12=80×803/12=3.