土本构关系读书报告

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下面是我为大家整理的土本构关系——读书报告,供大家参考。

邓肯-张模型的发展与特点目前描述土的应力应变关系的数学模型有好多种，包括弹性和弹塑性两大类。

非线性弹性模型中，邓肯张(DuncanChang)模型应用最为广泛的，它包括邓肯张E-模型和修正后的邓肯E-B模型，即Duncan等提出的体积模量代替弹性模量的模型。

1、邓肯张E-模型1.1双曲线应力应变关系邓肯张E-模型是邓肯等人根据大量一般土的三轴试验13()~a曲线关系而拟合出的一种应力应变关系的双曲线模型，是一种目前广泛应用的增量弹性模型。

它能反映岩土体变形的非线性特征，也可以表达应力历史对变形的影响。

13aaab

（1）

式中，a、b为试验常数。

在常规三轴压缩试验中，1a，13aaab可以写成下式：

1113ab

（2）

将常规三轴压缩试验的结果进行整理可以得到1113~的关系式如下式所示：

1113ab

（3）

由上式可以看出：1113~二者近似成线性关系（见图1），将实测的113和1绘制在同一坐标下即可得到两个试验常数a、b：

a为直线的截距，b为直线的斜率。

1/(1-3)1b=1/(1-3)ulta=1/Ei

图1

1113~线性关系图1.2初始模量Ei在试验的起始点，即当应变很小时，由式(1)可得初始模量Ei为：

1iEa

（4）

即a为初始弹性模量的倒数。

而当1时，由式(1)可得到应力的极限值右侧限抗压强度为：

131()ultb

（5）

由此可以看出b代表的是双曲线的渐近线所对应的极限偏差应力13()ult的倒数。在土的试样中，假如应力应变曲线近似于双曲线关系，则往往是根据一定的应变值（如115%）

来确定土的强度13()f，而不可能在试验中使1无限大，求取13()ult；对于有峰值点的状况，取1313()()f峰，这样1313()()fult。

定义破坏比Rf为：

1313()()ffRult

（6）

或13131()()ffRbult

（7）

一般Rf在0.75~1.0之间，并认为Rf与侧限压力3无关，但从试验结果来看，并十分数，它随而变，因此式(1)又可写成：

1131131EfifR

（8）

或13113131iffER

（9）

随着3值的不同，初始模量Ei也将不同。

1963年，简布(Janbu)通过试验研究，绘制lg(/)iaEP与3lg(/)aP的关系图，发现二者近似呈直线关系，得出土的初始模量都是侧限压力的指数函数，并可用如下经验公式表示：

3()niaaEKPP

（10）

式中，aP为大气压（aP＝101.4kaP）；K、n为试验常数，是决定于土质的试验常数，分别代表lg(/)iaEP与3lg(/)aP直线的截距和斜率，对于不同的土，K值可能小于100，也可能大于3500；n值一般在0.2~1.0之间。

1.3切线模量Et在常规三轴压缩试验中，由于230dd，所以切线模量为：

13211()()tdaEdab

（11）

将式（1）

与式（4）

代入上式可以得到：

2113111E()tfiiERE

（12）

该式表示为应变1的函数，使用时不便利，可将tE表示为应力的函数形式，即将式（9）代入上式可得：

2[1]tfiERSE

（13）

式中，

1313fS

（14）

根据莫尔－库仑强度准则有：

3132cosc2sin()1sinf

（15）

将式（10）、（15）

代入式（14）、（13）

中整理即得土体的非线性模型为：

21333()(1sin)()12cosc2sinfntaaREKPP

(16)由上式可见，切线变形模量中包括5个材料常数K、n、、c、fR。

对于卸荷和重复加荷时，弹性模量值为Eur：

3nururaaEKPP

(17)

式中，Kur值也应通过试验测定，一般状况下urKK。

1.4泊松比对于该模型，泊松比的一些经验公式都不可靠。

Duncan等人假定在常规三轴压缩试验中轴向应变1与侧向应变3之间也存在双曲线关系：

313fD

(18)或者

3331fDfD

(19)其中，

f与D为试验常量。

由试验得到的31与3的关系可近似为直线关系，从而确定截距f与斜率D。

从上式可见，当30时，

3310if

（20）

式中，i为初始泊松比，见图2(a)；D为13~关系渐近线的倒数，见图2(b)；试验说明土的切线泊松比i是与试验的有限侧压强度3有关的。

它们在单对数坐标中，可假设是一条直线,见图2(c)：

3G-FlgPaiv

(21)式中，G、F为试验常数G为限制压强一个大气压时的值，F为曲线斜率，其确定见图2(c)。

图2(a)~(c)将(18)式微分得到正切泊松比t：

11322111111itDfDfdVvdDD

(22)将1表达式代入式（22），则得到：

32131333lg11sin12cosc2sintnfaaGFPavDRKPP

（23）

在泊松比的式中有G、F、D共3个材料常数，加上tE

式中5个常数，共有8个常数。在弹性理论中，00.5tv，假如计算所得t大于0.5，则可采用0.49t计算。

2、邓肯-张E-B模型试验说明，在上述邓肯-张E模型中，1与3间的双曲线假设与实际状况相差较多；而且使用切线泊松比t计算也存在一些问题。

1980年邓肯等人提出了E－B模型，即改用体变模量B代替泊松比t作为计算参数：

312EBv

(24)B可用以下公式求解：

3mbaaBKPP

(25)式中，bK

和m为试验常数，分别为lgaBP与3lgaP直线关系的截距和斜率。

多数土的m值在0~0.1之间，m值小于0，表示随着围压3增大，体积模量减小的状况。

这种超乎寻常的状况，是由于高压力作用下，土颗粒结构破坏所致。

计算B时，寻常取13130.7f时的体应变计算。

随着3改变，B值有10倍左右的变化。

当0.49t时，B值可以出现较高的值，17tBE；而当1~26ttEB时，可达3tEB。

对于tE和卸荷及重复加荷时的弹性模量值为Eur的确定，和E模型一样。

3、对邓肯张模型的评价3.1模型的优点

（1）

该模型表达了材料的非线性特点，考虑了应力历史对变形的影响，能对比好地模拟土的实际力学性质；

（2）

采用的双曲线模型较简单，所包含的参数较少，且所需的模型参数都可以利用常规三轴剪切试验确定。

3.2模型的缺点（1）

该模型是在轴向应力增加，而侧向应力不变的状况下获得的；但在实际中，土体经历的应力路径并不都是轴向压缩，还可能是其它的应力路径（侧向卸载、侧向加载、轴向卸载、轴向加载）

，这就造成该模型不能很好的反映应力途径问题；

（2）

该模型没有考虑土的剪胀性和应变软化问题，且在E模型中测定土的变形模量E和泊松比受试验方法等因素的影响较大，而实际应用中恰当的模量和泊松比的选定又对比困难，13~关系用双曲线拟合确定泊松比存在较大误差；

（3）