地下车库落地式脚手架施工方案单排架子

第一章编制依 第二章工程概 第1节工程建设概 第2节结构设计概 第三章方案选 第四章施工部 第1节劳动力准 第2节材料准 主要材料计 材料进场要 第五章主要施工工艺及技术要 第1节施工工 工艺流 脚手架搭设的一般要 第六章脚手架的验收及使 第1节脚手架的验 第2节脚手架的验收依 第3节脚手架验收的内 第4节脚手架的技术要求与允许偏 第5节外脚手架使用的注意事 第七章脚手架的拆 第八章安全文明施 第九章安全保证措 第十章计算 第1节室外墙式扣件脚手架计算 第2节A区后浇带两侧式扣件脚手架计算 第十一章附 第1节附图一：车库式脚手架搭设示意 第2节附图二：室脚手架搭设示意 第一章编制依12GB15831-3GB50656-4GB50720-5JGJ130-6JGJ80-7JGJ33-8JGJ300-9JGJ59-JGJ46-中国建筑科学2012第二章工程概第1节工程建设概1234567第2节结构设计概271288.9642764.66228524.3mmm15无2无系508第三章方案选第四章施工部第1节劳动第2节材料准主要材料计 1根年214002016531200201654440201655360020165740002016586000201659100020165100020165材料进场要输送用焊接（GB/T3091-2008）中规定的3号普通，其力学性质应符合国2）的截面尺寸应为外径48.3mm，壁厚3.6mm。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑的长度为4～6m。用于横向水平杆的长度为0.9m或1.2m左右（视肥槽3）质量的检验要⑴.的外观质量检验应按下表进12345678扣应使用与管径相配合的、符合我国准的可锻铸铁扣件⑴.扣件应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行《脚手架扣件⑵.65N•m123330kg《木脚手板材质应符合现行木结构设计规范GB50005中IIa50mm4mm的镀锌《其余进场材料均需满标要求第五章主要施工工艺及技术要本工程车库脚手架（A区后浇带两侧除外）从4层至2层顶，因肥槽宽度限制，搭设单排脚手架，步距1.5m，立杆纵距1m，内侧立杆距结构0.3m，架扫地杆距地面0.2m，架手架搭设高度10.9m。1.8m（可根据楼层高度适当调整0.5m，立杆纵距1.5m，内侧立杆距结构0.3m，架扫地杆距地面0.2m，脚手架搭设高度9.25m。1.8m（立杆纵距1.5m，内侧立杆距结构0.3m,架扫地杆距离地面0.2m，架手架搭设高度15m45°~60°之间。剪剪刀撑立杆的最多根765第1节施工工工艺流脚手架搭设的一般要搭设场地应平整、夯实。立于土地面之上的立杆底部应加设宽度≥200mm、厚度≥50mm0.15m2。⑴.立杆采用4m、6m长搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用1接水平立接水平立100mm。⑶.脚手架必须设向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距200mm的立杆上。3500mm，1/3，500mm。100mm。36m。150mm。100mm。15m置。剪刀撑与地面的倾角应在450~600之间；刀撑主要采用6m长，最下面的斜500mm，1000mm，设置三个旋转扣件固定。150mm。46m。765 7）A

8）9）2m9）2m(2).脚手板对接构脚手板搭接构10～14#10）a.b．1.2m，200.1000mm200mm脚手架必须设置向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm基坑基坑顶水平立杆基坑顶水平立杆c．斜道两侧及平台设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度第六章脚手架的验收及使用第1手架的验收⑴.⑵.⑶.⑷.⑸.第2节脚手架的验收依(12011⑵《车库式脚手架施工方案⑶.第3节脚手架验收的内⑵.⑶.⑷.⑸.⑹.第4节脚手架的技术要求与允许偏 允许偏差3

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度外伸度外伸 - 钢板m4145安装a3212

aa

aa 度22a1l6—第5节外脚手架使用的注意事11㎡架面上实用的施工荷载—离aa或施工设计值：施工荷载(作业层上a2kN/，2、作业在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度在架板上加垫，5、上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下第七章脚手架的拆 组员：孟繁星 、刘钢 、劳务队安 及所有拆2拆除前工程部应对施工进行交底，并做好记录清除脚手架上杂物及地面物6、架体拆除作业设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、行动，78、运至地面的配配件应按JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品912、在拆除过程中，应作好配合、协调动作，单人进行拆除较重杆件

第八章安全文明施在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的向水平杆，向扫，脚手架拆除的、跳板、扣件及安全网应及时转运至指定地点随地堆放，第九章安全保证措23、应急救援小大型脚手架作业的项目部为紧急救援小组组长4、应急救援小组工作职第十章计算第1节室外墙式扣件脚手架计算依据规范强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。20.2米，立杆采用单立管。1.500.500.301.80φ48.3×3.6223.603.0kN/m220.30kN/m240.16kN/m0.0100kN/m2。0.30kN/m21.00000.6000110kN/m20.250m2，地基承载力调整系数I=π(D4-d4)/64W=π(D4-d4)/32D。大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值活荷载的计算值支座最大弯矩计算公式如下205.0N/mm2,满足要求静荷载标准值活荷载标准值1500.0/15010mm,满足要求二、小横杆的计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值集中荷载最大弯矩计算公式如下205.0N/mm2,满足要求集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值500.0/15010mm,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(R≤其 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取R——横杆的自重标准 脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,8.0kN；20kN的荷载下会滑动,12.0kN。NG1=0.130×20.150=2.609kN脚手板的自重标准值(kN/m2)0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.500+0.200)/2=0.630kN0.16NG3=NG4=0.010×1.500×20.150=0.302kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.022kN1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= W0——基本风压(kN/m2)， W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数 Us=经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.6000.180kN/m2考虑风荷载时,N=1.2NG+N=1.2NG+风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=其 Wk— 风荷载标准值la——立杆的纵距h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,其中N——立杆的压力设计值，N=7.976kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——1.155；u——l0——(m),l0kuhA——W——立杆净截面模量(抵抗矩λ——φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；σ——立杆受压强度计算值(N/mm2)；——立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；σf],满足要求考虑风荷载时,其中N——立杆的压力设计值，N=7.661kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——1.155；u——l0——(m),l0kuhA——W——立杆净截面模量(抵抗矩λ——φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m；σ——立杆受压强度计算值——立杆抗压强度设计值经计算得 σf],满足要求六、最大搭设高度的计算 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.412kN；NQ——活荷载标准值， NQ=2.250kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.130kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=94.092米。 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.412kN；NQ——活荷载标准值， NQ=2.250kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.130kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk0.087kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=83.314米。[H]=83.314米。Nl=Nlw+其 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算Nlw=1.4×wk×wk——风荷载标准值，wk=Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=经计算得到Nlw=2.722kN，连墙件轴向力计算值Nl=根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=其中φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.59的结果查表得Ac5.06cm2A18.32cm2；[f205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kN经过计算得到Nf=309.194kNpk≤ pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=25.09(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.02+2.25=6.27kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——(kN/m2)；fg=fg=kc× kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=110.00第2节A区后浇带两侧式扣件脚手架计算依据《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《建筑地础设计规范》GB50007-计算强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。20.21.80φ48.3×3.63.0kN/m220.35kN/m240.16kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m21.00000.6000120kN/m20.250m2，地基承载力调整系数惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D一、大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值活荷载的计算值抗弯强度计2M=-(0.10×0.237+0.117×1.890)×1.5002=-2205.0N/mm2静荷载标准值活荷载标准值1500.0/15010mm,二、大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值抗弯强度计205.0N/mm21V=5.0×0.040×900.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.013mm集中荷载标准值P=0.060+0.236+2.025=2.321kN12V2900.0/15010mm,三、扣件抗滑力的计R≤其 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取R1横杆的自重标准 脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m12kN8.0kN；20kN12.0kN四、脚手架荷载标准NG1=0.130×20.150=2.609kN脚手板的自重标准值(kN/m20.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.260kNNG3=NG4=0.010×1.500×20.150=0.302kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.652kN1/2NQ3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN W0——基本风压(kN/m2)， W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数： Us=0.600经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2N=1.2NG+N=1.2NG+风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW kM=0.9×1.4Wl k其 Wk— 风荷载标准值la——立杆的纵距h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计不考虑风荷载时,立杆的稳定性计其中N——立杆的压力设计值，N=11.252kN；ii=1.59cm；k1.155；ul0——计算长 (m),由公 l0=kuh确定A——立杆净截面面积W),W=5.260cm3；λ3118/16=196；φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到σ——立杆受压强度计算值——立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],其中N——立杆的压力设计值，N=10.685kN；ii=1.59cm；k1.155；ul0——计算长 (m),由公 l0=kuh确定A——立杆净截面面积W),W=5.260cm3；λ3118/16=196；φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m；σ——立杆受压强度计算值——立杆抗压强度设计值经计算得 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],六、最大搭设高度的 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.042kN；NQ——活荷载标准值， NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.130kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=73.011 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.042kN；NQ——活荷载标准值， NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=Mwk——计算立杆段