大厦项目cbd安全专项施工方案

编制依 图纸及施工组织设 主要规范、规程及...................................................................................................性较大的分部分项工程内容及周边结构概 工程建设概 结构设计概 模架工程重难点分析及对 高大模板支撑体系涉及的部位及相关概 本工程管理目 施工安 工期安 组织职责分工及劳动力安 施工准 施工区段的划 高大模板支撑体系设 模板支撑体系的选 高大模板支撑体系应用范 方案设 主要梁底碗扣架竖向立杆选用 高大模板支撑架施工方 碗扣式支撑系统施工方 高大模板支撑体系的构造要 碗扣式模板支撑架构造要 其他构造要 模板支撑架施工注意事 搭设及使用要 高支模施工注意问 高大模板支撑架的检查与验 验收程 构配件进场验 支撑架验 验收准 验收记 高大模板支撑架的拆 拆模程 拆模准备工 拆除方法及注意事 质量控制标准及保证措 质量目 质量控制标 质量保证措 施工安全保证及消防措 安全管理机 加强安全教育工 安全技术措 预防坍塌事故的措 预防高空坠落事故措 措 消防措 成品保护与文明施工措 成品保护措 文明施工措 雨期施工措 雨期施工措 混凝土施 布料机模板下部加强措 混凝土浇筑注意事 应急救援预 应急救援预案的目 组织机构及职 火灾事故应急准备与响应预 模板支架坍塌事故应急准备与响应与预 触电事故应急准备与响应预 高空坠落事故应急准备与响应预 物体打击事故应急准备与响应预 16.计算 16.1.600柱帽碗扣模板支架计算 环梁碗扣模板支架计算 16.3.室顶板8M楼板碗扣模板支架计算 F1大堂18M楼板碗扣模板支架计算 800*1000超限梁碗扣模板支架计算 500*1400、超限梁碗扣模板支架计算 600*1650超限梁碗扣模板支架计算 600*2150超限梁碗扣模板支架计算 600*1650梁侧模板支架计算 600*2150梁侧模板支架计算 图纸及施工组织设⑵主要规范、规主要规范、规程 一览GB50009-GB50010-GB50204-《建筑工程施工质量验收标准GB50300-GB50666-JGJ33-JGJ59-JGJ80-《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-JGJ162-《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-JGJ300-DB11/383-《脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-建筑结构杯工程质量评审标DB11/T1074--《市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-中民建筑中民安全中393《工程强制性条文建标[2002]219住房和城乡建设部性较大的分部建质[2009]87建设工程高大模板支撑系统施工安全监京建质[2009]254《市实施<性较大的分部分项工程安全理办定京建施[2009]841《市建设工程施工现场生产安全事故及重京建施[2009]889市建委市性较大的分部京建法[2012]1《市性较大分部分项工程安全专项施方案论证细则性较大的分部分项工程内容及周边结构概工程建设概）朝阳区东三环商务中心区（CBD区Z12地块项目位于朝阳区光华路）区Z12地块，地块位于CBD区景辉街和金和东路交口的东南角，东侧南侧分别与Z13和Z10相邻，相邻地块之间均为规划的步行道。该项目由地上45层（216m）的塔楼和5层（25.05m）的室组成。占地面积为8427.216㎡，总建筑面积为186,895㎡。其中五层建筑面积为46,895㎡,地上建筑面积约为140000㎡。本工程南侧紧邻Z10安邦地块，地块土方处于待开挖状况；北侧紧邻景辉街管廊；东侧紧邻正在地上结构施工的Z13国寿地块；西侧紧邻待开挖绿地。朝阳区东三环商务中心区（CBD）区Z12地块项市朝阳区光华路CBD区Z12地块，Z12地块位于CBD泰康伟业投资PelliClarkePelli中兵勘察结构设计概丙类、8为二级，B3层及以下为三级。50年。结构的安全等级为二级。墙体厚度150、250柱帽环梁B5B4B3B2B1B1M模架工程重难点分析及对本工程存在2处搭设高度超过8m的模板支架，多处梁面荷载超过15kn/m2的模板，地下室存在大量高度1050环梁，B5层顶板存在高度为600的柱帽；结构形式多样，分布范围广，施工复杂且性较高。针对本工程超限模板，需加强安全管理与安全防护措⑵施工方案编制后须按国家《性较大的分部分项工程安全管理办法》进行⑶施工方案通过评审后需对项目进行专项三级交底，确保现场施工严格按方案⑷项目安全部对高支撑体系进行专项安全教育，确保现场施工都能清楚明白⑸高支撑架体所用材料必须符合方案要求，对于不能使用材料应进行处理，对⑹架体搭设完成后须经过项目安全部、项目工程部、项目技术部门及相关进行⑺模板及后续钢筋工程、混凝土工程施工时需有专门进行高支撑架体的检查，尺寸跨度/层高1B5500*700,2.6-6-2B5/B5-B16003B4500*700,600*800，2.6-B56-4B3500*700,600*800，500*900，2.6-B46-5B23.7-B36-6B1500*700,3.8-B26-7B16.5-B22-8B1B29B1B2B1M2.35-B14-B1M本工程管理目1确保质量验收合格，确保获得市“结构杯金奖“建筑杯金奖确保获“中国建筑工程钢结构金奖2严格执行《市建设工程安全生产管理标准化手册》和工程建坚决杜绝事故和重伤事故，年轻伤率控制在3标确保获得市“市安全文明样板工地4确保获得LEED工程金施工安工期安本工程集商业、办公一体，按照施工总进度计划，B5层顶板施工时间暂定为2016年4月25日，B4层顶板2016年5月15，室封顶2016年7月15日（局部，相关部位1B56002B43B34B25B16B1M7F1组织职责分工及劳动力安管理层组织及职责分部部管理层组织及职责分部部 1男2男3男4男5男负责项目的党群工作及后勤保障、6男7男8男9男男动力男男峰男男施工质量，完成各项报验工男负责现场的对安全隐患监男男劳务队123456Z12施工准⑵工程施工重点部位技术部门应编制详细的技术措施并对现场工长、质检员、安全员进行交底，工程部在接到技术部门的交底后，应对现场工人作好详细的技术交底。⑶项目技术部还应牵头组织现场管理学习相关规范、，督促工人做好⑸施工过程中技术部还应注意对新型模板体系的资料搜集，为提升施工工艺，坚持⑹根据图纸进行施工，计算出底板施工阶段所需主材及辅助材料的用量，据总下两层满堂支撑架于高支模处施工完毕后拆除，在搭设过程中，应将本层立杆与下层1#D1100-台12016-2#D1100-台12016-3#台12016-5#台12016-M3Y-台12016-把42016-由项目技术部提供模板、木枋、等周转材料用量，并制订详细的材料供应计划；3 13.0根22.4根31.8根41.2根50.9根61.2根70.9根80.6根90.3根φ48.3×3.6（壁厚不小于m个 可调U套木脚手板(4m×0.25m×0.05m，1250×100（100×100（540×40×3（实际厚度不小于以上材料需要租赁单位提供合格证、力学检测报告等材料，进场后的碗扣架、、支撑架：同一炉号、同一牌号、同一焊接工艺，1201~10000根为一检验批8支撑架碗扣：同一炉号、同一牌号、同一焊接工艺，1201~10000根为一检201000010000抽取按批量大小确定取样数量批量范围281～500抽取8其中直角扣件16件；批量范围501～1200件，抽取13件，其中直角扣件26件；批量范围1201～10000件，抽2040室结构施工阶段划分为I、II、III、IV、V、VI65、6模板支撑体系的选⑸模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合市文高大模板支撑体系应用范832.4方案设本工程存在3处楼板高支模，2处高度超过8m的压型钢板楼板；1处7.9m的钢筋混凝土板。B50.6m，B5-B11.05m16000.9mφ×2B5-0.6-的步距层高φ×3B1）2001.2m×4B1）1.2m管×5F1D-2001.2m5×可承受活荷载为10kn/m2；通过计算，总荷载为9.2KN/m²。计算结果如下：长度重量///每平方米楼板荷载为717×10=717N，即7.2KN/m²；考虑施工荷载2KN/m²，此范围总荷载为9.2KN/m²<10KN/m²。考虑大堂顶板之上的结构荷载堆积，B5-B1层室在首层大堂模板支撑架施工前，进行回顶，回顶向间距1.5m，步距1.2m，将此部分荷载直接传递首层大堂区域室立杆布置600B1A-E/1-6B1A-E/1-6B1A-L/9-10B1A-L/9-10F1F1梁模板采用12mm厚覆膜木模板梁高小于800的梁底主龙骨采用φ48.3×3.0双，800100*10040×90mm4m梁高200mm（100mm2900mm900mm1M16螺栓，起步距离≤200，400100mm200mm900mm中间设置不少于2M16对拉（2）300mm1200mm（1）100mm（1）200mm（2）（2）600mm（3）3M16300mm螺栓，起步距离≤200，600mm；1200mm4007200mm600mm5M16（2）300mm600mm；1200mm4-10m梁高100mm900mm2900mm200mm900mm1M16400100mm200mm900mm中间设置不少于2M16对拉（2）300mm600mm（1）100mm（1）200mm（2）600mm（2）600mm（3）3M16300mm螺栓，起步距离≤200，600mm；600mm400主龙骨采用48.3*3.6双，次龙骨采用50*100木方；梁底至少保证2根立杆，立杆距离梁底外侧不超过150mm；梁底根据向间距，优先采用碗扣架，当向间距无法使用碗扣架时，采用架搭设。梁底次龙骨沿着梁长度方向设置，采用50x100木方@10048.31m1m-1.65m2.15m250%，0.9m1.5m体顶部端过高，此时增设水平与周架体立杆连接（自顶部横杆算起，凡悬挑长500mm1800100*100U150mmU200mm。梁侧面模板支设布置主要梁底碗扣架竖向立杆选用结构层高端高度1600-2.75-350-2701-2.45-350-50035600-3.95-350-4901-3.75-350-51201-3.55-550-6600-6.95-84350-7801-6.75-81450-81001-6.35-8350-注：架体高指指底部支撑垫板顶部至顶托梁双之间的高度高大模板支撑架施工方碗扣式支撑系统施工方

⑴脚手架地础必须按施工设计进行施工，按地基承载力要求进行验收50%，底部横杆（扫地杆）350mm。⑶安放底层横杆根据步高的要求将横杆接头立杆的下碗扣内，然后将上碗扣沿限150mm。在限位销上，将横杆、斜杆等接头下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头再转动为止。安装碗扣式脚手架时，立柱和向水平杆的安装必须同步进行，接头必⑹如发现上碗不紧或限位销不能进入上碗扣螺旋面时，应检查立杆与横杆是否垂高大模板支撑体系的构造要碗扣式模板支撑架构造要150mm；梁最上侧一排对拉螺栓200mm。200mm。50%④扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm;碗扣式模板支500mm.模板支架顶部段长度示意4m5mm；150mm；伸200mm。4.8m4.8m。50×100mm⑵模板安装应顺序进行拼装。与碗扣支架立柱不得混用3mm，200mm，安装时应保证上下同心。⑸立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.5m当立杆高度大于以上数值，应加设双向水平杆，以减少高度。300mm,300mm1.2m0.6m，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，间距小于等于4.5m；4.8m，所以顶部和底部必须设置水平剪刀撑，4.8m；350mm5m150mm，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空；其他构造要66m；⑷连墙件应采扣件与结构拉结两层满堂支撑架于高支模处施工完毕后拆除。模板支撑架施工注意事搭设及使用要⑴脚手架搭设必须经过安全技术交底且具备特种作业操作证，作业时必须带安全帽、系安全带、穿防滑鞋；作业在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，⑵在作业中，随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管同意，采取相应弥补措施，并在作⑷每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决决以后才能恢复正常作业。发现有异常和情况时，应立即通知所有架上。⑹在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒⑺遇61m高支模施工注意问⑴针对本工程的实际情况，做了充分的分析后，高支模区域均采用碗扣式脚手⑵施工现场安全责任人负责施工全过程的，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业进行安全技术交底。⑶支模完毕，经班组、项目部自检合格，项目技术部及质量部复检合格，报监理验⑷高支模施工现场作业不得从支撑系统内爬下，应从外排架进出工作面⑸高支模搭设、拆除期间，无关不得进入支模，混凝土浇筑期间，任何人员不得进入支模。⑹混凝土浇筑过程中，必须设专门观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察一旦发现异常情况，立刻通知停止一切混凝土浇筑施工，并及时现场，待排除险情并经施工现场检查同意后方可复工。>600mm400mm。8h，以避免产生冷缝。高大模板支撑架的检查与验验收程支撑架支设完成，经班组、项目部自检合格，由项目组织技术、安全及监理人员进行验收。验收合格的，经技术及项目总监理工程师签字后，方可进行梁板模板参与总包单位：项目经理（赵瞳、执行经理（杨昕项目总工（卢松、安全总监（陈艳明技术（李绍华天内验收合格后，部进行验项目总工（卢松、安全总监（陈艳明技术（李绍华由监理牵头，自检合格后，一天内组织验收。位项目技术及项目总监理工程师签工序。构配件进场验、资质证明、生产证、产品合格证、表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错；外壁使用前必须涂刷防锈漆，内壁宜涂刷防锈漆。48mm；1mm碗扣的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊碗扣架的立杆连接套管其壁厚不应小于3.5mm，内径110mm－５扣，丝杆直径不小于36mm，立杆内的长度不150mm。可调托撑抗压承载力设计值不小于40KN，5mm木脚手板不得有通透疖疤、变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、的木脚安全网绳不得损坏和，水平白色安全网宜使用锦支撑架验6m（撂底阶段）63m

①保证架体几何不变形的斜杆、连墙件、撑等设置是否完善⑤51-540-091-81151-1281-2501-31201-5验收准⑸支撑架搭设完成后，经过设计、质量检查员、安全员及监理验收合格后方可使用；在使用过程中（梁钢筋绑扎、砼浇注，应设置专门看护。验收记AQ-C5- m序号—（或设计，手续完备、有高度超过8m，或跨度超过18m,施工总荷载大于15KN/m2，或集中线荷载大于20KN/m的支撑体系，其专项方案应经过论证，并根据二杆下部必须设置向扫地杆，立杆与结构JGJ130（算书）立杆最上端的端长度应符合方案的要三采用满堂红支撑体系时，四边与中间每隔4排4m44四求年日名监理工程师（签字年月日拆模程拆模准备工⑴应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；并根据检查结果补充完善脚手架专项方案中的拆除程序和措施，经后方可实施。⑵支撑系统的水平杆、剪力撑等不得随意拆除⑶拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护混凝土试件送检测，当试块强度达到下表的要求后，呈报监理公司，并经监理工程师同意且办理手续后，方可拆板>2m、/注：“设计混凝土强度标准值”⑷拆模前应对施 进行交底，及时清除脚手架上的杂物及地 物拆除方法及注意事4m⑷拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作⑹⑼拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职负责警戒⑽⑾脚手架支撑的拆除应在专人指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安⑤拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉质量控制标准及保证措质量目确保本工程达到中民《建筑工程施工质量验收标准》的合格标准，达到市“结构杯”标准。质量控制标模板安装允许偏差及检查表（一项目允许偏差值结构杯标153尺量23基础尺量+4、-4层高不大于63大于85522尺量6527-2-2线尺832922+10、+5、5+10、+5、-3--6⑵固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确,其允许允许偏差结构杯标132232+10、35+10、质量通病预防及保证措⑴模板支设前由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底并责任⑶模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在梁根部每段至少留二个清扫口，⑹各类模板制作须严格要求，应经质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完⑺②供应商应配套提供、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告①壁厚、焊接质量、外观质量模板施工质量低，质量控制，交底工作根据规范要求：4~9m的梁、板，起拱度1/1000；简支梁、连续梁跨度大于9m时，按照1/600起拱且不超过20mm（12m及以上的梁起拱度均为20mm。严格根据相关技术规程现场架子施工质量管控缺失，方案执行力差，交底施工安全保证及消防措模板在支设及使用、拆除过程中，需要加强安全，确保现场施工安全；安全把控6请原方案人批准，确定补救措施后方可实施。搭设脚手架必须持证上岗。上岗应定期体检，合格者方可持证上岗搭设脚手架必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全管理机立高大模板支撑体系施工安全管理小组。安全管理小组12345组员：各区域施 ，施工员、机电动 、安全员及班组长加强安全教育工⑴技术工要进行三级安全教育，命题、考试、考试合格后方能上岗⑵做好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗，未持证坚决不能上岗工作⑶坚持每周的安全例会制度,坚持经常性的安动制度并做记录⑸认真执行安全操作规程，严禁违章指挥，违章作业，劳动纪律安全技术措2015筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规程》2008工方案的要求向搭设和使用做技术和安全作业要求的交底。⑵对、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料⑶搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行《特种作业安全技⑻在架体搭设过程中要实行严格的，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行，有的，要有可行①混凝土浇筑采用框架柱和梁板分别浇筑的措施，先浇筑框架柱，待框架柱强度达③在浇筑顶板混凝土过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工在安全区域进行观察（不得在浇筑区域下方），若发现异常，立即停止浇筑砼，及时现场，在架体稳定后及时组织进行加固处理，待排除险情并经施工现场负责件时，需经技术同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。⒀施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律与门架接触⒂设立门 ⒄水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行⒆可调U预防坍塌事故的措⒁向水平杆，靠柱边部分应该与柱抱接，提高支撑架的整体性预防高空坠落事故措⑴项目经理对本项目的安全生产全面负责指导做好高处作业的安全教育及相关工方案须经论证。论证后，根据论证报告修改完善专项方案，经公司技术、项目总监理工程师、建设单位项目签字后，方可组织实施。⑷支、拆模板时应保证作业有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。⑸所有高处作业应接受高处作业安全知识的教育特种高处作业应持证上岗，设备的，应按规定对作业进行相关安全技术签字交底。全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业应按规定正确佩戴和使用。1.2m，措查记录必须形成材料。7并设变形监测值。检测主要仪器见下表：11213143以上仪器设备均经技术检定合格1般监测频率不宜超过1小时/次，在浇筑过程中，发现弯曲严重、局部支撑板沉降较、超限搭设允许偏差及值要立杆弯水平杆、斜杆弯H5板沉降监测做法为：在板上立800mm高Φ12钢筋，钢筋上用红油漆做出结构+500mm标消 措⑴加强对每位员工的思想教育工作，建立有针对性的制度和处罚制度24⑶实行材料出门条制度，材料出场必须有物资部签发的出门条，并有项目班子成员⑸⑹坚持现场用 制度，电气焊工作要有灭火器材，操作岗位 吸烟，对⑺新工人进场要和安全教育一起进行防火教育,重点工作设消防,施工现场⑻木模板加地需有完善的消防措施成品保护与文明施工措成品保护措⑴为防止破坏模板成品,相邻工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；⑵每一块拼装完的模板必须按设计图纸并用油漆在规定位置做上标识⑶模板须立靠在模板支撑架上，当有多块模板叠放在一起时，模板与模板之间须用⑸预组拼的模板要有存放场地，场地要平整。模板平放并用木方支垫，保证模板不⑹吊装模板时轻起轻放，碰撞，防止模板变形1.2MPa以后方可允许操作在上行走进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。文明施工措⑴为防止破坏模板成品,相邻工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；⑵每一块拼装完的模板必须按设计图纸并用油漆在规定位置做上标识⑶模板须立靠在模板支撑架上，当有多块模板叠放在一起时，模板与模板之间须用⑸预组拼的模板要有存放场地，场地要平整。模板平放并用木方支垫，保证模板不⑹吊装模板时轻起轻放，碰撞，防止模板变形1.2MPa以后方可允许操作在上行走进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。雨期施工措⑵6⑶因发生大风、大雨等性天气后重新使用脚手架时，必须认真检查其稳定性必要0.6m、1.2m18cm⑹正确搭设脚手架，合理使用“三宝”做好“四口”“五临边”4Ω；B5（派专混凝土施布料机模板下部加强措HBT8015m机停放位置模板的下方用碗扣架立杆进行单独回顶加强布料机下方立杆向间距600，1200；布料机布置范围四面通高设置竖向剪刀撑，布料机布置图及布料机回顶加固详1.5混凝土浇筑注意事⑴施工现场安全责任人负责施工全过程的，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业进行安全技术交底。⑵高支模施工现场作业不得从支撑系统内爬下，应从外排架进出工作面⑶高支模搭设、拆除期间，无关不得进入支模，混凝土浇筑期间，任何不得进入支模。⑷混凝土浇筑过程中，必须设专门观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察一旦发现异常情况，立刻通知停止一切混凝土浇筑施工，并及时现场，待排除险情并经施工现场检查同意后方可复工。⑼在浇筑顶板混凝土过程中，专职安全在架体外部观察，若发现异常，立即停止浇筑混凝土，及时现场，在架体稳定后及时组织进行加固处理，待排除险情并经施工现场检查同意后方可复工。应急救援预案的目事故发生后，及时展开救援，抢救受伤，使受困、受、得到及时抢组织机构及务123患4明5建立和67事前安全措施，事后的原因分和8912工人操所有架子工必须取得认证方3步距、架体合规范的必须4固5在工程开工前由组长组织救援小组各进行演练出现事故时，在现场的任何都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、的各情况由公司在事故发生后1小时内，向工程所在地区县建委和区县安全局报告。火灾事故应急准备与响应预为了在发生火灾时能采取最有效的方法抢救被 负责立即组织进行扑救负责组织疏导被困，维持现场秩序负责立即同医院、、消防部门进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人立即。当接到汇报施工现场火灾发生信息时，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知项目应急抢救小组，以便了解和指挥扑救火灾事故。组织扑救火灾。当或施工现场发生火灾后，除了及警外，指挥小组要立即组员，火灾和重要物资，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。指挥小组要简要的向消防队说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，协力，共同灭火。序，等待对事故原因及责任人的，同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的分类处理并采取其他有效措施，从而将事故对环境造成的污染降低到最低限度。火灾事故处置。按照项目事故报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在和报告出来以后，作出有关处理决定，重新防范措施；并报项目应急抢救小组和主管部门。常备药品：用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血贵重的书 及重要 资料等，一旦着火不可用水扑救那些轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防造成伤亡。硫酸硝酸盐酸遇火不能用水扑救因为这三种强酸遇火后会发生发热反应，引起强酸四处飞溅，甚至发生。生化学反应，生成大量的可燃气体——氢气，不但火上浇油，而且极容易发生。模板支架坍塌事故应急准备与响应与为了有效防止事故扩大降低员工生命最大限度减少经济损失特制定本预案a、负责立即组织抢救伤员b、负责组织进行支架坍塌处理c、负责立即同医院、、消防部门进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并d挖掘被掩埋伤员及时脱离区。清除伤员口、鼻内的凝血块、物等，将的伤员舌头拉出，以防窒息。组织尽快解除重物减少伤员挤压综合症的发生并将其转移到安全的地方。在没有受伤的情况下，现场应根据实际情况研究补救措施，在确保生事故等有关处理报告，并上报项目应急抢险小组。常备药品：用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血⑸注意事项触电事故应急准备与响应预②负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建③负责维持现场秩序，做好当事人、周围的问讯工作记录①现场应当机立断脱离电源，尽可能的切断电源，亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电脱离带电体。将伤员立即脱离地方，组织进行抢救故地点，严重程度，本部门的，并派人到路口接应。立即向所属公司、项目应急抢救小组汇报事故发生情况并寻求支持。常备药品：用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血②事故发生时应组织进行全力抢救，视情况拨打120急救和马上通知有关负③注意保护好事故现场，便于分析事故④心脏复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不能随便放弃，必须高空坠落事故应急准备与响应预②负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建③负责维持现场秩序，做好当事人、周围的问讯工作记录①迅速将伤员脱离场地，移至安全地带并组织进行抢救②保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸道机能，应立即解开伤员衣领。消除伤员口鼻咽、喉部的异物、血块、物、物等。④视伤情采取直接送往医院，或待简单处理后送去医院检查⑥员有断肢情况发生时应尽量用干净的干布（灭菌敷料）装入塑料袋内，⑦预防、止痛，可以给伤员用用抗生素和止痛剂⑧记录伤情，现场救护应边抢救边记录伤员的受伤机制情况，受伤部位，受伤⑨立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院，应详细说明事故地点，严重程度，本部门的，并派人到路口接应。⑩项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和现场秩序保护事故现场。常备药品：用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血①事故发生时应组织进行全力抢救，视情况拨打120急救和马上通知有关负②重伤员运送应用担架，腹部及背柱伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位。颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免误吸，③注意保护好事故现场，便于分析事故物体打击事故应急准备与响应预②负责联络，及时布置现场抢救，保持与当地电管部门的沟通③负责维持现场秩序，做好当事人、周围的问讯工作记录②常备药品 用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架本项目选择市朝阳区第二医院作为定点紧急救治医院，医院位于朝阳区朝外300m医院急救医院16.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3图 楼板支撑架立面简 采用的类型为φ48.3×3.0I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.600×0.900+0.200×考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW33.75cm3；I25.31cm4；f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距W[f]——面板的抗弯强度设计值，取M=其中q——荷载设计值经计算得到M=f=f[f],满足要求!T=3Q/2bh<其中最大剪力[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/面板最大挠度计算值v=面板的最大挠度小于200.0/250,(4)2.5kNM=集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.600×4.500+0.200×面板的计算跨度l=经计算得到M=0.1000.90.982.50.200+0.1001.3561.8030.200f=面板的抗弯强度验算f<[f],钢筋混凝土板自重q11=模板的自重线荷载q12=q2(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=计算单元内的龙骨集中力为均布荷载q=P/l=最大弯矩M=最大剪力Q=0.6ql=最大支座力N=1.1ql=截面抵抗矩W=3.67cm3；I7.34cm4；抗弯计算强度f=M/W

Q=T=3Q/2bh<截面抗剪强度设计值最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.747×900.04/(100×206000.00×经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=M=0.2000.980.92.50.900+0.0803.7080.900抗弯计算强度f=M/W集中荷载取次龙骨的支座力P=4.108kN均布荷载取托梁的自重q=0.090kN/m4.11kN

4.11kN4.11kN4.11kN

4.11kN4.11kN0.09kN/m

44

托梁弯矩图

托梁剪力图2.72kN

2.72kN2.72kN2.72kN

2.72kN2.72kN0.09kN/m

22

托梁变形图M=1.681kN.m经过计算得到最大支座F=20.433kN经过计算得到最大变形V=1.404mm截面抵抗矩W=8.98cm3；I21.56cm4；抗弯计算强度f=M/W最大变形v=NG1=模板的自重NG2=钢筋混凝土楼板自重NG3=考虑0.9NG0.9×(NG1+NG2+NG311.508kN考虑0.9NQ0.9×(2.500+0.000)×0.900×N=1.35NG+0.98NQ其中N——立杆的压力设计值，N=17.32kNi；A；W——立杆净截面模量(抵抗矩[f] 立杆抗压强度设计值，[f]ah——最大步距l0——计算长度，取*——长细比，为1800/16.0=113<150 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到经计算得到不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-其中Wk——风荷载标准值Wk=uz×us×w0=hlalb风荷载产生的弯矩Nw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-/4491=76.230N/mm经计算得到 /4491=76.230N/mm考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],板的截面尺寸为b×h=4500mm×600mm，截面有效高度h0=580mm。 ξ=Asfy/bh0fcm=M1=αsbh02fcm=0.077×4500.000×580.0002×15.5×10-结论：由于∑Mi=1807.15=1807.15>《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=0.90m梁顶托采φ48.3×3.0mm模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3图 楼板支撑架立面简 由于荷载效应控制的组合S最大，荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取采用的类型为φ48.3×3.0I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×1.050×0.600+0.200×考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW22.50cm3；I16.88cm4；f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距W[f]——面板的抗弯强度设计值，取M=其中q——荷载设计值经计算得到M=f=f[f],满足要求!T=3Q/2bh<其中最大剪力[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/面板最大挠度计算值v=面板的最大挠度小于200.0/250,(4)2.5kN经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×1.050×0.900+0.200×面板的计算跨度l=经计算得到M=0.2000.90.982.50.200+0.0801.3521.5100.200f=面板的抗弯强度验算f<[f],钢筋混凝土板自重q11=模板的自重线荷载q12=q2(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=计算单元内的龙骨集中力为均布荷载q=P/l=最大弯矩M=最大剪力Q=0.6ql=最大支座力N=1.1ql=截面抵抗矩W=3.67cm3；I7.34cm4；抗弯计算强度f=M/W

Q=T=3Q/2bh<截面抗剪强度设计值最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.780×600.04/(100×206000.00×经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=M=0.2000.980.92.50.600+0.0806.4530.600抗弯计算强度f=M/W集中荷载取次龙骨的支座力P=4.550kN均布荷载取托梁的自重q=0.090kN/m4.55kN

4.55kN4.55kN4.55kN

4.55kN4.55kN0.09kN/m

5A5

托梁弯矩图

托梁剪力图3.15kN

3.15kN3.15kN3.15kN

3.15kN3.15kN0.09kN/m

33

托梁变形图M=1.861kN.m经过计算得到最大支座F=22.624kN经过计算得到最大变形V=1.627mm截面抵抗矩W=8.98cm3；I21.56cm4；抗弯计算强度f=M/W最大变形v=NG1=模板的自重NG2=钢筋混凝土楼板自重NG3=考虑0.9NG0.9×(NG1+NG2+NG313.447kN考虑0.9NQ0.9×(2.500+0.000)×0.600×N=1.35NG+0.98NQ其中N——立杆的压力设计值，N=19.34kNii=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩[f] 立杆抗压强度设计值，[f]ah——最大步距l0——计算长度，取*——长细比，为1300/16.0=82<150 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到经计算得到不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:其中Wk——风荷载标准值Wk=uz×us×w0=hlalb风荷载产生的弯矩Nw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-经计算得到考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],b×h=900mm×1050mm，h0=1030mm。计算楼板混凝土15楼板计算长边0.90m，短边ξ=Asfy/bh0fcm=M1=αsbh02fcm=0.077×900.000×1030.0002×15.5×10-结论：由于∑Mi=1139.83=1139.83>《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2， 立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m梁顶托采φ48.3×3.0mm模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2图 楼板支撑架立面简 I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。静荷载标准值q1=25.100×0.200×1.200+0.200×1.200=6.264kN/m活荷载标准值q2=面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW45.00cm3；I33.75cm4；f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距W[f]——面板的抗弯强度设计值，取M=其中q——荷载设计值经计算得到M=f=f[f],满足要求!T=3Q/2bh<其中最大剪力截面抗剪强度计算值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/面板最大挠度计算值v=钢筋混凝土板自重q11=模板的自重线荷载q12=q2(2.000+0.000)×0.300=0.600kN/m静荷载q1=1.20×1.506+1.20×0.060=1.879kN/m活荷载q2=计算单元内的龙骨集中力为均布荷载q=P/l=最大弯矩M=最大剪力Q=0.6ql=最大支座力N=1.1ql=截面抵抗矩W=3.67cm3；I7.34cm4；抗弯计算强度f=M/W2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm(2)

Q=T=3Q/2bh<截面抗剪强度设计值最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.566×1200.04/(100×206000.00×集中荷载取次龙骨的支座力P=3.589kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m

727托梁弯矩图7275.5.2.147.3.638.5.121.501.485.098.7.2.115.托梁剪力图727727

2.

托梁变形图M=1.788kN.m经过计算得到最大支座F=15.943kN经过计算得到最大变形V=2.290mm截面抵抗矩W=8.98cm3；I21.56cm4；抗弯计算强度f=M/W最大变形v=NG1=模板的自重NG2=钢筋混凝土楼板自重NG3=经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=8.962kN经计算得到，活荷载标准值NQ=N=1.20NG+1.40NQ其中N——立杆的压力设计值，N=14.79kNii=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩[f] 立杆抗压强度设计值，[f]ah——最大步距l0——计算长度，取*——由长细比，为φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=1.4Wklal02/8-风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr其中Wk——风荷载标准值Wk=uz×us×w0=hlalbPr=51.40.0371.200风荷载产生的弯 Mw=1.4×0.037×1.200×1.600×1.600/8-0.031Nw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值经计算得到 考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w节点集中荷载w节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.200支撑架的步数架体自重为b×h=1200mm×200mm，h0=180mm。ξ=Asfy/bh0fcm=M1=αsbh02fcm=0.077×1200.000×180.0002×15.5×10-结论：由于∑Mi=46.41=46.41>《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2， 立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m梁顶托采φ48.3×3.0mm模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3图 楼板支撑架立面简 I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.120×1.200+0.200×考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW64.80cm3；I58.32cm4；f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距W[f]——面板的抗弯强度设计值，取M=其中q——荷载设计值经计算得到M=f=f[f],满足要求!T=3Q/2bh<其中最大剪力[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/面板最大挠度计算值v=面板的最大挠度小于150.0/250,(4)2.5kN经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.120×1.200+0.200×面板的计算跨度l=经计算得到M=0.2000.91.402.50.150+0.0801.203.4690.150f=面板的抗弯强度验算f<[f],钢筋混凝土板自重q11=模板的自重线荷载q12=q2(2.500+0.000)×0.150=0.375kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=计算单元内的龙骨集中力为均布荷载q=P/l=最大弯矩M=最大剪力Q=0.6ql=最大支座力N=1.1ql=截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=抗弯计算强度f=M/W

Q=T=3Q/2bh<截面抗剪强度设计值最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.434×1200.04/(100×206000.00×经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=M=0.2001.400.92.51.200+0.0800.5211.200f=M/W集中荷载取次龙骨的支座力P=1.311kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m 1.311.311.311.311311.311.311.311.311.31131 1.311.311.311.311.3110.08kN/m.311.311.311.31A

托梁弯矩图29442952.2521.120.031.1032.2

55963.39632.231.130361.16

66075.50733.3302.201.250.02591.19703.370

2.293.39

22托梁剪力图 0.570.570.570.570570.570.570.570.570.57057 0.570.570.570.570.5700.08kN/m.570.570.570.57A

托梁变形图M=1.279kN.m经过计算得到最大支座F=11.646kN经过计算得到最大变形V=1.250mm截面抵抗矩W=8.98cm3；I21.56cm4；抗弯计算强度f=M/W最大变形v=NG1=模板的自重NG2=钢筋混凝土楼板自重NG3=考虑0.9NG0.9×(NG1+NG2+NG36.917kN考虑0.9NQ0.9×(2.500+0.000)×1.200×N=1.20NG+1.40NQ其中N——立杆的压力设计值，N=12.84kNAW——立杆净截面模量(抵抗矩[f] 立杆抗压强度设计值，[f]ah——最大步距l0——计算长度，取λ——长细比，为1800/16.0=113<150 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-其中Wk——风荷载标准值Wk=uz×us×w0=h——立杆的步距lalb风荷载产生的弯矩Nw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-经计算得到 考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],b×h=4500mm×200mm，h0=180mm。ξ=Asfy/bh0fcm=M1=αsbh02fcm=0.104×4500.000×180.0002×9.3×10-结论：由于∑Mi=140.62=140.62>《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。3.0m，B×D=800mm×1000mm，l=0.90m，h=1.20m，312mm，1.4N/mm2，15.0N/mm2，6000.0N/mm2。40×80mm木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 顶托采用木方:90.00×90mm200,300,300mm0.20kN/m2，25.50kN/m31.00kN/m2，1.00kN/m2。1.00。200 300图1 I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。钢筋混凝土梁自重q1=模板的自重线荷载q2=活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值P1=均布荷载q=集中荷载P=面板的截面惯性矩IW本算例中，截面惯性矩IW截面抵抗矩W=33.75cm3；截面惯性矩I=A

弯矩图

剪力图A

M0.054kN.m最大变形V=0.017mm经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=[f]，15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T[T]，满足要求!面板最大挠度计算值v=114.3/250,均布荷载q=P/l=最大弯矩M=最大剪力Q=0.6ql=最大支座力N=1.1ql=本算例中，截面惯性矩IW截面抵抗矩W=42.67cm3；I170.67cm4；抗弯计算强度f=M/W

Q=T=3Q/2bh<截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值q=3.395kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.395×900.04/(100×9000.00×900.0/400(250均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。

4.4

A

托梁弯矩图1.741.141.281 1.271.74托梁剪力图55

2.7

1A1

托梁变形图M=0.300kN.m经过计算得到最大支座F=11.217kN经过计算得到最大变形V=0.017mm本算例中，截面惯性矩IW截面抵抗矩W=121.50cm3；I546.75cm4；抗弯计算强度f=M/W15.0N/mm2,满足要求!T=3Q/2bh<截面抗剪强度计算值[T]=1.30N/mm2最大变形v300.0/250,其中N——立杆的压力最大值，它包括N1=11.217kN脚手架的自重N2=1.20×0.147×3.000=0.528kNN=11.217+0.528=11.745kNiAW——立杆净截面模量(抵抗矩[f]——立杆抗压强度设计值，[f]=ah——最大步距l0*——由长细比，为φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=1.4Wklal02/8-风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr其中Wk——风荷载标准值Wk=uz×us×w0=hlalbPr=51.40.0371.000风荷载产生的弯 Mw=1.4×0.037×1.000×1.600×1.600/8-0.026Nw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值经计算得到 考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w节点集中荷载w节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.000×1.000)1/2/1.000×支撑架的步数节点集中荷载w0.062+(2.000-节点集中荷载w节点集中荷载w8kN,节点集中荷载w16.6.500*1400、超限梁碗扣模板支架计算书《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2， B×D=500mm×1400mm，l=0.60m，h=0.60m， 顶托采用木方:90×90.00mm梁底承重杆按照布置间距300,300mm模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3300300 I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。钢筋混凝土梁自重q1=模板的自重线荷载q2=活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值P1=均布荷载q=集中荷载P=面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W截面抵抗矩W=22.50cm3；截面惯性矩I=

弯矩图

剪力图

变形图M0.044kN.m最大变形V=0.034mmf=M/W=[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T[T]，满足要求!面板最大挠度计算值v=均布荷载q=P/l=最大弯矩M=最大剪力Q=0.6ql=最大支座力N=1.1ql=截面抵抗矩W=42.67cm3；I170.67cm4；抗弯计算强度f=M/W

Q=T=3Q/2bh<截面抗剪强度设计值最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.289×600.04/(100×9000.00×均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。

33

A

托梁弯矩图

5

1.331 1.32

5

托梁剪力图

33

A

托梁变形图M=0.256kN.m经过计算得到最大支座F=7.119kN经过计算得到最大变形V=0.029mm截面抵抗矩W=121.50cm3；I546.75cm4；抗弯计算强度f=M/WT=3Q/2bh<[T]=1.30N/mm2最大变形v其中N——立杆的压力最大值，它包括N1=7.119kN脚手架的自重N2=1.20×0.194×7.900=1.838kNN=7.119+1.838=8.956kNiAW——立杆净截面模量(抵抗矩[f] 立杆抗压强度设计值，[f]ah——最大步距l0——计算长度，取*——由长细比，为φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=1.4Wklal02/8-风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr其中Wk——风荷载标准值Wk=uz×us×w0=hlalbPr=51.40.0370.900风荷载产生的弯 Mw=1.4×0.037×0.900×1.600×1.600/8-0.023Nw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值经计算得到 考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w节点集中荷载w节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(0.6000.600+0.9000.900)1/2/0.900支撑架的步数架体自重为节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2， B×D=600mm×1650mm，l=0.60m，h=1.20m， 顶托采用木方:90.00×90mm梁底承重杆按照布置间距300,300mm模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3 I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。1.钢筋混凝土梁自重q1=模板的自重线荷载q2=活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值P1=均布荷载q=集中荷载P=面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W截面抵抗矩W=22.50cm3；截面惯性矩I=A

弯矩图

剪力图A

M0.045kN.m最大变形V=0.034mmf=M/W=[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T[T]，满足要求!面板最大挠度计算值v=面板的最大挠度小于120.0/250,均布荷载q=P/l=最大弯矩M=最大剪力Q=0.6ql=最大支座力N=1.1ql=截面抵抗矩W=42.67cm3；I170.67cm4；抗弯计算强度f=M/W

Q=T=3Q/2bh<截面抗剪强度设计值最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.890×600.04/(100×9000.00×均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。

A

托梁弯矩图4.26

1

4.26托梁剪力图

33

A

托梁变形图M=0.352kN.m经过计算得到最大支座F=9.908kN经过计算得到最大变形V=0.076mm本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW121.50cm3；I546.75cm4；抗弯计算强度f=M/WT=3Q/2bh<[T]=1.30N/mm2最大变形v其中N——立杆的压力最大值，它包括N1=9.908kN脚手架的自重N2=1.20×0.128×0.900=0.138kNN=9.908+0.138=10.046kNiAW——立杆净截面模量(抵抗矩[f] 立杆抗压强度设计值，[f]ah——最大步距l0——计算长度，取*——由长细比，为φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.424；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=1.4Wklal02/8-风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr其中Wk——风荷载标准值Wk=uz×us×w0=hlalbPr=51.40.0370.900风荷载产生的弯 Mw=1.4×0.037×0.900×2.000×2.000/8-0.029Nw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值经计算得到 考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w节点集中荷载w节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.900支撑架的步数架体自重为《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-强度为205.0N/mm2， B×D=600mm×2150mm，l=0.60m，h=1.20m， 顶托采用木方:90×90.00mm梁底承重杆按照布置间距300,300mm模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3 I=π(D4-d4)/64，W=π(D4-d4)/32D。1.钢筋混凝土梁自重q1=模板的自重线荷载q2=活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值P1=均布荷载q=集中荷载P=面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W截面抵抗矩W=22.50cm3；4截面惯性矩I=16.88cmA

弯矩图

剪力图A

变形图M0.042k