空调用制冷技术课件

第三节

蒸气压缩式制冷循环的改善WcT0TTk132'qk0

4'4

1'q0b'

ba'

a

sPk2P0蒸气压缩式制冷理论循环的两种损失节流过程带来的节流损失；干压缩所产生的过热损失。2008-12-42一、膨胀阀前液态制冷剂再冷却基本概念液体再（过）冷：从冷凝器出来的液态制冷剂的温度低于其压力对应的饱和温度。再（过）冷度：液体过冷后的温度与其压力对应的饱和温度的差值。再（过）冷循环：具有液体过冷的制冷循环称之为再（过）冷循环。2008-12-43一、膨胀阀前液态制冷剂再冷却1、设置再冷却器的蒸气压缩式制冷循环(1)、设置再冷却器的蒸气压缩式制冷循环工作流程及理论循环工作流程2008-12-44理论循环(2)、液体过冷对制冷性能的影响采用液态制冷剂再冷，节流后制冷剂的干度减少（即无效气化减少）单位质量制冷功率增加(Δq0=h4-h4´=Δ4bb´4´4);压缩机的压缩功不变。制冷系数提高，节流损失减少。对于空调用制冷系统（蒸发温度较高），并不单独设置再冷却器，而是适当增大冷凝器面积，使冷却介质与呈逆流换热，以实现再冷。一、膨胀阀前液态制冷剂再冷却2008-12-45一、膨胀阀前液态制冷剂再冷却2、蒸气回热循环基本概念蒸气过热：压缩机对应的饱和温度。处制冷剂蒸气的温度高于其压力过热度：制冷剂蒸气过热后的温度与同压力下饱和温度的差值。过热循环：具有蒸气过热的制冷循环称之为过热循环。2008-12-46(1)、回热式蒸气压缩式制冷循环工作流程及理论循环一、膨胀阀前液态制冷剂再冷却工作流程2008-12-47理论循环(2)、回热对蒸气压缩式制冷性能的影响采用回热循环，一方面可使液态制冷剂再冷，单位质量制冷功率增加(Δq0=h4-h4´=Δ4bb´4´4);压缩机的压缩功增加（ΔWc=(h2´-h1´)-(h2-h1)=Δ2´1´122´);制冷系数是否提高，取决与制冷剂的热物理性质。一般说来，对于节流损失大的制冷剂，如氟利昂R12、R134a等回热是有利的，而对于制冷剂氨则是不利的。一、膨胀阀前液态制冷剂再冷却2008-12-48无效过热：蒸气过热所吸收的热量来自被冷却介质以外的物体，即过热不能产生有效的冷量输出。（如：蒸发器出口至压缩机 处制冷剂管道与外界的热交换。）一、膨胀阀前液态制冷剂再冷却2008-12-49二、回收膨胀功1、使用膨胀机的蒸气压缩式制冷循环对于大容量制冷装置：一方面，由于膨胀机的容量较大，不会出现因机件过小导致加工方面的

；另一方面，可回收的膨胀功相对较大；因此，采用膨胀机回收膨胀功可节省常规能源，提高制冷系数。2008-12-410二、回收膨胀功2、使用膨胀机的蒸气压缩式制冷的工作流程和理论循环2008-12-411工作流程理论循环3、回收膨胀功对制冷性能的影响输出有用的膨胀功，压缩机压缩功减少We

h3

h4

'

034'0单位质量制冷量增加q0

h4

h4

'

4bb'4'4理论制冷系数提高二、回收膨胀功wc

weth

q0

q02008-12-412三、多级压缩式制冷循环当压缩机的压缩比较大时，压缩机的排气温度相应较高，因而过热损失及压缩机功耗均较大。为减少过热损失及降低压缩机功耗，可采用具有中间冷却的多级压缩制冷循环。2008-12-413三、多级压缩式制冷循环多级压缩式制冷循环的应用场合压缩比较高（通常pk/p0

大于8）；离心式或螺杆式制冷压缩机（可以比较方便的进行中间抽气，如空调用螺杆冷水机组）。多级压缩式制冷循环的两种形式闪发蒸气分离器（经济器）；中间冷却器。2008-12-4141、带闪发蒸气分离器的双级压缩制冷的工作流程及理论循环压缩机三、多级压缩式制冷循环蒸发器冷凝器1闪发蒸气分离器45613827lgph57

68'

8214'342'工作流程理论循环2008-12-415三、多级压缩式制冷循环2、闪发蒸气分离器对制冷性能的影响采用闪发蒸气分离器，减少了一级压缩的制冷剂流量；采用闪发蒸气分离器，降低了二级压缩机进口的蒸气温度和比容。因此，采用闪发蒸气分离器可有效降低压缩机的功耗，故闪发蒸气分离器也称之为经济器。2008-12-416三、多级压缩式制冷循环2、一次节流中间冷却的双级压缩制冷的工作流程及理论循环中间冷却器与闪发蒸气分离器的异同闪发蒸气分离器利用节流闪发出的制冷剂蒸气与经过一级压缩后的高温制冷剂蒸气混合，混合后的制冷剂蒸气仍为过热蒸气，因此称之为不完全冷却（不适合过热损失较大的制冷剂，如氨等）。中间冷却器利用节流后的制冷剂可充分冷却经过一级压缩后的高温制冷剂蒸气,使其冷却至饱和蒸气状态；中间冷却器可设有液体冷却盘管，使来自冷凝器的高压液体获得较大的再冷度，既有节能作用，又有利于制冷系统稳定运行。2008-12-417三、多级压缩式制冷循环3、一次节流完全中间冷却的双级压缩制冷的工作流程及理论循环理论循环2008-12-418工作流程4、一次节流中间不完全冷却的双级压缩制冷的工作流程及理论循环三、多级压缩式制冷循环理论循环工作流程2008-12-419三、多级压缩式制冷循环5、双级蒸气压缩式制冷的中间压力中间压力选取的原则：以获取最大制冷系数的中间压力为原则；以这种原则确定的中间压力称之为最佳中间压力。（在工程设计时，可通过选择几个中间压力进行试算以确定最优值。）以高低压缩机压缩比相等为原则（虽然制冷系数不是最大，但压缩机气缸工作容积的利用程度高，较实用）。此时中间压力的计算式为：Pm

P0

Pk2008-12-420三、多级压缩式制冷循环6、制冷剂质量流量的确定对于一次节流完全中间冷却制冷量为0双级压缩制冷循环：r1h1

h80r1低压级压缩机的制冷剂流量M

：

M

高压级压缩机的制冷剂流量Mr：在中间冷却器中：来自膨胀阀1的制冷剂，一方面使来自低压压缩机的排气冷却至饱和蒸气状态；另一方面使膨胀阀2前的液态制冷剂由状态5再冷却至状态7。2008-12-421因此，中间冷却器的能量方程为：Mr1(h2

h3

)

Mr1(h5

h7

)

Mr2

(h3

h6

)三、多级压缩式制冷循环高压级压缩机的制冷剂流量Mr：h5

h6

h7

h8由于：r1r2M(h3

h6

)

(h2

h3

)

(h5

h7

)M0(h2

h7

)Mr

Mr1

Mr2

(h3

h6

)(h1

h8

)2008-12-422三、多级压缩式制冷循环对于一次节流不完全中间冷却制冷量为0双级压缩制冷循环：状态3(由状态2和状态3´混合而来)的比焓h3：

Mr2h3'

(Mr2

Mr1)h3Mr1h2中间冷却器的能量方程为：Mr1(h5

h7

)

Mr2

(h3'

h6

)r1(h3'

h6

)r2M

(h5

h7

)M2008-12-423因此，高压级压缩机的制冷剂流量Mr：三、多级压缩式制冷循环0rr1r2M

M

M

(h3'

h6

)(h1

h8

)(h3'

h7

)2008-12-424三、多级压缩式制冷循环例题2、如下图所示，系统需制冷量20kW，制冷剂采用R134a，蒸发温度t0＝4ºC

，冷凝温度tk＝40ºC

，试进行理论循环的的热力计算。蒸发器冷凝器闪发蒸气分离器4561压缩机1327lgph5678'

8214'342'2008-12-425三、多级压缩式制冷循环(状态2´由2、3混合而来)

h6

h7

x

h8

h

8'6x1

8'8h3

h

7

h

hMrh2'

(Mr

Mr1)h3

Mr1h2Mr1

Mr(1

x6)根据压焓图确定其余点的状态参数值；进行热力计算。解：

(1)

确定该制冷循环的中间压力Pm

；

Pm

P0Pk绘出理论循环的压焓图；根据其热力性质表查处于饱和线上的有关参数值；计算状态点2´

、6、8的参数值；2008-12-426三、多级压缩式制冷循环单位质量制冷能力：q0

h1

h8

400.92

228.5

172.42kJ/kg单位容积制冷能力：1v

0.06039q

q0

172.42

kJ/m3v2008-12-427三、多级压缩式制冷循环低压级制冷剂质量流量：0

0.116kg/sq

172.42

020Mr1低压级压缩机制冷剂体积流量：V

M v

0.1160

0.06039

0.0070m3/sr1

r1

1高压级压缩机制冷剂质量流量：高压级压缩机制冷剂体积流量：6

0.137kg/s1

x

1

0.15360.1160

Mr1MrV

M

v

0.137

0.03594

0.00492m3/sr2

r

2?2008-12-428三、多级压缩式制冷循环冷凝器的热负荷：k

Mr

(h4

h5

)

0.137

(423.63

256.41)

22.92kW压缩机理论耗功率：

h1

)

Mr

(h4

h2'

)

2.915kWPth

Pth1

Pth2

Mr1(h2

6.861

0ththP

0.891c'

thR理论制冷系数：热力完善度：2008-12-429三、多级压缩式制冷循环与

例1－3(P12－13)对比，在相同的制冷能力条件下，带闪发蒸气分离器的双级压缩式制冷循环：制冷剂质量流量稍有减少；压缩机排气温度降低；冷凝器热负荷下降；理论制冷系数提高(达8％)。2008-12-430四、复叠式制冷循环对于采用氨、R22等中温制冷剂的压缩式制冷系统，即使采用多级压缩，但能够到达的最低蒸发温度仍有一定的局限：蒸发温度必须高于制冷剂的凝固点（如：氨的凝固点为－77.7°C）；制冷剂的蒸发温度过低，其相应的蒸发压力也很低。当蒸发压力低于0.1～0.15bar

时，外界空气易渗入系统，严重影响系统的正常运行（如：氨在蒸发温度为－65°C时，pk=0.156bar

）;蒸发压力很低时，制冷剂气态比容很大，单位容积制冷功率很小，要求压缩机的体积流量很大。2008-12-431四、复叠式制冷循环因此，为获得－60－70°C的低温，需采用低温制冷剂（凝固点低，沸点也很低），如R13、R14等(R13的凝固点为-181

°C

，沸点为-81.4

°C；R14的凝固点为-184.9

°C

，沸点为-127.9

°C)。但这类制冷剂的临界温度很低，采用一般冷却水，存在以下局限：由于水温接近其临界温度，使气态制冷剂难以冷凝；即使冷凝，由于接近临界点，不但冷凝压力高，而且