减少精轧机导卫冲顶事故及冲顶隐患事故热停时间课件

减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间轧钢厂中厚板分厂点检作业区轧制机械点检QC小组减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间轧钢厂1小组简介小组名称中厚板分厂轧制机械点检QC小组成立时间：2009年6月小组注册号：BGZHB2009-6本次课题活动情况课题类型：现场型课题注册时间：2019年11月课题减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间活动时间：2019年2月-2019年11月出勤率：6次/月小组成员姓名性别民族年龄文化程度职称组内分工徐建翔男汉40大专机械工程师组长、技术负责安小亮男汉26大专机械高级钳工方案实施李小猛男汉28本科机械助工方案实施张国栋男汉40大专机械工程师技术顾问小组简介小中厚板分厂轧制机械点检QC小组成立时间：202月份项目2019.12019.22019.32019.42019.52019.62019.72019.82019.92019.102019.11选择课题现状调查目标制定原因分析制定对策组织实施效果检查巩固措施下次课题计划进度实际进度制表人：李小猛制表日期：2019.1小组活动计划推进表月份2019.12019.22019.32019.420193项目背景1中厚板出入口导卫，服务于精轧机。其主要功能是在钢板轧制过程中，对钢板进行除磷及导向，从而实现保证钢板质量、减少对轧辊的冲击；同时对支撑辊及轧辊冷却。每件导卫重18吨,各与2个工作压力为60-90MP的液压缸连接，设有8根工作压力为20MP的高压除磷水管，及12根中压水管（机后导卫高压水管未投入使用），在轧制方向上咬钢导向角为6°。项目背景1中厚板出入口导卫，服务于精轧机。其主要功能是在钢板4中厚板精轧机进出口导卫简介

宝钢集团八钢公司轧钢厂中厚板分厂精轧机导卫分为轧机入口导卫、轧机出口导卫。每件导卫全重18吨，包含高压除鳞系统、工作辊冷却系统、支撑辊冷却系统等，由二重设计。导卫安装在轧机传动侧牌坊与操作侧牌坊之间，在两牌坊上安装导向键，导卫通过滑块、衬板、连接螺栓组成上下滑动的滑槽，与导向键配合，完成导卫上升下降。每件导卫的上升下降动作由两件液压缸负责。液压缸安装在两牌坊之间一横梁吊架上。简图如下：操作侧牌坊传动侧牌坊液压缸吊架液压缸液压缸导向键、滑块、衬板等部件的安装位置项目背景2中厚板精轧机进出口导卫简介宝钢集5小组简介分厂要求目前现状选定课题减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间减少导卫冲顶及冲顶隐患事故,完成上级部门下达的热停指标400min/M一选题理由00520min1670min导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间月平均547.5m小组简介分厂要求目前现状选定课题减少精轧机导卫冲顶及冲62019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计制表：李小猛制表日期：2019.6.30

表一二现场调查１事故发生时间历时（分钟）事故情况描述发生原因简述2019-05-0415：55-19：30215精轧机机后导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-05-0702：00-02：3030精轧机机后导卫间隙过大筋板开裂2019-05-0706：00-06：2020精轧机机后导卫间隙过大筋板开裂2019-05-0816：45-20：35230精轧机出口导卫脱框筋板开裂、负角承载2019-05-0910：10-10：155精轧机出口导卫间隙过大筋板开裂2019-05-2302：00-02：2020精轧机出口导卫间隙过大筋板开裂2019-05-3110：15-10：5540精轧机机后导卫配重脱落拉筋开裂2019-06-0101：40-05：15215精轧机后导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-06-0123：23-03：13230精轧机后导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-06-0314：45-15：0015精轧机导卫舌板挂块松动筋板开裂导致挂块单独承载2019-06-0318：00-18：055精轧机机后导卫间隙大筋板开裂2019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计72019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计制表：李小猛制表日期：2019.6.30表二事故发生时间历时（分钟）事故情况描述发生原因简述2019-06-0414：30-18：25235精轧机出口导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-06-0510：00-10：1010检查精轧机机后导卫检查导卫间隙2019-06-0512：00-12：2525停外网水检查精轧机导卫检查导卫间隙2019-06-0515：30-19：00210精轧机出口导卫焊接加固补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-0712：10-16：00230精轧机机前导卫有裂缝补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-0817：20-17：255机械检查精轧机机后导卫检查导卫间隙2019-06-1018：50-19：3545精轧机机后导卫焊缝加固补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-1406：20-09：55215精轧机导卫焊缝加固补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-1412：35-13：0025精轧机后导卫间隙过大筋板开裂2019-06-1504：35-04：5217精轧机导卫间隙过大筋板开裂2019-06-1510：30-12：33123补焊精轧机进出口导卫焊缝补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-2018：20-18：4525调整精轧机出口导卫间隙筋板开裂二现场调查22019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计8出口导卫冲顶故障简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口导卫故障位置导卫液压缸运动方向冲顶后与挡水板上位置重叠约30毫米,用手拉葫芦向外拉后(拉不动为止),还重叠约10毫米出口导卫正常工作位置二现场调查3出口导卫冲顶故障简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口导卫9出口导卫关键间隙简图(一)轧机牌坊导卫滑板(设计间隙221.9~219.5毫米)导向键(设计尺寸219.1~219.3毫米)设计间隙:4.4毫米~5.6毫米;二现场调查4出口导卫关键间隙简图(一)轧机牌坊导卫滑板(设计间隙221.10出口导卫与工作辊间隙简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口导卫(现场目视)25~30毫米图纸设计无标准值,现场经验值一般定为3~10毫米(每副工作辊间隙值不一样)目前间隙值偏大，主要因为导卫主筋板开裂。二现场调查5出口导卫与工作辊间隙简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口11

目标制定依据11.根据轧钢厂对中厚板分厂热停考核指标，我点检作业区最终分解至轧制机械热停不得超过400Min/M。2.2019年3月和4月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故不曾发生，用时为零，因此完成导卫冲顶及冲顶隐患事故为零的目标是有现场依据的。现实依据目标制定依据11.根据轧钢厂对中厚板分厂热停考核12

目标制定依据23.根据事故原因简述分析，筋板开裂、负角承载、检查导卫间隙、补焊预防焊缝开裂扩大等原因均是在一定条件下可以消除的。注：1.条件：有10天以上的停机检修时间、有2位点检员和1位技术顾问以及10个具有导卫冲顶检修经验的钳工、理论依据12个有高级焊接技术的焊工、有相关备件、材料、工具、技术协议、具体方案、备件需求及返修快捷渠道。2.以上条件在7月年修均具备。目标制定依据23.根据事故原因简述分析，筋板开裂13

三目标原月平均热停547.5min月平均热停10min98.17%三目标原月平均热停547.5min月平均热停14主筋板开裂入口导卫使用两块30厚正滑板

四原因分析导卫冲顶及冲顶隐患事故原因分析人机料法环点检对导卫检修无规范的技术标准导卫舌板及上导板配合面为下倾角导卫滑块间隙过大滑块螺栓松动过大导卫筋板锈蚀，降低强度开裂钳工对导卫检修无规范的作业标准导卫到大修周期却没有大修：（更换筋板、滑板、导向键）铜滑板硬度低、不耐磨安装螺栓时未达到标准预紧力舌板与导板配合面容易侧滑移脱开入口导卫设计间隙过大11mm主筋板没设警示筋板主筋板两端焊接处应力集中导卫筋板焊缝处积水没有10天以上停机大修时间主筋板开裂入口导卫使用两块30厚正滑板四原因分15

五要因论证1

我们从“人、机、料、法、环”五个方面对导卫冲顶及隐患的原因进行了分析，从中确定了主要原因及次要原因。为确定主要原因，我们QC小组对鱼刺图中10条末端因素逐条进行确认分析：五要因论证1我们从“人、机、料、法16

五要因论证2末端因素1：点检对导卫检修无规范的技术标准。确认内容：点检对导卫检修有无规范的技术标准。确认方法：现场查sgmis技术标准内容。判别标准：设计图纸与技术要求及机械设计手册。所得数据：滑板间隙小于2mm,筋板设置负倒角以消除边缘应力集中，设置警示筋板。与标准比较：符合。 确认人：徐建翔确认时间：2019.7非要因五要因论证2末端因素1：点检对导卫检修无17五要因论证2.1附：技术标准五要因论证2.1附：技术标准18

五要因论证3.1末端因素2：钳工对导卫检修无规范的作业标准。确认内容：钳工对导卫检修有无规范的作业标准。确认方法：现场查sgmis作业标准内容。判别标准：图纸装配尺寸及方法要求和机械设计、安装手册。所得数据：M56*820双头螺栓用2T手拉葫芦拉紧，当螺母与滑板紧密贴合后,再使螺母旋转90°，筋板在设置的负倒角处满焊补起倒角以消除应力集中，焊接前对母材加热，采用CO2保护焊，焊后加热缓冷防裂，常温后探伤。警示筋板要贴在主筋板上，警示筋板中间部分遮住主筋板焊接线。与标准比较：符合。 确认人：李小猛确认时间：2019.7非要因五要因论证3.1末端因素2：钳工对导卫检19五要因论证3.2相关作业标准五要因论证3.2相关作业标准20五要因论证3.3相关作业标准五要因论证3.3相关作业标准21五要因论证3.4相关作业标准五要因论证3.4相关作业标准22

五要因论证3.5注释1：M56*820双头螺栓用2T手拉葫芦可以拉紧依据剧机械设计手册新版第2篇第6章6-14、6-15得，五要因论证3.5注释1：M56*820双23

五要因论证3.6五要因论证3.624

五要因论证3.7剧以上公式得：M56螺母扭紧力矩T=kFd单位N.m螺栓、滑块为精加工、无润滑，所以k可取值0.15.此螺栓材质为45钢，5.6级强度，故F取值450KN.d为56mm.(K、F取值剧机械设计手册，此处不一一截图或者另外介绍）经过计算T=3780N.m2T手拉葫芦用打击梅花M85扳手紧固M56螺栓能达到的力矩=20000×0.35N.m=7000N.m所以2T手拉葫芦可以紧固此处螺栓达到预紧力450KN。五要因论证3.7剧以上公式得：25

五要因论证3.8注释2：当螺母与滑板紧密贴合后,再使螺母旋转90°，刚好保证预紧力450kN依据：剧机械设计手册：新版第2篇第6章表6.2-14控制预紧力的方法得，可以选取螺母转角法来控制预紧力：根据公式1：θ=(360°.F0)/（P.Cp）公式2：Cp=EA0；E为弹性模量，A0为截面积，d为直径56mm.45钢E剧机械设计手册可取209GPa,计算得θ=78°。为保证预紧力此值放大15%得89.7°，作业标准中选90°。螺旋预紧达到预紧力F0所需的螺母转角θ由下式求得：θ=(360°.F0)/（P.Cp）式中：P为螺距、Cp为螺栓的刚度（N/mm)采用此方法需先把螺栓副拧紧到密贴位置。误差15%。五要因论证3.8注释2：当螺母与滑板紧密26

五要因论证4.1末端因素3：导卫舌板与上导板配合面为下倾角。确认内容：导卫舌板与上导板配合面是否为下倾角。确认方法：现场测量与查图纸。判别标准：导卫舌板与上导板配合面应为上倾角，以防脱开。取得数据：下倾角6°，当滑板间隙增大时，此处配合很容易滑脱。与标准相比：不符。确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因五要因论证4.1末端因素3：导卫舌板与上27

五要因论证4.2末端因素3：导卫舌板与上导板配合面为下倾角的示图。+舌板导板配合面下倾6°五要因论证4.2末端因素3：导卫舌板与上28

五要因论证5.1末端因素4：入口导卫使用两块30厚正滑板。确认内容：入口导卫是否使用两块30厚正滑板。确认方法：图纸复核及现场调查。判别标准：入口导卫正滑板应该为20与40，40在靠轧辊侧。这样可以使入口导卫内移10mm,把11mm设计间隙调成1mm。取得数据：入口导卫正滑板为两块30mm厚的。与标准相比：不符。确认人：安小亮确认时间：2019.7是要因五要因论证5.1末端因素4：入口导卫使用29

五要因论证5.2末端因素4：入口导卫使用两块30厚正滑板。30mm厚五要因论证5.2末端因素4：入口导卫使用30

五要因论证5.3末端因素4：入口导卫使用两块30厚正滑板。两块铜滑板均厚30mm五要因论证5.3末端因素4：入口导卫使用31

五要因论证6.1末端因素5：主筋板没设警示筋板。确认内容：主筋板是否设警示筋板。确认方法：查图纸及现场观察。判别标准：主筋板两侧应该设置警示筋板，当警示筋板刚开裂的时候，虽然主筋板没有开裂，但也说明内部出现裂纹，强度已经不能保证，需要补焊主筋板或者更换。取得数据：没有警示筋板。与标准相比：不符。确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因五要因论证6.1末端因素5：主筋板没设警32

五要因论证6.2末端因素5：主筋板没设警示筋板。主筋板示意图导卫底部焊缝此处需设警示筋板五要因论证6.2末端因素5：主筋板没设警33

五要因论证7.1末端因素6：主筋板两端焊接处应力集中。确认内容：主筋板两端焊接处是否应力集中。确认方法：查图纸及现场调查。判别标准：主筋板两端应该设置负倒角，以消除应力集中。取得数据：主筋板两端没有负倒角，产生应力集中。与标准相比：不符。确认人：徐建翔确认时间：2019.7是要因五要因论证7.1末端因素6：主筋板两端焊34

五要因论证7.2末端因素6：主筋板两端焊接处应力集中。应力集中处在应力集中处把筋板两端打负倒角在满焊倒角，即可消除应力集中筋板导卫本体五要因论证7.2末端因素6：主筋板两端焊35

五要因论证8末端因素7：铜滑板硬度低、不耐磨。确认内容：铜滑板是否硬度低、不耐磨。确认方法：查图纸，测现场滑板硬度。判别标准：硬度大于700HB,耐磨性高。取得数据：依图：铜滑板材质为ZCuSn12Ni2,硬度≥785HB，有较高的耐磨性，用于在中等及较高负荷和小滑动速度下工作的重要配件。依现场测量：硬度平均值为790HB.与标准相比：符合。确认人：李小猛确认时间：2019.7非要因参照末端因素4论证的铜滑板图纸，可知材质五要因论证8末端因素7：铜滑板硬度低、不耐36

五要因论证9末端因素8：安装螺栓时未达到标准预紧力。确认内容：安装螺栓时是否未达到标准预紧力。确认方法：查螺栓预紧力值，计算螺栓打紧所需力矩，看所选工具是否可以达到这个力矩。检测螺母贴紧后的打紧引起的旋转角。判别标准：螺栓预紧力450KN,打紧螺栓所需力矩3.78KN,当使用手拉葫芦和打击梅花扳手时，至少需要2T手拉葫芦；螺母贴紧后要旋转90°。取得数据：螺栓预紧力450KN,打紧螺栓所需力矩3.78KN,现场使用2T手拉葫芦，螺母贴紧后旋转角为90°。与标准相比：符合确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因此处注释：略五要因论证9末端因素8：安装螺栓时未达到37

五要因论证10.1末端因素9：导卫筋板焊缝处有积水。确认内容：导卫筋板焊缝处是否有积水。确认方法：查图和现场调查。判别标准：导卫底部倾斜便于疏水。取得数据：导卫底部下倾角6°。与标准相比：符合。确认人：安晓亮确认时间：2019.7非要因五要因论证10.1末端因素9：导卫筋板焊缝处有38

五要因论证10.2末端因素9：导卫筋板焊缝处有积水。下倾角6°，便于疏水五要因论证10.2末端因素9：导卫筋板焊缝处39

五要因论证11末端因素10：没有10天以上停机大修时间。确认内容：是否有10天以上停机大修时间。确认方法：查生产记录及现场调查。判别标准：应该有10天以上停机大修时间（按技术协议修复导卫）。取得数据：最大停机时间为72小时。与标准相比：不符。确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因技术协议前面已附五要因论证11末端因素10：没有10天以40

五要因论证12导卫舌板及上导板配合面为下倾角主筋板两端焊接处应力集中主筋板没设警示筋板入口导卫使用两块30厚正滑板通过以上论证，得出五条末端因素为主要原因没有10天以上停机大修时间五要因论证12导卫舌板及上导板配合面为下41

六制订对策No要因项目对策目标措施责任者地点日期1导卫舌板及上导板配合面为下倾角改为上倾角避免下倾角引起滑脱脱框隐患改为上倾角6°，对应的上导板也改成相应配合角度徐建翔轧制现场2019-72入口导卫使用两块30厚正滑板对滑板改型把设计间隙调整到3mm，防止间隙过大引起的冲顶隐患事故将原滑板更换为20mm、40mm（靠轧辊装）安晓亮轧制现场2019-7

3主筋板两端焊接处应力集中消除应力集中避免应力集中引起的筋板开裂冲顶隐患设负倒角满焊徐建翔轧制现场2019-74没有10天以上停机大修时间实施大修冲顶故障为0按技术协议对导卫进行大修：更换全部筋板、焊接并探伤李小猛轧制现场2019-7

5主筋板没设警示筋板设警示筋板主筋板开裂引起故障为0每块主筋板均设警示筋板李小猛轧制现场2019-7六制订对策No要因项目对策目标措施责任者地点42

七对策实施11、导卫舌板及上导板配合面为下倾角。实施前：导卫舌板下倾6°，上导板挂槽上倾6°，导卫舌板与上导板配合面为下倾角6°，当筋板开裂之后此处配合不能自锁，当液压缸持续供压，舌板就和上导板脱开，造成冲顶事故。改进措施：在舌板上加焊44块长150均匀分布间隔20以上的截面顶角为12°的梯形垫块，使导卫舌板变成上倾6°，在上导板挂槽处铣去一刀，去除截面为顶角12°高40的等腰三角形所占体积，使上导板变成下倾6°，这样配合面即为上倾6°，构成自锁，轧钢时，即使导向键间隙过大、筋板轻度开裂时也不会脱框冲顶。责任人：徐建翔

实施日期：2019-7七对策实施11、导卫舌板及上导板配合面为43

七对策实施2

自2019年8月实施后至今因导卫舌板及上导板配合面为下倾角所引起的脱框冲顶事故为零。

实施效果：七对策实施2自2019年8月实施后44

七对策实施32.入口导卫使用两块30mm厚正滑板。实施前：入口导卫舌板宽100，2块正铜滑板厚均为30，在安装初期舌板与上导板间隙即为13mm，配合滑动副长为上导板挂槽水平长与安装初期间隙之差，即40-13=27mm。这个尺寸不合理，存在冲顶隐患；需要增大到37mm,即把间隙缩短到3mm.改进措施：将两块30厚正铜滑板改型为20mm与40mm，把40mm的安装在靠轧辊侧。这样导卫就向轧辊侧移动10mm，而上导板位置沿轧线方向是固定的，所以初始间隙就会减小到13-10=3mm,不易脱框冲顶。责任人：安晓亮

实施日期：2019-7七对策实施32.入口导卫使用两块30mm45

七对策实施4

自2019年7月实施后间隙调整到了3mm，至今因使用两块等距滑板造成的冲顶隐患事故为零。

实施效果：七对策实施4自2019年7月实施后46

七对策实施53.主筋板两端焊接处应力集中。实施前：主筋板与下底座连接两端为垂直的，没有在主筋板上设置负倒角，导卫在工作中产生很大的应力集中，容易把主筋板拉裂，特别是两端应力集中处。改进措施：更换筋板，在筋板两端设置负倒角，满焊负倒角以消除强大的应力集中，这样就不再容易拉裂筋板。责任人：徐建翔实施日期：2019-7七对策实施53.主筋板两端焊接处应力集中47

七对策实施6

自2019年7月实施后至今因主筋板未设置负倒角产生强大应力集中引起的筋板开裂冲顶隐患故障为零。

实施效果：七对策实施6自2019年7月实施后48

七对策实施7.14.没有10天以上停机大修时间实施前：导卫筋板到一年维护周期，需要更换全部主筋板，焊接量很大，需要至少10天以上停机维修时间，才能彻底修复导卫筋板及其他部分，如更换导向键、滑板、滑块等。可是一直没有这么长的时间，每次都是急着轧辊临时处理，效果自然差。改进措施：利用7月年修10天，按照技术协议彻底修复导卫筋板等。

责任人：李小猛设施日期：2019-7七对策实施7.14.没有10天以上停机大49

七对策实施7.2七对策实施7.250

七对策实施7.3七对策实施7.351

七对策实施8

自2019年7月实施年修后，技术协议上设施的维护无一出现事故，例如导卫筋板开裂、冲顶及隐患等事故均为零。

实施效果：七对策实施8自2019年7月实施年52

七对策实施95.主筋板没设警示筋板。实施前：主筋板没有在焊接线上设置警示筋板，不能在主筋板出现内部伤痕的初期及时发现处理以避免筋板开裂造成冲顶。改进措施：在所有主筋板上都设置警示筋板，这样一旦警示筋板开裂，就预示主筋板已出现内部强度降低或者螺纹，此时就重新焊接主筋板再恢复警示筋板，就可以避免主筋板的开裂造成事故。

责任人：李小猛设施日期：2019-7七对策实施95.主筋板没设警示筋板。责任53

七对策实施10

自2019年7月实施维修后，因没设警示筋板、造成的主筋板开裂事故为零。

实施效果：七对策实施10自2019年7月实施54

八效果检查1日期2019年8月2019年9月2019年10月导卫冲顶及冲顶隐患事故时间（min）000三月共停机0min，平均0min/月。八效果检查1日期2019年8月2019年955

八效果检查2547.5min/月10min/月目标0min/月实际现状八效果检查2547.5min/月10min56

九效益平均每月节约热停547.5min.九效益平均每月节约热停547.5min.57

十巩固措施1、每周检查一次警示筋板，一旦开裂及时处理主筋板。2.每次换辊检查一次滑板间隙和舌板间隙，以防事故发生。十巩固措施1、每周检查一次警示筋板，一旦开裂58

十一活动体会及下一步打算1体会：

加强对精轧机导卫滑块螺栓的检查，可以使螺栓保持在合适的预紧力，以减慢铜滑板的磨损，减少导卫前后晃动造成的筋板开裂。打算：

1针对精轧机导卫液压缸控制压力波动较大，进行攻关，减少对导卫的冲击。2对导卫重心调整等方面继续攻关,力求年修后冲顶零事故长期保持下去。十一活动体会及下一步打算1体会：59进出口导卫液压系统原理图十一活动体会及下一步打算2进出口导卫液压系统原理图十一活动体会及下一步打算260本次QC发布完毕欢迎各位斧正不足汇编：李小猛制作：李小猛发表:徐建翔本次QC发布完毕欢迎各位斧正不足汇编：李小猛61docin/sanshengshiyuandoc88/sanshenglu

更多精品资源请访问docin/sanshengshiyuan更多精品62减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间轧钢厂中厚板分厂点检作业区轧制机械点检QC小组减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间轧钢厂63小组简介小组名称中厚板分厂轧制机械点检QC小组成立时间：2009年6月小组注册号：BGZHB2009-6本次课题活动情况课题类型：现场型课题注册时间：2019年11月课题减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间活动时间：2019年2月-2019年11月出勤率：6次/月小组成员姓名性别民族年龄文化程度职称组内分工徐建翔男汉40大专机械工程师组长、技术负责安小亮男汉26大专机械高级钳工方案实施李小猛男汉28本科机械助工方案实施张国栋男汉40大专机械工程师技术顾问小组简介小中厚板分厂轧制机械点检QC小组成立时间：2064月份项目2019.12019.22019.32019.42019.52019.62019.72019.82019.92019.102019.11选择课题现状调查目标制定原因分析制定对策组织实施效果检查巩固措施下次课题计划进度实际进度制表人：李小猛制表日期：2019.1小组活动计划推进表月份2019.12019.22019.32019.4201965项目背景1中厚板出入口导卫，服务于精轧机。其主要功能是在钢板轧制过程中，对钢板进行除磷及导向，从而实现保证钢板质量、减少对轧辊的冲击；同时对支撑辊及轧辊冷却。每件导卫重18吨,各与2个工作压力为60-90MP的液压缸连接，设有8根工作压力为20MP的高压除磷水管，及12根中压水管（机后导卫高压水管未投入使用），在轧制方向上咬钢导向角为6°。项目背景1中厚板出入口导卫，服务于精轧机。其主要功能是在钢板66中厚板精轧机进出口导卫简介

宝钢集团八钢公司轧钢厂中厚板分厂精轧机导卫分为轧机入口导卫、轧机出口导卫。每件导卫全重18吨，包含高压除鳞系统、工作辊冷却系统、支撑辊冷却系统等，由二重设计。导卫安装在轧机传动侧牌坊与操作侧牌坊之间，在两牌坊上安装导向键，导卫通过滑块、衬板、连接螺栓组成上下滑动的滑槽，与导向键配合，完成导卫上升下降。每件导卫的上升下降动作由两件液压缸负责。液压缸安装在两牌坊之间一横梁吊架上。简图如下：操作侧牌坊传动侧牌坊液压缸吊架液压缸液压缸导向键、滑块、衬板等部件的安装位置项目背景2中厚板精轧机进出口导卫简介宝钢集67小组简介分厂要求目前现状选定课题减少精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间减少导卫冲顶及冲顶隐患事故,完成上级部门下达的热停指标400min/M一选题理由00520min1670min导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间月平均547.5m小组简介分厂要求目前现状选定课题减少精轧机导卫冲顶及冲682019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计制表：李小猛制表日期：2019.6.30

表一二现场调查１事故发生时间历时（分钟）事故情况描述发生原因简述2019-05-0415：55-19：30215精轧机机后导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-05-0702：00-02：3030精轧机机后导卫间隙过大筋板开裂2019-05-0706：00-06：2020精轧机机后导卫间隙过大筋板开裂2019-05-0816：45-20：35230精轧机出口导卫脱框筋板开裂、负角承载2019-05-0910：10-10：155精轧机出口导卫间隙过大筋板开裂2019-05-2302：00-02：2020精轧机出口导卫间隙过大筋板开裂2019-05-3110：15-10：5540精轧机机后导卫配重脱落拉筋开裂2019-06-0101：40-05：15215精轧机后导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-06-0123：23-03：13230精轧机后导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-06-0314：45-15：0015精轧机导卫舌板挂块松动筋板开裂导致挂块单独承载2019-06-0318：00-18：055精轧机机后导卫间隙大筋板开裂2019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计692019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计制表：李小猛制表日期：2019.6.30表二事故发生时间历时（分钟）事故情况描述发生原因简述2019-06-0414：30-18：25235精轧机出口导卫冲顶筋板开裂、负角承载2019-06-0510：00-10：1010检查精轧机机后导卫检查导卫间隙2019-06-0512：00-12：2525停外网水检查精轧机导卫检查导卫间隙2019-06-0515：30-19：00210精轧机出口导卫焊接加固补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-0712：10-16：00230精轧机机前导卫有裂缝补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-0817：20-17：255机械检查精轧机机后导卫检查导卫间隙2019-06-1018：50-19：3545精轧机机后导卫焊缝加固补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-1406：20-09：55215精轧机导卫焊缝加固补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-1412：35-13：0025精轧机后导卫间隙过大筋板开裂2019-06-1504：35-04：5217精轧机导卫间隙过大筋板开裂2019-06-1510：30-12：33123补焊精轧机进出口导卫焊缝补焊预防焊缝开裂扩大2019-06-2018：20-18：4525调整精轧机出口导卫间隙筋板开裂二现场调查22019年3～6月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故热停时间统计70出口导卫冲顶故障简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口导卫故障位置导卫液压缸运动方向冲顶后与挡水板上位置重叠约30毫米,用手拉葫芦向外拉后(拉不动为止),还重叠约10毫米出口导卫正常工作位置二现场调查3出口导卫冲顶故障简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口导卫71出口导卫关键间隙简图(一)轧机牌坊导卫滑板(设计间隙221.9~219.5毫米)导向键(设计尺寸219.1~219.3毫米)设计间隙:4.4毫米~5.6毫米;二现场调查4出口导卫关键间隙简图(一)轧机牌坊导卫滑板(设计间隙221.72出口导卫与工作辊间隙简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口导卫(现场目视)25~30毫米图纸设计无标准值,现场经验值一般定为3~10毫米(每副工作辊间隙值不一样)目前间隙值偏大，主要因为导卫主筋板开裂。二现场调查5出口导卫与工作辊间隙简图上工作辊上工作辊挡水板精轧机入口出口73

目标制定依据11.根据轧钢厂对中厚板分厂热停考核指标，我点检作业区最终分解至轧制机械热停不得超过400Min/M。2.2019年3月和4月精轧机导卫冲顶及冲顶隐患事故不曾发生，用时为零，因此完成导卫冲顶及冲顶隐患事故为零的目标是有现场依据的。现实依据目标制定依据11.根据轧钢厂对中厚板分厂热停考核74

目标制定依据23.根据事故原因简述分析，筋板开裂、负角承载、检查导卫间隙、补焊预防焊缝开裂扩大等原因均是在一定条件下可以消除的。注：1.条件：有10天以上的停机检修时间、有2位点检员和1位技术顾问以及10个具有导卫冲顶检修经验的钳工、理论依据12个有高级焊接技术的焊工、有相关备件、材料、工具、技术协议、具体方案、备件需求及返修快捷渠道。2.以上条件在7月年修均具备。目标制定依据23.根据事故原因简述分析，筋板开裂75

三目标原月平均热停547.5min月平均热停10min98.17%三目标原月平均热停547.5min月平均热停76主筋板开裂入口导卫使用两块30厚正滑板

四原因分析导卫冲顶及冲顶隐患事故原因分析人机料法环点检对导卫检修无规范的技术标准导卫舌板及上导板配合面为下倾角导卫滑块间隙过大滑块螺栓松动过大导卫筋板锈蚀，降低强度开裂钳工对导卫检修无规范的作业标准导卫到大修周期却没有大修：（更换筋板、滑板、导向键）铜滑板硬度低、不耐磨安装螺栓时未达到标准预紧力舌板与导板配合面容易侧滑移脱开入口导卫设计间隙过大11mm主筋板没设警示筋板主筋板两端焊接处应力集中导卫筋板焊缝处积水没有10天以上停机大修时间主筋板开裂入口导卫使用两块30厚正滑板四原因分77

五要因论证1

我们从“人、机、料、法、环”五个方面对导卫冲顶及隐患的原因进行了分析，从中确定了主要原因及次要原因。为确定主要原因，我们QC小组对鱼刺图中10条末端因素逐条进行确认分析：五要因论证1我们从“人、机、料、法78

五要因论证2末端因素1：点检对导卫检修无规范的技术标准。确认内容：点检对导卫检修有无规范的技术标准。确认方法：现场查sgmis技术标准内容。判别标准：设计图纸与技术要求及机械设计手册。所得数据：滑板间隙小于2mm,筋板设置负倒角以消除边缘应力集中，设置警示筋板。与标准比较：符合。 确认人：徐建翔确认时间：2019.7非要因五要因论证2末端因素1：点检对导卫检修无79五要因论证2.1附：技术标准五要因论证2.1附：技术标准80

五要因论证3.1末端因素2：钳工对导卫检修无规范的作业标准。确认内容：钳工对导卫检修有无规范的作业标准。确认方法：现场查sgmis作业标准内容。判别标准：图纸装配尺寸及方法要求和机械设计、安装手册。所得数据：M56*820双头螺栓用2T手拉葫芦拉紧，当螺母与滑板紧密贴合后,再使螺母旋转90°，筋板在设置的负倒角处满焊补起倒角以消除应力集中，焊接前对母材加热，采用CO2保护焊，焊后加热缓冷防裂，常温后探伤。警示筋板要贴在主筋板上，警示筋板中间部分遮住主筋板焊接线。与标准比较：符合。 确认人：李小猛确认时间：2019.7非要因五要因论证3.1末端因素2：钳工对导卫检81五要因论证3.2相关作业标准五要因论证3.2相关作业标准82五要因论证3.3相关作业标准五要因论证3.3相关作业标准83五要因论证3.4相关作业标准五要因论证3.4相关作业标准84

五要因论证3.5注释1：M56*820双头螺栓用2T手拉葫芦可以拉紧依据剧机械设计手册新版第2篇第6章6-14、6-15得，五要因论证3.5注释1：M56*820双85

五要因论证3.6五要因论证3.686

五要因论证3.7剧以上公式得：M56螺母扭紧力矩T=kFd单位N.m螺栓、滑块为精加工、无润滑，所以k可取值0.15.此螺栓材质为45钢，5.6级强度，故F取值450KN.d为56mm.(K、F取值剧机械设计手册，此处不一一截图或者另外介绍）经过计算T=3780N.m2T手拉葫芦用打击梅花M85扳手紧固M56螺栓能达到的力矩=20000×0.35N.m=7000N.m所以2T手拉葫芦可以紧固此处螺栓达到预紧力450KN。五要因论证3.7剧以上公式得：87

五要因论证3.8注释2：当螺母与滑板紧密贴合后,再使螺母旋转90°，刚好保证预紧力450kN依据：剧机械设计手册：新版第2篇第6章表6.2-14控制预紧力的方法得，可以选取螺母转角法来控制预紧力：根据公式1：θ=(360°.F0)/（P.Cp）公式2：Cp=EA0；E为弹性模量，A0为截面积，d为直径56mm.45钢E剧机械设计手册可取209GPa,计算得θ=78°。为保证预紧力此值放大15%得89.7°，作业标准中选90°。螺旋预紧达到预紧力F0所需的螺母转角θ由下式求得：θ=(360°.F0)/（P.Cp）式中：P为螺距、Cp为螺栓的刚度（N/mm)采用此方法需先把螺栓副拧紧到密贴位置。误差15%。五要因论证3.8注释2：当螺母与滑板紧密88

五要因论证4.1末端因素3：导卫舌板与上导板配合面为下倾角。确认内容：导卫舌板与上导板配合面是否为下倾角。确认方法：现场测量与查图纸。判别标准：导卫舌板与上导板配合面应为上倾角，以防脱开。取得数据：下倾角6°，当滑板间隙增大时，此处配合很容易滑脱。与标准相比：不符。确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因五要因论证4.1末端因素3：导卫舌板与上89

五要因论证4.2末端因素3：导卫舌板与上导板配合面为下倾角的示图。+舌板导板配合面下倾6°五要因论证4.2末端因素3：导卫舌板与上90

五要因论证5.1末端因素4：入口导卫使用两块30厚正滑板。确认内容：入口导卫是否使用两块30厚正滑板。确认方法：图纸复核及现场调查。判别标准：入口导卫正滑板应该为20与40，40在靠轧辊侧。这样可以使入口导卫内移10mm,把11mm设计间隙调成1mm。取得数据：入口导卫正滑板为两块30mm厚的。与标准相比：不符。确认人：安小亮确认时间：2019.7是要因五要因论证5.1末端因素4：入口导卫使用91

五要因论证5.2末端因素4：入口导卫使用两块30厚正滑板。30mm厚五要因论证5.2末端因素4：入口导卫使用92

五要因论证5.3末端因素4：入口导卫使用两块30厚正滑板。两块铜滑板均厚30mm五要因论证5.3末端因素4：入口导卫使用93

五要因论证6.1末端因素5：主筋板没设警示筋板。确认内容：主筋板是否设警示筋板。确认方法：查图纸及现场观察。判别标准：主筋板两侧应该设置警示筋板，当警示筋板刚开裂的时候，虽然主筋板没有开裂，但也说明内部出现裂纹，强度已经不能保证，需要补焊主筋板或者更换。取得数据：没有警示筋板。与标准相比：不符。确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因五要因论证6.1末端因素5：主筋板没设警94

五要因论证6.2末端因素5：主筋板没设警示筋板。主筋板示意图导卫底部焊缝此处需设警示筋板五要因论证6.2末端因素5：主筋板没设警95

五要因论证7.1末端因素6：主筋板两端焊接处应力集中。确认内容：主筋板两端焊接处是否应力集中。确认方法：查图纸及现场调查。判别标准：主筋板两端应该设置负倒角，以消除应力集中。取得数据：主筋板两端没有负倒角，产生应力集中。与标准相比：不符。确认人：徐建翔确认时间：2019.7是要因五要因论证7.1末端因素6：主筋板两端焊96

五要因论证7.2末端因素6：主筋板两端焊接处应力集中。应力集中处在应力集中处把筋板两端打负倒角在满焊倒角，即可消除应力集中筋板导卫本体五要因论证7.2末端因素6：主筋板两端焊97

五要因论证8末端因素7：铜滑板硬度低、不耐磨。确认内容：铜滑板是否硬度低、不耐磨。确认方法：查图纸，测现场滑板硬度。判别标准：硬度大于700HB,耐磨性高。取得数据：依图：铜滑板材质为ZCuSn12Ni2,硬度≥785HB，有较高的耐磨性，用于在中等及较高负荷和小滑动速度下工作的重要配件。依现场测量：硬度平均值为790HB.与标准相比：符合。确认人：李小猛确认时间：2019.7非要因参照末端因素4论证的铜滑板图纸，可知材质五要因论证8末端因素7：铜滑板硬度低、不耐98

五要因论证9末端因素8：安装螺栓时未达到标准预紧力。确认内容：安装螺栓时是否未达到标准预紧力。确认方法：查螺栓预紧力值，计算螺栓打紧所需力矩，看所选工具是否可以达到这个力矩。检测螺母贴紧后的打紧引起的旋转角。判别标准：螺栓预紧力450KN,打紧螺栓所需力矩3.78KN,当使用手拉葫芦和打击梅花扳手时，至少需要2T手拉葫芦；螺母贴紧后要旋转90°。取得数据：螺栓预紧力450KN,打紧螺栓所需力矩3.78KN,现场使用2T手拉葫芦，螺母贴紧后旋转角为90°。与标准相比：符合确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因此处注释：略五要因论证9末端因素8：安装螺栓时未达到99

五要因论证10.1末端因素9：导卫筋板焊缝处有积水。确认内容：导卫筋板焊缝处是否有积水。确认方法：查图和现场调查。判别标准：导卫底部倾斜便于疏水。取得数据：导卫底部下倾角6°。与标准相比：符合。确认人：安晓亮确认时间：2019.7非要因五要因论证10.1末端因素9：导卫筋板焊缝处有100

五要因论证10.2末端因素9：导卫筋板焊缝处有积水。下倾角6°，便于疏水五要因论证10.2末端因素9：导卫筋板焊缝处101

五要因论证11末端因素10：没有10天以上停机大修时间。确认内容：是否有10天以上停机大修时间。确认方法：查生产记录及现场调查。判别标准：应该有10天以上停机大修时间（按技术协议修复导卫）。取得数据：最大停机时间为72小时。与标准相比：不符。确认人：李小猛确认时间：2019.7是要因技术协议前面已附五要因论证11末端因素10：没有10天以102

五要因论证12导卫舌板及上导板配合面为下倾角主筋板两端焊接处应力集中主筋板没设警示筋板入口导卫使用两块30厚正滑板通过以上论证，得出五条末端因素为主要原因没有10天以上停机大修时间五要因论证12导卫舌板及上导板配合面为下103

六制订对策No要因项目对策目标措施责任者地点日期1导卫舌板及上导板配合面为下倾角改为上倾角避免下倾角引起滑脱脱框隐患改为上倾角6°，对应的上导板也改成相应配合角度徐建翔轧制现场2019-72入口导卫使用两块30厚正滑板对滑板改型把设计间隙调整到3mm，防止间隙过大引起的冲顶隐患事故将原滑板更换为20mm、40mm（靠轧辊装）安晓亮轧制现场2019-7

3主筋板两端焊接处应力集中消除应力集中避免应力集中引起的筋板开裂冲顶隐患设负倒角满焊徐建翔轧制现场2019-74没有10天以上停机大修时间实施大修冲顶故障为0按技术协议对导卫进行大修：更换全部筋板、焊接并探伤李小猛轧制现场2019-7

5主筋板没设警示筋板设警示筋板主筋板开裂引起故障为0每块主筋板均设警示筋板李小猛轧制现场2019-7六制订对策No要因项目对策目标措施责任者地点104

七对策实施11、导卫舌板及上导板配合面为下倾角。实施前：导卫舌板下倾6°，上导板挂槽上倾6°，导卫舌板与上导板配合面为下倾角6°，当筋板开裂之后此处配合不能自锁，当液压缸持续供压，舌板就和上导板脱开，造成冲顶事故。改进措施：在舌板上加焊44块长150均匀分布间隔20以上的截面顶角为12°的梯形垫块，使导卫舌板变成上倾6°，在上导板挂槽处铣去一刀，去除截面为顶角12°高40的等腰三角形所占体积，使上导板变成下倾6°，这样配合面即为上倾6°，构成自锁，轧钢时，即使导向键间隙过大、筋板轻度开裂时也不会脱框冲顶。责任人：徐建翔

实施日期：2019-7七对策实施11、导卫舌板及上导板配合面为105

七对策实施2

自2019年8月实施后至今因导卫舌板及上导板配合面为下倾角所引起的脱框冲顶事故为零。

实施效果：七对策实施2自2019年8月实施后106

七对策实施32.入口导卫使用两块30mm厚正滑板。实施前：入口导卫舌板宽100，2块正铜滑板厚均为30，在安装初期舌板与上导板间隙即为13mm，配合滑动副长为上导板挂槽水平长与安装初期间隙之差，即40-13=27mm。这个尺寸不合理，存在冲顶隐患；需要增大到37mm,即把间隙缩短到3mm.改进措施：将两块3