北美地区GB150和JIS标准主要参照ASME规范EN13445系统课件

ASMEⅧ-1、Ⅷ-2介绍

（和设计有关的内容）

2009.11，杭州华东理工大学

丁伯民联系方式：Tel（021）64233036E-maildingwenqi@

ASMEⅧ-1、Ⅷ-2介绍

（和设计有关1

各国压力容器标准体系主要是三大体系，ASME，EN13445和гостASME系统:亚太、北美地区，GB150和JIS标准主要参照ASME规范EN13445系统:欧洲大陆地区，主要参照BS5500(现改为PD5500)，CODAP和AD规范гост系统:俄罗斯及原东欧国家，现国内很少关心20世纪末欧共体提出PED(承压设备指令)并统一成EN13445后，形成欧美体系的竞争，所以ASME(特别是Ⅷ-2)和EN有相互靠近的趋势各国压力容器标准体系主要是三大体系，ASME，EN12

ASME规范体系是美国机械工程师学会(ASME)的行业标准，只有在地方政府的安全监察部门以法律形式认可情况下才能成为法定控制产品质量的技术法规，未提及容器分类是包括各种材料、制造方法、容器类型的标准，材料、设计、制造、无损检测、焊接工艺等都可由各卷ASME规范解决(封闭式规范)三年一版，一年一个增补，每年二次条款解释，规范案例ASME规范体系是美国机械工程师学会(ASME)的3

GB150的体系

含GB151，JB4732等以《压力容器安全技术监察规程》为框架的具体执行标(现改为《简单压力容器安全技术监察规程》、《固定式容器安全技术监察规程》)，按容器的潛在危险程度分为三类还涉及一系列其它标准:GB151，JB4732，GB16749，JB/T4710，JB/T4731，JB/T4735和铝制、钛制、铜制、镍和镍合金制容器等，并和钢制压力容器焊接工艺评定、钢制压力容器焊接规程、承压设备无损检测等标准配套使用不定期出版和修改(GB150已在修改)GB150的体系

含GB154

ASMEⅧ概况建造规范(包括材料、设计、制造、检验、试验、认证和泄压在内的全面考虑)，现包括英制和公制Ⅷ-11914～08A容器建造规则U证Ⅷ-21968～08A压力容器建造另一规则U2证Ⅷ-31997～08A高压容器建造规则U3证三年一个版本，每年一个增补（注意2008A，2009A)、规范案例（每年4次），半年一个条款解释ASMEⅧ概况建造规范(包括材料、设计、制造5

ASME规范的适用范围

ASMEⅧ-1适用于所设计容器的内压或外压超过100kPa，内压力不超过20MPa的固定式压力容器，但符合规范相应要求的任何压力容器，可以打U钢印ASMEⅧ-2也适用于固定式压力容器，其規则没有規定的压力范围，但并不包括所有的结构型式。对极高的压力，可能需要作出某些补充，容器仍能满足规范一切要求后，可以打规范钢印ASMEⅧ-3适用于通常超过70MPa的金属固定式压力容器。但既不旨在規定Ⅷ-1或Ⅷ-2的压力上限，也不旨在規定Ⅷ-3的压力下限各册都适用于疲劳分析容器，都未涉及达到蠕变温度的容器ASME规范的适用范围

ASMEⅧ-1适用于所设计容6

GB150等的适用范围

GB150适用于设计压力为0.1MPa～35MPa、真空度不低于0.02MPa的非直接火钢制固定式压力容器，不适用于要求作疲劳分析的容器

JB4732适用于设计压力为0.1MPa～100MPa、真空度不低于0.02MPa的非直接火钢制固定式压力容器，且明确为按分析设计标准GB151适用于公称压力不大于35MPa、公称直径不大于2600mm，且公称压力和公称直径的乘积不大于10000MPa×mm的钢制管壳式換热器都未涉及温度达到蠕变范围的容器

GB150等的适用范围

GB150适用于设计压力为07

EN13445的适用范围EN13445适用于最大许用压力大于0.5bar(表压)、但也可用于在较低压力(包括真空)下操作的非直接火固定式压力容器，并未限定压力上限EN13445仅适用于钢和铸钢制压力容器，但在第6篇中規定了对球墨铸铁的特殊考虑，在第8篇中包括了Al及Al合金压力容器及其元件的补充要求。EN13445不适用于多层容器列出疲劳分析的具体方法温度可达到蠕变范围，并在设计篇的附录B提及蠕变校核(07.06增加)EN13445的适用范围EN13445适用于最大许8

ASMEⅧ介绍─前言（1）ASME压力容器規范是压力容器的建造規则規范制定了强制性要求、特殊禁用規定以及非强制性指南是包括多种制造方法、多种材料容器的建造规则ASMEⅧ-1、Ⅷ-2是包括立式或卧式容器、换热器、膨胀节(球形容器？)等在内各种压力容器的建造规则Ⅷ-1、Ⅷ-2、Ⅷ-3共三册各适用于不同的对象关于计算机和有限元的使用，设计用线算图和曲线拟合公式ASME规范的卷、版本、增补、条款解释、规范案例、例题ASMEⅧ介绍─前言（1）ASME压力容器規范是压力9

ASMEⅧ介绍─前言（2）内容不断增加、更新，安全(设计)系数不断降低，不断引入新的设计理念2007版Ⅷ-2全部改写，设计部分分为按规则设计和按分析设计，前者所包括元件和Ⅷ-1基本相同，且某些技术内容方面向EN13445靠拢；后者仅指前者未包括、或形状载荷等超出前者时，且都用数值解，编排方式似也向EN13445靠拢和国内标准的编写习惯略有不同GB150、JB4732主要引自ASMEⅧ-1和Ⅷ-2，但由于某些原因(如国内情况，技术政策，以及某些误引或漏引等)而造成区别ASMEⅧ介绍─前言（2）内容不断增加、更新，安全(10ASMEⅧ-1特点和主要内容

(1)引言U●A分卷通用要求，是适用于全册的要求

UG●B分卷与制造方法有关的要求UW，UF，UB●C分卷与各类材料有关的要求UCS，UNF，UHA，UCI，UCL，UCD，UHT，ULW，ULT，UHX，UIG(2009A新增，不透性石墨建造压力容器的要求)ASMEⅧ-1特点和主要内容(1)引言U11ASMEⅧ-1特点和主要内容

(2)●

强制性附录37(08A增加35)(09A增加36-40)●非强制性附录25(08A增加KK和LL)(09A增加MM)●相关的卷Ⅱ卷材料A篇铁基材料， B篇非铁基材料C篇焊条、焊丝及填充金属材料D篇性能(英制、公制) Ⅴ卷无损检测 Ⅸ卷焊接和钎焊评定ASMEⅧ-1特点和主要内容(2)●强制性附录3712设计参数和有关的问题(1)

●所考虑的失效准则和强度理论弹性，弹-塑性，塑性，安定性，稳定性(线性弹性，非线性弹性，塑性)，膨胀节部分也包括疲劳，最大主应力理论●设计压力(独立容器，组合容器—独用元件、公用元件，按独立容器设计，按压差设计)UG-21，UG-99，UG-19,附录3-2设计参数和有关的问题(1)

●所考虑的失效准则和强度理13设计参数和有关的问题(2)

●最大许用工作压力，由计算求得的试验压力UG-99，附录3-2●设计温度(最高、最低MDMT)UG-20，UCS-66●腐蚀裕量，材料壁厚负偏差及制造减薄量UG-25，UG-16，UG-32注18●压力试验，试验压力（最大许用工作压力，设计压力，计算得的试验压力），试验温度，试验压力上限(内压容器，真空容器，独立容器，组合容器—其公用元件按独立容器设计、按压差设计)UG-99，UG-100设计参数和有关的问题(2)

●最大许用工作压力，由计算14设计参数和有关的问题(3)

独立容器:内压PT=1.3PS/ST(原理分析)真空PT=1.3P(原理分析)组合容器:组合容器的独用元件或组合容器按独立容器设计时：和独立容器压力试验相同组合容器举例设计参数和有关的问题(3)

独立容器:内压PT=1.15设计参数和有关的问题(4)

组合容器(不按独立容器设计时)的公用元件：ΔP<max(P1，P2)，即P1、P2同号时[UG-99(e)(2)]:先内筒PT=1.3(P2-P1)S/ST再两侧同时P1侧:PT=1.3P1S/ST

P2侧:PT=1.3P2S/ST此时要控制两室压差不超过内筒的试验压力值

ΔP>max(P1，P2)，即P1、P2异号时[UG-99(e)(1)]:先内筒PT=1.3P1(按真空容器，内压方式)再夹套PT=max[1.3P2S/ST，(P2-P1)S/ST]其中比值S/ST为构成该容器各元件(不包括螺栓)中的最小值设计参数和有关的问题(4)

组合容器(不按独立容器设计时)16

GB150压力试验内压、外压、真空容器，外压容器和真空容器以内压进行试验内压容器:其中，应取各元件材料的比值中最小者(圆筒、封头、接管、法兰及紧固件等)

外压容器和真空容器:要求试验前校核圆筒应力，以不超过0.9倍屈服强度为满足GB150压力试验内压、外压、真空容器，外压容器17设计参数和有关的问题（5）

安全系数Ⅷ-1nT=3.5ny=1.5焊管的许用应力中已引入系数0.85Ⅷ-2nT=2.4ny=1.5GB150nb=3.0ns=1.6(将改为nb=2.7ns=1.5)JB4732nb=2.6ns=1.5(将改为nb=2.4ns=1.5)设计参数和有关的问题（5）

18

焊接接头分类

(1)

分类目的:确定焊缝结构，探伤程度，焊接接头系数分类的出发点:按接头所在位置，即接头所承受的最大应力，不是按接头结构型式焊接接头类别Ⅷ-1(A、B、C、D类)Ⅷ-2（增加E类)焊缝结构型式Ⅷ-1(1～8型)(表UW-12)Ⅷ-2(无搭接接头，并增加10型填角焊缝)焊接接头分类(1)分类目的:确定焊缝结构，探伤19

焊接接头分类(2)A类:圆筒、锥壳的纵向和螺旋形接头，球壳、成型封头或平板上任意方向的拼接接头，连接球壳和圆筒等壳体的环向接头（即承受最大主应力的接头）B类:壳体或变径段上的环向接头，连接各成型封头(球壳除外)至壳体的环向接头(即承受第二主应力的接头）C类:连接法兰、管板或平盖至壳体的接头，连接矩形截面容器各侧板的接头，可以是对接或角接（有一件涉及平板时）D类:连接接管与壳体或矩形截面容器的接头，可以是对接或角接(都是壳体或矩形截面容器时)焊接接头分类(2)A类:圆筒、锥壳的纵向和螺旋形20

焊接接头分类

(3)

焊接接头分类(3)21

焊接接头分类(4)A、B类除个别者外(如锥壳对圆筒的连接)都是对接或搭接C、D类可以是对接（搭接）或角接，所以对C、D类应写明是对接还是角接焊接接头分类(4)A、B类除个别者外(如锥22

GB150焊接接头分类参照ASMEⅧ-1的A、B、C、D名词，但不同RT、UT者(即对接者)为A、B类，A为受第一主应力，B为受第二主应力MT、PT者(即角接者)为C、D类，C为二连接件中有板者，D为二连接件都为壳者但:嵌入式接管与壳体的对接因要RT、UT检测，所以不划为D类而改划为A类;多层包扎容器层板的纵向接头因不能RT、UT，所以不划为A类而改划为C类对平板或管板的拼接接头，平板或管板对圆筒的对接接头漏划GB150焊接接头分类参照ASMEⅧ-1的A、B、23GB150焊接接头分类GB150焊接接头分类24焊接接头使用限制举例（1）当充装致死物料时，除換热管等外，所有A类应为(1)型，所有B类或C类对接应为(1)型或(2)型当UCS篇材料容器在UCS-68指定的温度下运行或UHA篇材料要求作冲击试验时，所有A类应为(1)型，所有B类应为(1)型或(2)型，所有C类、D类应为贯穿整个接头截面的全焊透(对接或角接)(UW-2)焊接接头使用限制举例（1）当充装致死物料时，除換热管等外，25焊接接头使用限制举例

GB150GB150未提及，都列于《容规》51、54条(新容规3.14.1和3.14.2条)51条:筒体纵向接头、筒节与筒节(封头)连接的环向接头，封头的拼接接头，必须采用全截面焊透的对接接头54条:接管与壳体间的接头以及夹套容器的接头有以下情况之一的，应采用全焊透(剧毒介质容器，做气压试验的，第三类容器，低温容器，按疲劳设计的容器，直接火加热的容器，移动式容器)焊接接头使用限制举例

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焊接接头的检测要求举例(1)

全部射线检测:储存致死物料容器的所有对接焊缝，公称厚度超过38mm的所有对接焊缝，按表UW-12中(a)栏选用焊接接头系数的A类和D类对接焊缝抽样射线检测:除UW-11(a)(5)(b)要求者外，按表UW-12中(b)栏选用焊接接头系数的A类和D类对接焊缝

(每一容器中每15m或其余不足15m者作一处检测)不作射线检测:仅按外压设计或按表UW-12中(c)栏选用焊接接头系数的A类和D类对接焊缝

焊接接头的检测要求举例(1)全部射线检测:储存27焊接接头检测要求举例(2)

射线或超声波检测:某些方法焊接的焊缝[UW-11(d)、(e)、(f)]按超声波检测，容器使最终封闭焊缝无法进行射线检测时，可以超声波检测代替，缺少适当的射线检测设备而用超声波检测是不允许的[UW-11(a)(7)]规范标志：全部射线检测者，标志为RT1；如A类接头拟取为1.0，因而对和A类相交的B类和C类对接接头作抽样检测者，标志为RT2；抽样射线检测者，标志为RT3；只有容器的部分接头满足规范要求的检测规定，或标志RT1、RT2、RT3都不合适时，标志为RT4[UG-116(e)]焊接接头检测要求举例(2)射线或超声波检测:某些方法焊28

焊接接头检测要求举例

GB150全部射线或超声检测:钢材厚度超过一定值者，气压试验者，盛装极度或高度危害介质者，多层包扎容器内筒的纵缝，套合容器各层的纵缝等局部射线或超声检测:除规定全部检测外的接头，但以下部位应全部检测：焊缝交叉部位，先拼板后成形凸形封头上的所有接头，被补强圈、支座、垫板、内件等覆盖的接头，以开孔中心为圆心，1.5倍开孔直径为半径的圆中所包容的接头，嵌入式接管与圆筒或封头的对接接头等。检测长度不少于各接头长度的20%，且不小于250mm除个别者外不允许不作检测焊接接头检测要求举例

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焊接接头检测要求举例

GB150磁粉或渗透检测基本同射线和超声检测，但对材料强度较高多层包扎容器各层板的纵缝、堆焊表面、复合钢板复合层的接头等也要求100%检测未提及射线或超声检测的规定，但《容规》第86条(新容规条)有规定，倾向性意见是，尽量采用射线检测《容规》第85条(新容规.2条)还补充了要求全部射线或超声检测的对接接头焊接接头检测要求举例

30

焊接接头系数的选用指用于设计公式中的(对接，搭接)接头由接头类型、探伤程度按表UW-12查取对按表UW-12(a)栏查取E值的A类和D类对接接头（包括无缝管），要求:连接容器筒节或封头的A类和B类焊缝应是(1)型或(2)型;与容器A类焊缝相交的B类或C类对接焊缝至少要抽样检测，如不满足，则只能按表UW-12(b)栏查取承受压缩应力时，取E=1.0焊接接头系数的选用指用于设计公式中的(对接，搭接)接31焊接接头系数的选用焊接接头系数的选用32焊接接头系数的选用焊接接头系数的选用33焊接接头系数的选用

GB150双面焊对接、或相当于双面焊的全焊透对接(指用氩弧焊打底的单面焊)接头100%检测:1.0，局部检测:0.85单面焊对接接头(有金属垫板)100%检测:0.9，局部检测:0.8未提及受压缩应力时的取值焊接接头系数的选用

34角接接头结构和强度校核开孔接管的角接接头结构以图形及详细尺寸的方式规定，凡全焊透者不必作强度校核，非全焊透者应对各强度途径进行校核(图UW-16.1起，UG-41)凡不符合图形及规定尺寸者，其填角焊缝强度需予校核[UW-18(d)]角接接头结构和强度校核开孔接管的角接接头结构以图形及详细尺35角接接头结构和强度校核

GB150在附录J中参照ASMEⅧ-1列出了焊接结构，但未提及如未按这些结构尺寸时要否校核，如何校核《容规》第52条仅规定在对角焊缝进行强度验算后，应将强度验算结果列入技术文件，但未提及如何验算(新容规未列入)角接接头结构和强度校核

G36材料（1）

UCS

(1)适用范围UG-4，UCS-5因涉及铸铁，故在涉及塑性失效准则时应予注意(例如法兰，換热器等)

含碳量超过0.35%的碳钢和低合金钢不得用于焊接结构或采用氧气切割下料

安全系数和许用应力Ⅱ卷D篇

nb=3.5，ns=1.5，螺栓:ns≥2.5焊管许用应力中已引入焊接接头系数0.85（UG-53i)材料（1）

37材料（2）

UCS(2)关于16MnR:规范案例2506允许在同时满足下列条件时采用我国GB665416MnR制造ASMEⅧ-1的容器：(1)许用应力仅为我国规定值的85%，并降低高温的上限（2）只能用于内压元件，不只能用于外压元件

(3)应进行单独的焊接工艺和焊工技能评定(4)考虑焊后热处理时，应视作为P-No.1材料(5)考虑冲击试验要求时，应视为曲线A的材料材料（2）

38材料（3）

UCS(3)(6)应满足ASMEⅧ-1中UCS篇的其它一切要求(7)应在制造厂数据报告中列出本案例号08A:在表UCS-23中已补充了SA/GB6654标准号，但我国GB6654已被GB713取代，16MnR已被Q345R取代，且拟修改的容规取nb=2.4，ns=1.5材料（3）

39低温操作和防脆断措施(1)

进展及总体思想除各材料标准为防止脆性断裂而规定了CVN值外，对低温操作还另有要求89年前根据使用经验定义-30℃下为低温容器，以夏比V冲击功作为判别指标，不尽合理89年起采用断裂力学原理判断，需要时采取防脆断措施，形式上仍作V夏比冲击试验并作为判别指标(以下主要介绍碳钢和低合金钢)

低温操作和防脆断措施(1)

进展及总体思想40低温操作和防脆断措施(2)

夏比V冲击功示意图低温操作和防脆断措施(2)

夏比V冲击功示意图41低温操作和防脆断措施(3)低温的界定(MDMT)

UCS-66，UCS-67由设计条件的MDMT，材料类别，元件厚度，应力水平，按进行判别，已作成判别图形，如MDMT、控制厚度t的组合位于相应材料线下方，说明有可能脆断而必须采取防脆断措施(图UCS-66)低温操作和防脆断措施(3)低温的界定(MDMT)U42低温操作和防脆断措施(4)

低温操作和防脆断措施(4)

43低温操作和防脆断措施(5)

防脆断措施和冲击试验温度，

如需冲击，则在该MDMT下冲击KⅠC值和CVN值的数量关系，形式上仍用在MDMT时的CVN值判别的调整[低应力状态(图UCS-66.1)，规范规定以外的焊后热处理(UCS-68(c)，某些中低強度钢在一定条件下的免除UG-20(f)]冲击试验温度的调整[可以做标准尺寸试样而做了小尺寸试样时温度的调低（表UG-84.2)，静载荷和动载荷对低强度钢因KⅠC值区别，温度的调高(表UG-84.4)]低温操作和防脆断措施(5)

防脆断措施和冲击试验温度，44低温操作和防脆断措施(6)

低应力状态判别温度的调低低温操作和防脆断措施(6)

低应力状态判别温度的调低45低温操作和防脆断措施(7)

判别和冲击试验温度调整的示意低温操作和防脆断措施(7)

判别和冲击试验温度调整的示46低温操作和防脆断措施(8)

控制厚度(UCS-66)，(图UCS-66.3)冲击功(CVN)的合格值(图UG-84.1)，元件厚度只允许用小试样时(包括元件厚度足够制作标准试样而做了小试样时)其合格值按比例增加对UHT材料，应按UHT-6进行试验，其合格指标为缺口对面的侧向膨胀值(图UHT-6.1)低温操作和防脆断措施(8)

控制厚度(UCS-66)，(图47低温操作和防脆断措施(9)

对各MDMT有不同含义(1)设计条件给定的MDMT(包括低应力和经额外焊后热处理时的调整，即供判别要否冲击用试验的)(2)冲击试验的MDMT(包括因小试样调低或低强度钢调高了的)(3)各元件MDMT中的最高值，为打在容器铭牌上和MAWP共存的MDMT低温操作和防脆断措施(9)

对各MDMT有不同含义48低温操作和防脆断措施(10)

控制厚度[UCS-66(a)]低温操作和防脆断措施(10)

控制厚度[UCS-66(49低温操作和防脆断措施(11)

UCS材料的CVN合格值低温操作和防脆断措施(11)

UCS材料的CVN合格值50低温操作和防脆断措施(12)

UHT材料缺囗对面的侧向膨胀量合格值低温操作和防脆断措施(12)

UHT材料缺囗对面的侧向膨胀51低温操作和防脆断措施(13)高强度钢的侧向膨胀值低温操作和防脆断措施(13)高强度钢的侧向膨胀值52

低温操作和防脆断措施(14)

ASMEⅧ-1的高合金钢(UHA)材料总的思想:远较UCS材料的要求为低在-48℃以上时不要求冲击试验UHA-51列出了具体规定，附录JJ列出了判别的流程图

低温操作和防脆断措施(14)

AS53

低温操作和防脆断措施

GB150上世纪中期的经验判断法，-20℃以下为低温容器，材料V夏比冲击功和结构要满足附录C要求低温低应力工况的免除:元件虽低于-20℃但其环向应力≤标准屈服强度的1/6，且不大于50MPa，其MDMT+50℃后高于-20℃者，不属低温容器。但Rm值大于540MPa者不适用此免除条件采用10×10×55mm的标准试样，无法制备时，也可用厚为7.5mm或5mm的小试样，一般应不小于钢材厚度的80%（未提及可以制备时是否可作小试样及相应措施），其CVN合格值按规定值的比例缩减在元件的MDMT下冲击，但满足低应力工况条件，而MDMT+50℃后仍低于-20℃者，则在该温度冲击

低温操作和防脆断措施54内压圆筒、锥壳和封头

(1)圆筒、球壳和锥壳:薄壁(UG-27，UG-32)，厚壁公式的调整式;厚壁(1-1，1-2，1-3)，注意适用范围圆筒和锥壳:周向应力或轴向应力控制，纵向接头或环向接头系数(或排孔削弱系数)球壳:两向应力相同碟形封头:决定于过渡转角区的最大应力(引入系数M)，开孔补强时要考虑开孔所在地区，但对薄壁封头(ts/L＜0.002)要按附录1-4(f)，考虑弹性失穏的内压Pe，最大应力点屈服时的内压Py，并确定转角区失效的内压Pck，引入安全系数后不低于设计内压为满足;采用高强度材料时为避免开裂的措施内压圆筒、锥壳和封头(1)圆筒、球壳和锥壳:薄壁(UG55内压圆筒、锥壳和封头

(2)内压圆筒、锥壳和封头(2)56内压圆筒、锥壳和封头

(3)椭圆形封头:决定于过渡转角区的最大应力(引入系数K)，和碟形封头相同，薄壁时也要按附录1-4（f）计及转角区的屈服和失稳(Ⅷ-2还提及在此处如有接管最易疲劳破坏)碟形和椭圆形封头的当量使用:r=0.17D，L=0.9D的碟形封头，可相当于2:1的椭圆形封头(旋压封头的使用)锥壳无折边时连接处的加强设计:仅无折边时才有需要，大、小端连接处所要求的加强截面积和能起加强作用的截面积计算(附录1-5)内压圆筒、锥壳和封头(3)椭圆形封头:决定于过渡转角区的57内压圆筒、锥壳和封头

(4)内压斜锥壳设计:取α1、α2中之较大值和正锥壳同样设计[UG-36(g)]内、外压平封头设计内压圆筒、锥壳和封头(4)内压斜锥壳设计:取α1、α2中58圆形平板的应力分析圆形平板的应力分析59内压圆筒、锥壳和封头

(5)平封头应力分析：不分内、外压，应力分布和周边支承条件有关(绝对固支，绝对简支)，径向和周向两向应力，有附加弯矩时另加(如法兰螺栓力矩)，弹性基础板(管板)平封头设计:用系数C表示周边支承条件的影响，将最大主应力(方向和位置都和支承条件有关)限于1.5SE以下得出厚度(焊接连接时)，由UG-34和相应的图形可确定系数C值内压圆筒、锥壳和封头(5)平封头应力分析：不分内、外压，应60内压圆筒、锥壳和封头(6)

GB150的主要区别(1)薄壁成型封头公式仅考虑过渡区的最大应力，未计及该区可能的失稳和屈服，所列出最小有效厚度的规定并无理论分析依据，且较ASMEⅧ-1的规定值为大(2)并无某特定尺寸的碟形和椭圆形封头可以当量替代的规定，在使用旋压封头时不知所以(3)无折边锥壳和圆筒连接处的加强设计引用原ASMEⅧ-2的方法，现国外已改写(4)并无斜锥壳设计内容内压圆筒、锥壳和封头(6)

61真空容器和外压元件设计

(1)外压元件的受载和失稳方式:橫向压缩(周向失稳)，横向和轴向受相同压缩(如真空容器，周向失稳)，仅轴向压缩(轴向失稳)周向失稳:薄壁壳体的线弹性失稳、非线性弹性失稳，厚壁壳体因屈服或强度不足所致的破坏轴向失稳:壳壁的线弹性失稳、非线性弹性失稳，整个管子沿其轴线的失穏(欧拉失穏)长圆筒和短圆筒，为统一而用图算法，非线性弹性失稳，为解决非常量的弹性模量而用图算法真空容器和外压元件设计(1)外压元件的受载和失稳方式:橫向62真空容器和外压元件设计

(2)真空容器和外压元件设计(2)63真空容器和外压元件设计

(3)真空容器和外压元件设计(3)64真空容器和外压元件设计

(4)真空容器和外压元件设计(4)65真空容器和外压元件设计

(5)外压薄壁圆筒设计：由L/Do、Do/t查取A值(表示失穏时周向应变)，由A值查取B值(表示失穏时周向应力的某一倍数)，由B算得许用外压Pa，或在线性弹性时由E算得许用外压PaL的定义:相邻支撑线（有足够刚度处）之间的长度外压厚壁圆筒设计：由规范公式根据屈服或强度不足算得Pa1和Pa2，Pa=min(Pa1，Pa2)外压锥壳(两端都为支撑线时)设计：取Le=(L/2)(1+Ds/DL)，te=tcosα，按圆筒一样方法设计真空容器和外压元件设计(5)外压薄壁圆筒设计：由L/Do、66真空容器和外压元件设计

(6)外压球壳设计:取

，由A査B，并由或

求得许用外压Pa轴向许用压缩应力:取

，由A查B，B即是轴向许用压缩应力

真空容器和外压元件设计(6)外压球壳设计:取67真空容器和外压元件设计

(7)外压成型封头设计：球冠区按球壳设计，过渡转角区按内压封头设计，但设计压力取1.67P，相当于引入E=0.6[UG-33(a)(1)(a)]加强圈设计:目的，布置真空容器和外压元件设计(7)外压成型封头设计：球冠区按球壳68真空容器和外压元件设计

(8)加强圈设计:情况1：圆筒满足稳定性要求（Do，Ls，t)，加强圈设计步骤和圆筒设计步骤相反，先将加强圈截面积As均摊在长为Ls的圆筒上确定B值，由B查A，再由规范公式计算其所需惯性矩Is，注意防止侧向倾覆另一情况为:圆筒未满足稳定性要求(Do，t)，要求长度Ls为何值时能使圆筒满足稳定性要求，由查A值，再由A、Do/t查图得L/Do值，L即Ls真空容器和外压元件设计(8)加强圈设计:情况1：圆筒满足稳69真空容器和外压元件设计

(9)加强圈允许割断的弧长：为失稳时的1/4波弧长（图UG-29.1)真空容器和外压元件设计(9)加强圈允许割断的弧长：为失稳时70真空容器和外压元件设计

(10)锥壳和圆筒连接处的加强设计（附录1-8）从强度出发的加强，仅当无折边时才需要，用满足截面积ArL或Ars表示从刚度出发的加强，仅当连接处为支撑线时才需要（包括有、无折边），用满足惯性矩Is表示所增加厚度或加强件的结构同时满足强度和刚度要求外压斜锥壳UG-33，取α1、α2中之较大值和正锥壳同样设计真空容器和外压元件设计(10)锥壳和圆筒连接处的加强设计（71真空容器和外压元件设计(11)

GB150的主要区别GB150主要引自ASMEⅧ-1，但二者A～B关系算图纵坐标的标尺不同，要注意所用计算式和算图的匹配，不能混用。二者的区别主要是GB150漏引或误引所致(1)未明确A～B关系算图右端点即为材料屈服点，致把厚薄壁分界由10改为20(2)列入了外压容器，外压容器设计压力，外压容器和真空容器以内压进行压力试验等，但无组合容器的上述内容(3)成型封头仅考虑球冠区的稳定性，未计及过渡区的强度(4)无斜锥壳设计内容真空容器和外压元件设计(11)

72半管式夹套容器设计（1）沿革：首次公布于1992年版，后于1995年版加了补充直至目前。Ⅷ-2于2007年版首次列入半管式夹套容器设计（1）沿革：首次公布于1992年版，73半管式夹套容器设计（2）问题所在：1995年版起加了“仅适用于壳体或封头内均为正压，半管夹套内为正压两种情况共存时”，使原有的长处不再存在，对此国内提出疑问设计原理：由夹套压力P1在内筒上引起的经(轴)向弯曲应力F

，由内筒压力P在在内筒上引起的经(轴)向应力S’，要求F+S’<1.5S为满足，F=KP’，K由夹套和内筒尺寸确定结构尺寸限定:仅限于规范所列K线图者半管式夹套容器设计（2）问题所在：1995年版起加了“74半管式夹套容器设计（3）1995版起的补充：规范表示为F=1.5S-S’(F不应大于1.5S)，S’为内容器在内压和其它轴向力作用下的实际纵向拉伸应力，S’为负值时，S’应取为零对此的分析:限制内容器为内压，其目的为避免发生F=1.5S+S’，导致F>1.5S，所以如用|F+S’|<1.5S表示，则不论S’为正或负，都不必担心出现F>1.5S2007版Ⅷ-2的说法:规定半管式夹套为内压，未提及内容器压力的正负，且规定为F=max[(1.5S-S’)，1.5S]，max可能系min之误半管式夹套容器设计（3）1995版起的补充：规范表示为75半管式夹套容器设计（4）设计思路：由内容器的半径R、设计压力P，初定厚度t，由校核条件，求得壳体许用的轴向弯曲应力F

由半管式夹套容器结构查取系数K，由F=KP’求取半管式夹套许用压力P’，如许用压力大于等于半管式夹套的设计压力P1，则初定厚度t足够由半管式夹套的设计压力P1和内半径r确定半管式夹套的厚度T；半管式夹套容器设计（4）设计思路：76

开孔及其补强设计

(1)开孔接管所引起的问题

▲受载截面积的削弱，是指承受最大主应力方向的截面

▲开孔应力集中，其高应力区和孔径d成正比

▲接管所致附加边缘应力，在元件上和成正比，在接管上的高应力区和成正比●开孔补强的设计准则，主要原理及其相互关系

▲等面积法

▲压力面积法

▲压力面积应力法▲弹-塑性失效法

开孔及其补强设计(1)开孔接管所引起的问题77开孔及其补强设计

(2)●对开孔形状和尺寸的限制UG-36，一般d/D限于1/2-1/3，椭圆或长圆形孔其长短径比为2●不需补强（包括补强计算和措施）的开孔尺寸，原理分析●

应力校正系数原理分析，开孔直径

UG-37(a)，附录L-7.7开孔及其补强设计(2)●对开孔形状和尺寸的限制78开孔及其补强设计

(3)孔边的应力集中各种孔在球壳和圆筒上的布置开孔及其补强设计(3)孔边的应力集中各种孔在球壳和圆79开孔及其补强设计

(4)应力校正系数F周向斜开孔分析(09A略有修改)开孔及其补强设计(4)应力校正系数F周向斜开孔分析80开孔及其补强设计

(5)●

开孔和焊缝的相遇或相邻UG-37(a)，UW-14，符合补强设计的开孔，均可位于焊接接头上，在补强计算中计入接头系数E，不需补强的小开孔，不允许位在A类接头上，当位在A类附近或B类或C类对接接头上时，应在3d范围内射线检测小开孔和焊缝相邻时的检测开孔及其补强设计(5)●开孔和焊缝的相遇或相邻81开孔及其补强设计(6)●

开孔补强的等面积法设计UG-40，UG-37

▲内压壳体

UG-37(a)，UW-16(c)壳体上的补强有效范围取仅取和d有关因开孔而引起削弱的截面积，在补强有效范围内各件除承受内压所需之外的多余截面积，对tr值的讨论

▲外压壳体UG-37(d)按惯性矩补强，換算为用面积表示时仅为内压所需的一半

▲平封头UG-39，同外压壳体开孔及其补强设计(6)●开孔补强的等面积法设计82开孔及其补强设计(7)开孔及其补强设计(7)83开孔及其补强设计(8)▲壳体上的多个开孔根据相邻孔心距区分，UG-42▲圆筒和锥壳上的大开孔附录1-7，采用欧洲国家的压力面积法;附录1-10，采用Ⅷ-2的压力面积应力法;附录1-9（和原Ⅷ-2相似的弹-塑性失效补强法）开孔及其补强设计(8)▲壳体上的多个开孔根据相84开孔及其补强设计(9)要引入应力校正系数F了开孔及其补强设计(9)要引入应力校正系数F了85开孔及其补强设计(10)压力面积法原理开孔及其补强设计(10)压力面积法原理86

开孔及其补强设计

(11)

大开孔补强的压力面积法开孔及其补强设计(11)

87开孔及其补强设计

(12)

大开孔补强的压力面积法附录1-7的公式和压力面积法的公式等同开孔及其补强设计(12)

大开孔88

开孔及其补强设计

(13)

大开孔补强的压力面积应力法开孔及其补强设计(13)

大开89开孔及其补强设计

(13)●

接管颈部的厚度（UG-45）除考虑强度外，还考虑接管和壳体厚度的协调●

补强件的强度及焊缝校核途径（UG-41）对于非整体补强者（指接管和壳体用非全焊透连接，或带有补强板时），要对各途径的强度进行校核，即该途径上连接焊缝的强度应不小于能起补强材料的强度●

接管与壳体间连接焊缝的要求UW-15，UW-16，规范已列出了具体的结构和各部尺寸，对补强圈和非全焊透结构，要求校核填角焊缝的强度09A增加了UG-37(h)关于采用分块式补强圈的规定开孔及其补强设计(13)●接管颈部的厚度（UG-490开孔及其补强设计(15)焊缝强度校核途径乛：开孔及其补强设计(15)焊缝强度校核途径乛：91开孔及其补强设计(16)

GB150的主要区别(1)未引入应力校正系数F，对某些斜接管或多个开孔补强无法计算(2)列入不另行补强的规定，对某些设计会引起问题(3)未提及开孔是否可以通过焊缝、哪类焊缝、如通过应采取何种补偿措施(4)未提及大开孔补强(5)除引入附录J外，未提及角接接头的强度校核要求(6)未提及邻近连接元件处接管颈的厚度要求(7)规定:在成型封头过渡部分开孔时，孔的中心线宜垂直于封头表面开孔及其补强设计(16)

92法兰及相关元件设计

（1）●法兰设计(附录2、S，UG-23)，以校核各相关部分应力的形式，实际上是控制各部应变以保证密封，以环板(圆环)、锥颈和圆筒三者构成两对不连续连接为模型分别计算各处的应力●

法兰刚度计算附录2主要控制法兰环的旋转角度，规范认为取KⅠ=0.3，KL=0.2是能保证密封性能的，08A提及，在一定流体、压力和温度下，成功的操作经验可代替刚度校核●

法兰和公称管配件标准UG-44

法兰及相关元件设计（1）●法兰设计(附录2、S，U93法兰及相关元件设计（2）华脱尔斯法分析模型整体和活套带颈、活套不带颈法兰的应力分析法兰及相关元件设计（2）华脱尔斯法分析模型整体和活套94法兰及相关元件设计

（3）内压和外压预紧内压操作外压操作法兰及相关元件设计（3）内压和外压预紧内压操作外压95法兰及相关元件设计（4）反向法兰受载分析法兰及相关元件设计（4）反向法兰受载分析96法兰及相关元件设计（5）左侧接管为整体连接外侧三项应力內侧三项应力右侧接管为非整体连接外侧三项应力內侧仅一项应力平板上的大开孔法兰及相关元件设计（5）左侧接管为整体连接右侧接管97法兰及相关元件设计（6）带法兰的凸形封头法兰及相关元件设计（6）带法兰的凸形封头98

法兰及相关元件设计（7）注意:Hrhr可正可负

法兰及相关元件设计（7）99法兰及相关元件设计（8）

GB150的主要区别并未及时补充对法兰刚度的校核反向法兰尺寸和力矩平板大开孔提及:其平盖厚度需满足要求法兰及相关元件设计（8）

100

管壳式换热器设计

(1)●发展过程，和TEMA的关系(CodeCase2429)

体系上和原CODAP相近，和TEMA相差较大，TEMA都用有效压力P表示，仅对各种換热器的P作出不同表示。从对各处应力分析原理的理解，ASME和EN13445其逻辑性较为严密都采用均布载荷时圆平板的应力分析，但对管板的具体结构，计及各种不同的影响

管壳式换热器设计(1)●发展过程，和TEMA的关101

管壳式换热器设计(2)

U形管式●U形管式 ▲结构类型，各类结构对管板计算影响的分析UHX-12.1

▲计算思路

受均布载荷的开孔圆平板(支承条件随结构而异) 开孔的影响UHX-11.5.1,UHX-11.5.2管壳式换热器设计(2)

102

管壳式换热器设计

(3)

U形管式管壳式换热器设计(3)

103

管壳式换热器设计

(4)

U形管式管壳式换热器设计(4)

104

管壳式换热器设计

(5)

U形管式管、壳程压力以及布管和不布管区相互协调的影响，引入附加力矩，UHX-12.5.2和管板整体相连的壳体或管箱的约束影响UHX-12.5.4兼作法兰时对管板构成的附加弯矩UHX-12.5.6管板最大弯矩UHX-12.5.7管壳式换热器设计(5)

105

管壳式换热器设计

(6)

U形管式用迭代法计算管板最大弯曲应力σ，布管区外周边的剪切应力τUHX-12.5.8，UHX-12.5.9σ≤2S,τ≤0.8S，可先估算h值UHX-12.4(b)(09A已删去)

计算和管板整体相连壳体或管箱的薄膜、弯曲和总应力UHX-12.5.10σS≤1.5SS,σC≤1.5SC

如不予满足，可增加厚度或在必要时作弹塑性计算UHX-12.5.11计算实例4个UHX-20.1

管壳式换热器设计(6)

106

管壳式换热器设计(7)

和GB151U形管式的对照(1)管箱和壳体的直径可以不同(2)计及了和管板固定相连的管箱或壳体一定长度范围内附加的弯曲和薄膜应力(3)除计算管板弯曲应力外，还要计算管板剪切应力管壳式换热器设计(7)

107

管壳式换热器设计

(8)

固定管板式●固定管板式

▲结构类型，各类结构对管板、管束、壳体计算的影响分析UHX-13.1

▲计算思路

受轴对称不均布载荷的开孔圆平板(弹性基础板) 开孔的影响UHX-11.5.1，UHX-11.5.2

有效压力Pe的计算UHX-13.5.6

★布管区和不布管区协调所引起Prim和管壳结构U、管壳程压力Pt、Ps有关，UHX-13.5.4

管壳式换热器设计(8)

108

管壳式换热器设计

(9)

固定管板式管壳式换热器设计(9)

109

管壳式换热器设计

(10)

固定管板式管壳式换热器设计(10)

110

管壳式换热器设计

(11)

固定管板式★附加螺栓预紧力PW和螺栓力W、两侧受压面大小γb、管壳结构U有关UHX-13.5.5(c)，UHX-13.5.4★壳体在压力作用下变形的支承PS,和布管情况xS(UHX-13.5.1),管、壳刚度Ks,t,J(UHX-13.5.2)、壳程压力Ps有关

★管束在压力作用下变形的支承Pt,和布管情况xt(UHX-13.5.1),管、壳刚度Ks,t,J(UHX-13.5.2)、管程压力Pt有关

管壳式换热器设计(11)

111

管壳式换热器设计

(12)

固定管板式★管、壳轴向膨胀差的支承Pγ和温度差γ、管束刚度Kt有关UHX-13.5.5，UHX-13.5.2假设管板厚度h，由Pe并计及弹性基础板、即非均布载荷时的影响(Fm)计算管板最大弯曲应力σ，按迭代进行，σ≤1.5S,3SUHX-13.5.7管壳式换热器设计(12)

112

管壳式换热器设计

(13)

固定管板式布管区外周边剪切应力τ，τ≤0.8SUHX-13.5.8管子轴向应力σt,1、σt,2，拉伸最大值≤St，2St，压缩最大值≤StbUHX-13.5.9（08A)壳体上轴向应力σs,m，并视其正负而用强度或稳定性条件限制UHX-13.5.10（08A)邻近管板处壳体上轴向薄膜、弯曲应力σs,m，σs,b，σs≤1.5Ss，3SsUHX-13.5.11邻近管板处管箱上轴向薄膜、弯曲应力σc,m，σc,b，σc≤1.5Sc，3ScUHX-13.5.11

管壳式换热器设计(13)

113

管壳式换热器设计

(14)

固定管板式如不予满足，管子设计应重新考虑，管板、壳体或管箱或增加厚度，或在必要时作弹塑性计算UHX-13.5.12，UHX-13.7

▲另一种结构邻近管板处加厚的壳体UHX-13.6

▲当管板和管箱或壳体整体连接时，计及邻近管板处径向热膨胀差的影响上述各有关内容另行计算UHX-13.8管壳式换热器设计(14)

114

管壳式换热器设计

(15)

固定管板式说明：(1)7种可能的危险工况UHX-13.4

(2)按扣除和不扣除腐蚀裕量计算UHX-13.4(c)(Ⅷ-2对法兰也如此计算)

(3)膨胀节刚度Kj用附录26膨胀节的Kb

(4)用了应力分类的概念和弹塑性分析

(5)必要时要考虑管板挠度的影响，壳体的轴向失稳（已在08A中补充)，管子对管板连接的牢固性UHX-13.4(e)

(6)列出了2个计算实例UHX-20.2(7)管子最大应力的位置不定管壳式换热器设计(15)

115

管壳式换热器设计(16)

固定管板式另一种结构管壳式换热器设计(16)

116

管壳式换热器设计(17)

和GB151固定管板式的对照(1)7种可能的危险工况，而不是4种(2)管箱、壳体直径可以不同(3)以扣除和不扣除腐蚀裕量两种情况计算(4)包括了弹-塑性设计，即允许局部小范围屈服(5)要求校核计算并壳体轴向压缩应力(穏定性)(6)有“另一种结构”，可化少量代价而大为降低管板厚度(7)GB151仅适用于管板周边不布管区较窄，较宽时要按JB4732，实际上不能算(8)GB150无结构(d)

管壳式换热器设计(17)

117

管壳式换热器设计(18)

浮动管板式●

浮动管板式

▲结构类型，各类结构对管板、管束、壳体计算的影响分析UHX-14.1

▲计算思路除管壳间不约束外，同固定管板式，但为径向热膨胀差

有效压力Pe的计算UHX-14.5.6

假设管板厚度，按在计及、不计及螺栓预紧力情况并计及弹性基础板的影响(Fm)下计算管板最大弯曲应力σ，σ≤1.5S，3SUHX-14.5.7

管壳式换热器设计(18)

118

管壳式换热器设计(19)

浮动管板式因涉及两块周边支承不同的管板管壳式换热器设计(19)

119管壳式换热器设计(20)

浮动管板式固定端管壳式换热器设计(20)

120

管壳式换热器设计(21)

浮动管板式浮动端管壳式换热器设计(21)

121

管壳式换热器设计(22)

浮动管板式布管区外周边剪切应力τ，τ≤0.8SUHX-14.5.8管子轴向应力σt1，σt2，拉伸最大值≤St，2St，压缩最大值≤

StbUHX-14.5.9(08A)邻近管板处壳体上轴向薄膜、弯曲应力σs,m，σs,b，σs≤1.5Ss，3SsUHX-14.5.10邻近管板处管箱上轴向薄膜、弯曲应力σc,m，σc,b，σc≤1.5Sc，3ScUHX-14.5.10管壳式换热器设计(22)

122

管壳式换热器设计(23)

浮动管板式如不予满足，考虑各自或同时增加厚度UHX-14.5.11

▲当管子和壳体或管箱为整体连接时，需要时可计及管板处径向热膨胀差的影响，上述各有关内容另行计算UHX-14.6说明：(1)7种可能的危险工况UHX-14.4(b)(2)列出了3个计算实例UHX-20.3(3)要用迭代法求解(4)管子最大应力的位置不定管壳式换热器设计(23)

123

管壳式换热器设计

(24)

和GB151浮动管板式的对照(1)管、壳程可取不同直径(2)应先设取管板厚度，然后用迭代法求解管板应力并校核满足(3)计及了管板径向温差，所以也有7个危险工况管壳式换热器设计(24)

和GB124

管壳式换热器设计

(25)●管子对管板的连接焊缝，全强度焊缝和部分强度焊缝:UW-20，部分强度焊缝和胀接:附录A

▲全强度焊缝，部分强度焊缝，计算实例UHX-20.4,UHX-20.5▲按管子拉伸强度确定连接焊缝尺寸

▲胀接，列出计算最大许用轴向载荷Lmax的公式管壳式换热器设计(25)●管子对管板的连接焊缝125

管壳式换热器设计

(26)

GB151管子对管板连接强度的对照对胀接(管孔是否开槽，管端是否卷边)和焊接，都直接列出许用拉脱力[q]值，不如ASMEⅧ-1UW-20和附录A那样细緻管壳式换热器设计(26)

GB151管子126制造和检验

（1）●

形状允差

圆筒、球壳和锥壳允差UG-80

内压不圆度(Dmax-Dmin)，以控制附加应力在一定范围内得出允差值

外压

同样要控制不圆度(Dmax-Dmin)，还要控制对真正圆形的最大正负偏差e值，以控制失稳压力，按压杆失稳原理，控制“压杆”的偏心值，样板弦长为失稳时半波弧长，允差值即允许的偏心值，图UG-80.1对锥壳、球壳L值的计算UG-80(b)

制造和检验（1）●形状允差127制造和检验

（2）

外压壳体允差e的原理看成压杆轴向压缩的稳定性制造和检验（2）

128制造和检验

（3）

外压壳体的圆形允差e值制造和检验（3）

129制造和检验

（4）凸形封头允差UG-81

内压向外偏差，球冠区半径偏小所致，限制较松向内偏差，球冠区半径偏大所致，限制较严过渡区转角半径r不小于规定值

外压除和内压同样要求外，半球形或成型封头的球冠区应满足外压球壳要求

扁平表面UG-32(o)●

允许的局部减薄附录32制造和检验（4）凸形封头允差UG-81130

制造和检验

（5）

成型封头的形状允差

球冠区半径偏小，显示外凸球冠区半径偏大，显示内凹

制造和检验（5）

131制造和检验

（6）

层板间的贴合要求（1）层板间的贴合要求ULW-77

测量间隙的面积(2bh/3)，以in.2表示的面积应不超过层板厚度t的in.值在液压试验时测量外壁表面的圆周伸长值em，以em不小于理论伸长值eth的一半为合格制造和检验（6）

132制造和检验（7）

层板间的贴合要求（2）

测量间隙的面积(2bh/3)制造和检验（7）

层板133制造和检验（8）

壳体的局部减薄制造和检验（8）

134制造和检验

（9）

GB150的主要区别

(1)对外压壳体，未要求控制不圆度(Dmax-Dmin)，仅要求控制对真正圆形的最大正负偏差e值(2)漏引外压壳体测量和控制e值时对锥壳、球壳L值的计算(3)成型封头仅要求控制球冠区半径偏小所致的向外偏差，未要求控制球冠区半径偏大所致的向内偏差(4)对内压或外压壳体，都还要求测量和控制“棱角值E”(5)未提及允许局部减薄(6)层板间隙仅计及松动面积，未计及深度制造和检验（9）

135制造和检验

（10）●

焊接接头对接UW-9不等厚度对接时的削斜过渡角接平板和圆筒，接管和壳体UW-13，UW-16，UW18咬边和余高UW-35疲劳分析容器不宜对准公差UW-33A类严，B、C、D类较宽冷成形后的热处理UCS-79据最大纤维伸长率焊后热处理UCS-56据材料的PNo.数制造和检验（10）●焊接接头136壳体上的局部应力（1）

（承受实心附件上局部载荷的球壳WRC-107）壳体上的局部应力（1）

（承受实心附件上局部载荷的137壳体上的局部应力（2）

（由剪力和扭矩引起的剪切应力）

壳体上的局部应力（2）

（由剪力和扭138壳体上的局部应力（3）

（承受实心附件上局部载荷的圆筒WRC-107）壳体上的局部应力（3）

（承受实心附件上局部载荷139壳体上的局部应力（4）

（承受外力和外弯矩时圆筒的应力分析）壳体上的局部应力（4）

（承受外力和外弯矩时圆筒140壳体上的局部应力（5）

(承受空心附件上局部载荷的圆筒WRC-297）壳体上的局部应力（5）

(承受空心附件上局部载荷的圆141壳体上的局部应力

(6）都要按公报所作附图的载荷方向，如任一实际外载荷和附图的载荷方向相反，则由该载荷所涉及的各项应力都取反向遵守公报所作各项尺寸限定公报未涉及壳体压力，HG20582补充了压力引起的应力，但当压力为交变时，只能用于可以免除疲劳分析时。对各种外载荷，既可用于能免除、也可用于不能免除疲劳分析的场合107公报也适用于球壳上的空心附件(接管)壳体上的局部应力(6）都要按公报所作附图的载荷方向142壳体上的局部应力

(7）

（局部应力计算的汇总表摘要）

应力起因及性质所用图号

计算公式AUALBUBLCUCLDUDLAmBmCmDm由P引起薄膜A、B点26-21C、D点26-20------------由P引起弯曲A、B点26-19C、D点26-16-+-+-+-+////由MC引起薄膜26-8////--++//-+由MC引起弯曲26-6////-++-////壳体上的局部应力(7）

（局部143分析设计方法的由来

及其总体思想压力容器规范的发展（由最早的计算爆破压力，陆续引入其它失效，直到引起分析设计)压力容器元件设计的应力计算方法(主要是板壳理论，少量是材料力学和弹性力学，有限元)失效模式和失效准则ASMEⅧ-2，建造规则和建造另一规则，按规则设计和按分析设计各国标准都接受应力分类及其评定的思想，JB4732，CODAP，BS5500，AD，JIS，EN13445，新版ASMEⅧ-2Ⅷ-3(09A)分析设计方法的由来

及其总体思想压144失效模式和失效准则弹性失效，包括弹性不稳定(压缩应力)塑性失效脆性断裂由应力引起的破坏/蠕变(非弹性)塑性不稳定—