2019土木工程师岩土专业案例试题(完整)

2019年注册案例分析题III试坑填满标准乐的质量为，实验室击实试验1得压实填，的最中?!密度为试按《劭^式验^法法标准》(3B/T012—201)计算填的压实系数最接近卞列哪个值？()0.870.900.950.97【解】C分析】:试样的天然密度为：按试坑试样的天然密度为：按试坑中中的体学积原为理中:中的指标换算关系计算试样的密度为:Pd=1十爲1®=1+0.174=kS7g/CTl1则填的压实系数为:器图为某格层的项最适合?曲线，若对该层进抽，根据《血00中地质勘察求，对填滤则填的压实系数为:器图为某格层的项最适合?曲线，若对该层进抽，根据《血00中地质勘察求，对填滤0.2mm2.0mm8.0mm20.0mm【解】B

【分析】根据《供地质勘察规范G》5（02—^001）第5.3.6条。根据颗粒分析曲线对含层定名颗粒分析、曲线图上mi的颗粒质量占总质8%的则2mm勺颗粒质量占总质2%的勺于0%定名为碎。（2）判断滤料规格=（6〜8）=从颗粒分析曲线图上查护=（6〜8）=D®=（6〜8）d2O=（6〜8）x0.3=1.8〜2.4mm3某建筑场地位于岩溶区域，共个布钻孔间距为场地平整，钻孔回次深度和揭示岩芯（基岩岩性均为灰溶洞、溶隙、裂隙等下表，试根据《建筑地基基础设0计70范》的要求按线岩溶率判断场地岩溶级为哪选项？（）强发育中等发育强发育中等发育微发育不发育【解】:B深度（m）ZK1ZK2ZK3ZK4ZK5ZK.6ZK7ZK8素填土素填土素填土素填土红黏土红黏土素填土訓土2.0-4.0红黏土素填土长柱狀-N-lJ-J凤悖隙发育长柱狀-N-亠长柱状甘』素填土訓土4-0〜长柱狀凤化裂隙发育长柱状长柱状-H-LJ-J掉钻长柱状甘L-Lj长柱状甘亠凤化裂隙发育6.0—S.0長柱状基岩长柱状掉钻民柱状基岩鮎性土民柱状基岩溶蚀裂隙发肓长柱状基岩8.0-1DO棹钻长柱状甘l_Ll溶蚀裂隙发育长柱状甘3黏性土长柱状甘』长柱状甘l_Ll长柱状甘LU10.0—12.0长柱状长柱状甘LJJS^t=l长柱狀呈-匸长柱狀甘亠长柱状-M-i-Li呈石长柱戏长柱状甘412.0-14.0长柱状长柱状长柱状甘'-Lj14-.0—16.0长柱状基岩长柱狀基岩长柱狀4=|-U_l分析】:待根据不同《建岩筑溶发地基育基程度础设场计地上规范的》地（基基）础第设计条，及将条岩溶说场明地规划定分，为由岩于溶岩强溶发发育育、具中有等严发重育的设和不计微均、对发匀育性三，个施。其中线岩溶率按下式计算：线岩溶斡见洞詈烬垃代1%鳥:復:/曲皿%式中，洞隙为出现掉钻及岩溶裂隙部分。查规范表6.6.2，可知该场地岩溶发育等级为中等发育。4.某跨江桥为悬索桥,00，跨约桥两端采重式锚碇提供平抗，为测得锚碇基底摩验系试，进验结果下表。根据试验结果计算出的该锚定基底峰值摩擦系数最接近下哪个值？（）题表各试件在不同正应接触平剪切应M单立：

0.680.720.76【解】D【分析】:根据《程地质0.680.720.76【解】D【分析】:根据《程地质（1）数据分析筛选正应数据分析如下:册》（第五版70第71，按下列步骤进计算:J+3cr+3^|-1.02-Sx0.1S1-3x|0.215-3.1085个数据均于10&x-3a-3|»iD|=l.O2-3x0.481-3x|0215|=-1.0685个数据均于E0&需舍弃数值。同理可得进剪应数据分析如下:丘=1.UM,&T.375叫=尢+gtr+m叫一1.D34+3x0.375+3x0.168—2.6630.165个数据均于.663x——3W3口=lm03^—3x0™375—3x0«168二一«5955个需数舍据弃均数值于。0－.595（20摩擦系数计算计算点至基底的垂直距离31.02.0计算点至基底的垂直距离31.02.03.D5.0附加应力系数0.(5740.320.171D.1030.069点的取终仇降"g题表（?）可基础中）点下的附加应系数题表2）基底以下层参数J=输门尸=丄：-J71=15x(034xO.62-fOj6BxO.7141.02xO.94-1.36x12641.70x1.64)-5.1x5.175x(0.34:-0.682-1.022^136:-1.7021-5.125某矩形基地基变形计算深基沉降计算经验系深度度题的附加应〈基底以基基础设计规。》底附压该基础中题5表（3）沉降计算经验系数变形计算棵度范围内压缩模量的当量值（MPa）2.5斗.07.015.020.0说降计算经脸系数1.41.31.00.40.240mm50mm60mm70mm【解】C分析】:根据《建筑地基基础设计规范00诚011第.3.条规定，计算地基变形时，地基内的应分布，可采各均质线性变形体理论。其最终变形量可按下式进计算：■,地区经验时可根据变形计算深度■,地区经验时可根据变形计算深度E处的附加压下第的压缩模量）（，应si取的重压的重压与附加压之和的为基段计算层第、i第层底的距离；二为基础底计算点i第、聲;层"底范围内平均附加应系数。d）各层的附加应系数①黏性

②细砂（2）变形计算（5解表）基底至第i层土低面3蘭顶（U1）Zid：—2i-n珀03.00.52651.57P5L.5795€5.00.36051.8025022315皆二1.3—(648—二LO526某柱下钢筋混凝条形基础2.5基该基础按弹性地基梁计算，基础的沉降曲线概化图如图所示。地基20MN/m计算该基础下地基反的合最接近下列何值？（图中沢（）15009(JD0IOlliEli2000m15mm15nim6某柱下钢筋混凝条形基础2.5基该基础按弹性地基梁计算，基础的沉降曲线概化图如图所示。地基20MN/m计算该基础下地基反的合最接近下列何值？（图中沢（）15009(JD0IOlliEli2000m15mm15nim20003000IOlIlEU15mm]5mm2(X)0-1卅下展翹题6图3100kN4950kN6000kN7750kN【解】D分析】:根据克尔地基模型：ksp则可得：沉降5mm柱的地基反p1：ksi=20>1Ox15>1（）~3=300kPa沉降0mm柱的地基反n.：k!2=20>1（3x10>1O-3=200kPa根据地基反分布图"积计算地基反的合：P=2＞：(300＞：2"|-2x3x300-200-200x2＞：2.5=7750kN位从0埋深下降基础底处，则由的抗剪强度指标确定的基底地基承载项?特征值增加最某建筑物基础底1尺25m基础剖及层指标如图所示，按《建筑地基基础设计位从0埋深下降基础底处，则由的抗剪强度指标确定的基底地基承载项?特征值增加最的重度取0kN/f3）（）］原始地$忒位曰；］原始地$忒位曰；L5mx2r5my=Z,尸L&OkN/nijck-lOkPa「対r2斗°7kPa20kPa32kPa54kPa【解】B分析】:根据《建筑地基基础设计规范》（011第.3.条规定，地下位由埋下降基础底时，基础地以上基加权平均重度变化量：AYm=（10x0.5）/1.5=3.3kN/m5地基承载的增量完全增加引起，囲为4°查规范表.5可得d=3.87因此由的抗剪强度指标确定的基地基承载特征值增加量为：dAfa=M^md=3.87x3.33x1.5=19,33kPaa禎级配砂压实填Im现场测得平均最1800密度根据现场静载试验确定该层的地基承载kPa特征值条形基础埋.深！相应于作标准组合时，基础顶耳二轴0kN。根据《建筑地基基础设计规范》（GB500072011计算，最适宜的基础宽度接近下列何值？（土軌N的天然重度，基础及其上的平均］度取&0kN/m）（）TOC\o"1-5"\h\z1.7m2.0m2.4m2.5m【解】B分析】:根据《建筑地基基础设计规范》5000—2011）第5.2.条、5.2.4条。积级配砂，平均最1800密度2100kg/m承载深宽修正系数按填取5,査可得表0,乜=1.0，则修正后的地基承载特征值为：370£=£+仏（^-0.5）=200+1.0x19x（2-0.5）=228.5kPa基础尺计算：370b>———1.96til某铁路桥梁位于多年少冰冻区，：地'起-'层均为不融沉多年冻，1.8，层多年冻平天然上限度为-

1.0m下限埋深m桥梁拟采钻孔灌注桩基础，8设计桩径顶位于现地5.0,有效桩1.0m下限埋深m桥梁拟采钻孔灌注桩基础，8设计桩径顶位于现地5.0,有效桩8.0m（如图所示）。根据《铁路桥涵地基和基础设计计—2范》,（按岩阻计算单桩轴向受压容许承载选最接近下列（不融沉冻与桩侧表的冻结强度按多年冻与混凝基础表10%考虑结强度修正系数!桩底承折减系数0取.5）（）m地茯粘孔淋注桩地表粉质讎S>il0kPa由砂十.£碎石土几=11以旳［^］=800kPa桩顶——2000kN1800kN1640kN1340kN【解】C分析】:根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》（17第.3.条规定，钻孔桩单桩轴向受压容许承载按下式计算［尸］=¥。那十用忍0］式中，为1层冻同桩侧表明的冻!结强度，“系数为桩底承载折减系数底承［积为地基容许载。对于砂T=130fi».9=117kPa耳=3.14O.8;5=12.56m对于碎t=110!&.尸99kPaF=3.140c82=7.536m代上式，可得钻孔桩单桩轴向受压容许承载：［鬥二加”-呢引叫某既有建筑物为钻孔灌注桩基础，桩身混凝40强度等压强度设计9直取>a，桩身直径m桩身螺某既有建筑物为钻孔灌注桩基础，桩身混凝40强度等压强度设计9直取>a，桩身直径m桩身螺旋箍筋均匀配筋,15间距桩身完整。既有建筑在荷载效应标准组合下，，作「'于承台0顶N现拟进-竖增层为改造，岩参数如图所示，根据《建筑桩基技术术规范原桩基础在荷载效应标准组合下，允许作于承台顶的轴竖向最增加值最接近下列哪个选项？（不考虑偏、地震和承台效应、既有地下，增层后荷载效应基本组合下，基桩桩顶轴向压设计值1.为3倍5荷，载承效台应及标承准台组底上合部下以的的重度为20kN/m桩的成桩艺系数取桩嵌岩段侧阻与端阻综合碱取（）oooooi戏祝t^=70kFa题10图（尺单位mm）4940kN8100kN13900kN16280kNoooooi戏祝t^=70kFa题10图（尺单位mm）4940kN8100kN13900kN16280kN【解】A分析】:根据《建筑桩基技术规范GJ94-2008）第.8.条、5.3.条。d）按桩身受压承载确定箍筋间住应Omn^lOOmm\pc=0.S，贝V桩顶轴向压设计值按下式计算：=0-9x19lxlt）3x314x0-4：=S636.256kN轴向压标准值：W二丨加薩二1.3（玉+160<8636,256KN\厲j解得：F仁24948.9kNAF^24948.9~20000=4948.9kN（2）按桩基竖向承载确定Q点-応甕氯牡』討#—3』4x0.8冥70x5+0.7x50x10’=1S463.2kN^+160<9231.6kN解得：F迂解得：F迂36286.4kNAF^36286.4-20000=16286.4kN位埋深桩鑼筏基础中牛及点相关参计算如图所示（图近标取值：肛4948.9kN故选项最接近。If.某建筑米桩筏基础，满堂均匀布桩，桩间距00mm基底埋深桩端位于深厚中粗砂层中，荷载效应永久组合下基底fi400为a桩筏尺3为6m地下位为，按照《建筑桩基技术规范—20（,项？（）TOC\o"1-5"\h\z22m27m47m52m【解】C分析】:基底《加应桩基技术规范题8第.5条基底《加应桩基技术规范题8第.5条寸：=40Q-5xl8=310kPa验算。①取地47!处的重应为：8州竖吹四近lOkI。z/b^22/8=2.75a/b^f6/8=2.0查附录可得:47m处的附加应为:②取规范要算起起进验算。27i处的重应$：18:5+47m处的附加应为:②取规范要算起起进验算。27i处的重应$：18:5+102()^102=310kP。z/b^2/8^0.25a/t^16/8=2.0查附录可得:af=0.249+(G.25-0.2)x0244_02490.4-0.2=0.24S2.S-2.6aj-0.089-(2.75-2.6)x°'C'S0~C'-089_0_08232.S-2.627m处的附加应为:m巧二工勺A/二°卫4弘4x310=307.52kPa重湿陷性场地上的甲类建筑物采整筏板基度.5，基础埋度为湿陷性下限深度为重湿陷性场地上的甲类建筑物采整筏板基度.5，基础埋度为湿陷性下限深度为12.某不满规范要求。综上，取变形计算深度为地不满规范要求。综上，取变形计算深度为地47m下13.5m拟在整体开挖后采挤密桩复合地基m等桩径形布桩，地基处理前地基平如5g密度ft密度Pdmap.73g/Cm要求挤密桩处理后桩间平土均挤密系3数最少理论布桩数最接近下个选项？（）48根根72根根110根146根【解】C分析】:的嗚《建筑地基处理JT的嗚《建筑地基处理JT第5条，桩孔宜按等边布置，桩孔之间的中距离，可为桩孔式中d为桩孔直径，，为桩间的最n密度间经成孔挤密后的平均挤密系数为地基处理的每根桩承担的等效地基处理积为：甘_3甘_3-14>=(105x0.95)2=078m2整处理，超出建筑物外墙基础底外缘的宽度每边不应1于处1不应层厚于度处理层厚度为4.5=9m。总处理积为：30±2>4.5）x（12.5h>4®=838.5m则可得：n=A/A=838.5/0.陆1075（根）。e400mm正三形布桩，有效桩m400mm正三形布桩，有效桩m场地地表向下的层参数（GJ—201）估算，地基承载满要求时的最桩距应取下列何值？（忽略褥垫层厚度单桩间承载载发挥系数0.&桩端阻发挥系数1）（）p题13表层号名称厚度(m)重度(kN/m：、)承载力特征桩侧阻力特征值qsa(kPa.)桩端阻力持征值3(kPa)①检土418.5130£00結十101710025500③组砂82120040：6001.6m1.7m1.9m2.5m【解】B【分析】:根据《建筑地基处理技术规范—2012第.1.条规定，复合地基承载特征值应通过复合地基静载荷试验强体静载荷试验结果和其周边的承载特征值结合经验确定，初步设计时，可按下列公式估算：、d)、复合地基承载特征值计算单桩竖向承载特征值：Rd-玉乞Zb十兔丑禺5=]=4x04x(25x8—斗0x2)+1.0x1600x042=704kN式中，为桩的周Q，为桩周籬的侧阻特征为桩范围内第的厚度为桩端端阻发挥系数;q为桩端端阻特征为桩的截积。P，P合地基承载特征值：&亠十十尸(1-切匚=0+1.0xfl-m)x100=3420m+100式中，为单桩承载发挥系数积置换率为桩间承载发挥系数处理后桩间承载特征值。爲厂抵亠伽代D-=3420ff7-100-LQx1Sx4+1；X2x(6-0.5)-3420^-199(2)地基承载验算反算置换率及桩间距“迂爲，即400<3420mH99，解得：mN0.059皿0.5XO.42m=—j=——=；=>(L059<32心，解得:s<1.77m桩三形布桩，"，解得:s<1.77m14.某建筑场地）m宽0m采不考虑沉降问题时，按承载控制确定可承受最接近地列荷个选项?2，E.0搅拌桩单载承特征值=150kN不考虑桩身范围内应扩散，处理前后体重度保持不变）（）a题14图e"•斑耐逛3e"•斑耐逛3刚kN■徹春g»lcPa輕厳豳辭…汁呼W川鑫=抄皿25kPa45kPa65kPa90kPa【解】A【分析】:根据《建筑地基处理技术规范》J7X012）第.1•条规定。d）按填承载控制pSfk=90kPa（2）按复合地基承载控制积置换率d10.52d10.52（1.13x1.5/-0.087复合地基承载特征值:=1.0xO.OS7x——旦—+0.25x（1-0.087）x70TOC\o"1-5"\h\z3.14x0.2亍7-82.5kPa式中，为单桩承载发挥系数；积置换率为桩间承载发挥fsk数处理后桩间承载特征值。p+lx18<f*k=82.5kPa解得:p<64.5kPaS（3）按软弱下卧层承载控制faz=fak+ndYm（d-0.5）=50+1>8x（1E.5）=126kP。艮+必才2不君虑应扩散，pz=18>1+8>10^98kPap羊98<126解得:p<28kPa。Z故选项最接近。，墙后和墙底均为砾砂层，砾砂的天然与饱15•如图所示，某河堤挡墙，墙背光滑垂直，墙身不透

，墙后和墙底均为砾砂层，砾砂的天然与饱19kN/m和19kN/m和Yt=20kN/m内摩擦30°墙底Ifcm墙H^6m挡墙基底DS深靳当河位h1l5n降-h2=2启，墙后地下位保持不变且在砾砂中产稳定渗流时，则作在墙背上的平变化值最接近下渗流路径均匀降落，不考虑主动压增系数）（）减少70kN/m增加28kN/m减少42kN/m增加45kN/m【解】:B【分析】:根据学基本知识。TOC\o"1-5"\h\z.山5-21I—=——L3*3—13压减。渗流向下，引起体重度增加，压增加，同时引起头损失,压减。渗流向下，引起体重度增加，压增加，同时引起头损失,A卩=J=叽一二*>:10二£则可得墙背的压增量为：「「Ah-Ah-LLkN/m渗流引起的头损失为:压损失为?二渗流引起的压增量为:则总平增加量为：唇-应口二罟-乎二27.8kN/m16某加筋挡墙墙in墙后加筋的重度为/m内摩擦戸0°筋材为格栅，其与填5为摩擦18°拉筋宽度10cm设计要求拉筋的抗拔8.5kN假设加筋挡墙墙顶荷载，按照《铁路路基挡结范》TB1002—^019>的相关要求，距墙顶m处格栅的拉筋度最接近下列哪个选项？（）4.0m

5.0m6.0m7.0m【解】C分析】:根据《锚路路基挡结构设计规范》°02—2019）第2条5.0m6.0m7.0m【解】C分析】:根据《锚路路基挡结构设计规范》°02—2019）第2条9.3.条)=0.6x(10—7)=1.8mh・=7m〉0.5H=5m，L=0.6（H_h.㉛根据抗拔计算锚固段度1/拉筋抗拔Sf.=2QaLf，即28.5=2XL9.7XX）.1Xbxtan18。解得：=3.2m式中,a为拉筋宽度拉筋与填料间的摩擦系数筋上的垂直压应L。v1a=1.8±3.尸5.0m根据构造确定拉筋度根据规范第.条，格栅拉筋度不应倍墙于，且不应4.0!于故取拉筋度为：X10=6.0n。17.某10m的永久性岩质边坡，安全等级为级，坡顶平，坡体岩为砂质泥k岩m坡体内重度为两组结构J和T2边坡平投影图如下所示，坡及结构参数下表。按照《建筑边5坡—程技术规范》况下，通过边坡稳定性评价确定的该岩质边坡的稳定性状态为下列哪个选项？相关要求，在02程01稳定、基本稳定稳定不稳定【解】:B【分析】豁枸面J1结梅曲;72南题7图名称产狀内摩擦角＜P黏聚力c（kPa）JI120=^32°20.5n1SD17.0边坡坡面12TZ6711-题17表根据《建筑边坡程技术规范》（013第.3.15.3.条和附录0.条规定，从平投影图上判J定结构坡倾向相同，倾于坡，为外倾结构，结构倾向于边坡倾向相反，为内倾结构，稳定。判断结构J1的稳定情况：2Itan®tantr)=-x23.5xl02xf—?2Vtan32°tan67°=1381.64kN/m滑裂度为：

L=10=lS.87msin32°F_TF口用"an©+也JfTsin&1381.64xcos32otan2（r>+20.5xl8.871381.64xsin32°-1.11查规范表3.2本题况下边坡稳定安全系数.30由规范表3.可知，边坡为基本稳定。18某铁路级围岩中的单洞隧道，地表平，拟采矿法开挖施，其标准8断m考砌顶距地响距离为道最开挖宽度治度为0m围岩重度为N3m计算摩擦为40°假设垂直和侧向压按均布考虑据试问根《铁路隧道设计规范》100—2016，计算该隧道围岩平压值最接近下列哪个选项数值？（）648kN/m344kN/m253kNm192kN/m【解】:B【分析】:根据《铁路隧道设计规范》B1（00—2016）附录。（1）深埋浅埋隧道判别宽度影响系数：co=1+（B—5）=1+0.1（7.5—5）=1.25。深埋隧道垂直荷载计算h度b.452s~1a）^）.452$-1x1.25^9m式中s为围岩等级1，判定为超浅埋隧洞顶距地距离。（2）垂直荷载计算lan/7lan/7-tan十([an&+l”an化lan-tani9ran240^+1han40°-tan40°-n-tan40°-ntan斗0°-tan0c-2.L4侧压系数:tantan几tan0口十tan0(tan理-tan(9j十tan就lan&=2爲1X爲。]=。川tantan（3）平荷载计算召=亍(勺+勺)=+A=^-x(2x8-6)x0.217=57.3kPaZ==57.3x6=343.8kN/m

活荷载和砂层开基建筑基坑泥护技术规挡墙12护当进层挡墙抗滑稳如图所设计挡请在下最不利状况计算条件，并计算挡墙抗滑移安全值数（不考虑渗流的影响）（）P地驶地F/K位\坑底pI；-砂土7=?{>k\/]n-'地F出位砂土7=?{>k\/]n-'题19图基坑剖示意图地展A.B.C.D.地F水盧心产】地展A.B.C.D.地F水盧心产】.23地液勺【解]：B'【分析】根据《建筑基坑A、C选项的荷载压在d）主动主动压压计算系数为护支泥规墙上,【分析】根据《建筑基坑A、C选项的荷载压在d）主动主动压压计算系数为护支泥规墙上,12稳2定盘辛6选项，选取选项计算。心=1.30压岁柄：皿皿qHkFMd瓦二耐45°30°2丿压为:荷载引起的压ill右旧宅〒】Z冷■唤m选巴vwH"-^xl0^122-〒20kN7m总主动压为:=240-720-120=lOSOkN/m被动为:压2）被动压压系数计为总主动压为:=240-720-120=lOSOkN/m被动为:压2）被动压压系数计为算:为:压总被动压为:=735+245=980kN/m（3）抗滑稳定性计算泥墙重为:G=12x4.2x20=1008kN/m泥墙底的压为:G=12x4.2x20=1008kN/m泥墙底的压为:则抗滑移安全系数为:K_丘圉+（G—打町询卩+出980980+(1008-95x4.2)xtan孔。_〔”108020.某溶洞在平上的形状近似为矩、形4m顶板岩体厚重度23kN3m岩体计算抗剪强度为a顶板体上覆层厚度为重度为kN，为防在地荷载作下该溶洞可能沿洞壁发剪切破坏最溶地平范围荷载最接近下列哪个选项？（地下位埋深不计上覆层的抗剪）（）13900kN15700kN16200kN18000kN【解】:A【分析】:据剧《程地质册》（第五版64）4第。（1）溶洞顶板的总抗剪T=HSL=5x200x2x（5+4）=18000kN（2）溶洞顶板的总荷载P=5x4x（5x23+5x18）+F=4100+F（3）附加荷载TNP，即18000N410汗F，解得：FS13900kN21在某膨胀场地修建多层房円地形坡度!础外边缘坡肩的石m平距离所示。该地区发和降量平均值下表，按《膨胀地区建筑技术规范013（以基础埋深为主要防治措施时础埋独基深度应不于下列哪个选项？（）

题21表某地区年蒸发和降量平均值统计表（平均0温于B.2.5mC.1.5mD.1.0m【解】B分析】:根据《膨胀地区建筑技术GB范01—2013第.2.条规定，当坡地坡地V4坡，基础外边缘坡肩的平距离为m^10n时，基础埋深可按下式确定：d=0.45da+（10—lp）tanp+0.30式中,d为影响深度,为基础外边缘坡肩的平距离设计斜坡坡。21）a影响深度计算p当年9次年的份蒸发之和与全年蒸发之为：106.9+78.54-42.9+33.5+32.5+31.2

325+31.2+47.7+61.64-91.5+106.7+13S4+133上+10&9-78.5+42.9-33S全年中燥度1于且平均温（于份的蒸发与降量差值之总和：c=106.9—65.2=41.7的湿度系数为札=1.15—0.72（—0.00107=1.152—）.7260.36—）.00107姝1.7=0.85=查规范表5.2.12，da=w23.5＋3.0）/2=3.25m。22）基础埋深计算d=0.45d+（10一1）tanp+0.30=0.45x3.25+（10—6）xtan10°+0.30=2.5m22.陕北某县新建P座影剧院，基础埋深算湿陷性场地3重湿陷量为深度样的湿陷系表所示（勘探试验深度已穿透湿陷性层），试问该建筑物与已有池的最防护距离为下列U哪个选项?题22表

■深度(m)■深度(m)Sji1.00.10P2.001123.00.0934.00.0875.00.0516.00.0127.00.055试脸探度MS.0D.0429.0D.O2510.00JD141100J03912.0D.O5013.00JD1414.0D.01：4m5m6m8m【解】c【分析】:地区建筑标准》5002地区建筑标准》5002—2018)第.4X4.4.条、第.4.6条、第.2.4条和附录。(1)地基湿陷等级基础底(地2下m)算起，湿陷性顶。根据，湿陷量计算值应按下式计算:基底下〜5m，即地下0L7.0ma=1.0，卩=1.5。1.0x1.5x500x(0.112+0.055)+1.5x1000x(0.093+0.087+0.051)=471.75m基底下〜10m即地下(〜12.0ma=1.0P=P0=1.2o1.0x1.2x500x(0.055+0.030)+1.0x1.2x1000x(0.042+0.025+0.039)=178.2mm基底10n以卞〜湿陷性顶，即地2.(〜14.0ma=0.9，卩邛0=1.2。0.9x1.2x500x0.030=16.2mm^s=471.7±178.^16.2^666.15mm查规范表4.6可得湿陷等级为So(2)距离确定县城影剧院，查规范附录建筑类别为丙类，查规范表可得距离为7，基本地震筑物抗注：本题注意要按层中点计算，湿陷等级按试验点为层底部计算，则痒别湿陷等级为属有难度题°一一，基本地震筑物抗23某坝场地，根据《中国地震动参数区划3—》15(，II类场地基本地震动峰值加动加速度反0应谱特征周期为的坝建基振以期为地层及剪切波应!下表下根列哪个选B.0.55c.0.60D.0.65B.0.55c.0.60D.0.65【解】B建筑物抗震设计规范》504—^015）第建筑物抗震设计规范》504—^015）第4.1.条、第.3.条。根据《电程（1）场地类别划分式中,山为覆盖层厚度，为第层覆盖层的厚度V.为第层的剪切波波速。查规范fe.2场地为中硬场地，因建基算起4勺覆盖规范表.3可得本题场地类别为查规范表3.5场地特征周期调整Tg=0.30o（2）设计反应谱计算gTg=0.30S<T=1.8&位于曲线下降段，Pm§=1.600.®=0.55>0.2x1.6=0.®=0.55>0.2x1.6=032-1.6x24•某层建筑采钢筋混凝桩基,桩桩径桩身配筋帝.65于桩周层为黏性，桩端持层为粗砂,抗系数的例系MNm试估算单桩抗震平承载特征值最接近下列哪个选1项?2碱设桩顶由，允许平位移取mm（）85kN105kN110kN117kN【解】B分析:】根据算建筑桩基技术TO。8第7条第款规定’桩身配筋率不S5!于灌注桩单桩承载特征值按下式中e为桩身抗弯冈a度桩的平变形系桩顶平位移xp桩顶允许平位移。桩的桩身的计算宽度。円）.9（1.5dM5）比亦（1.504+0.5）冷.99m第5.7•条第款规定，桩的平变形系数按下式计算：Ct,=-式中,m为桩侧平抗香数的例系数。灌注桩配筋率（于5%受位移控制ah=0.95>12=11.4>4，取ah=4o桩顶由，查《建筑桩基技术规范J94A008）表5.7.2vx=2.440贝U：R蛇=血2.441-84.3kN根据《建筑抗震设计规范500—2010201年版）籀.条规定，液化中低承台桩基抗震验算时,震承载特征值抗震提％84.3>1.25=105.375kN25某建筑程深度处砂进了深层平板载荷试验，试验曲线如图所示0mm知承压变形模为最2下5.列哪个选项？（）0to2tl506070is30E400to2tl506070is30E40TWaT]0020。JOO4D05006007%800900400题25图5MPa8MPa18MPa23MPa【解】C【分析】:直线《岩可按均均质各规范》0—1(0性介质的第2条理论计算明规算公式女的下形模量应根据初E0=®pd/s根中岩可与据验和5类相范围系数似直线表计公线线性段的压可与对应的沉降岩承压板直承压板直径与承压板底深d/Z之.8/100.08不满查表条件，因此需要按公式进®0计算：式中岩为I刚刚性承压板的形状系为，承压板埋深有关的系数，的泊松有关的系数的泊松，砂0.3。I[=O.5+o.23d0O.5+o.23Ot.O8=0.51841I2=1+2^2+2^4=1+2x0.302+2x0.304=1.1962对于圆形承压板岩=0.785则有：=【占（1—p2）=0.7850c51841x1962>X1-0.30）=0.4430=copd/=0.4435x00x0.8/10017.72MPa注：本题也可采可内插法计算。201年注册血□程师（岩D专业案例考试（下）案例分析题1.某Q冲积黏的含30%为密度为9g/cm颗粒重为在侧限压缩试验下，测得压缩系23Mra同时测得该黏的液限为，塑限为.0%按《铁路程地质勘察规范》0（019确定黏诵地基极限承载值Pu最接近下列哪个选项？（）240kPaB.446kPa484kPa730kPa【解】B【分析】:根据《铁路程地质勘察规范0—2019附录0.表C.0.2注解规定，以以前冲、洪积黏性地基的极限承载，当压缩模量10MP时，其基本承载可按黍C性2确定。初始孔隙：按表确定。液因性此极指限数承：载按表确定。液因性此极指限数承：载釘卫1.9式模量为颗粒重为的密度为质量含量,密度压址—.4"轨一叫40.5-23.0按按L和o插值得:40Q-4R4故选B最接近。2.现场检验敞（请给出计算过程）（）。a_4S4-q9qx故选B最接近。2.现场检验敞（请给出计算过程）（）。由活塞薄壁取器，测得取器规格如图所示。根据检定数据，该取器的鉴定结

r『可彳D,-75mm/£/乡彳/:i.5介:..纟1/Da—75mm7>zrIDT7mm取器的内间隙取器的内间隙取器的内间隙取器的内间隙【解】:A、积都符合要求、积都不符合要求符合要求，积不符合要求不符合要求，积符合要求分析】:根据《岩取器的内间隙取器的内间隙取器的内间隙取器的内间隙【解】:A、积都符合要求、积都不符合要求符合要求，积不符合要求不符合要求，积符合要求分析】:根据《岩积：程勘察规范B5O0212OO)200年版)附录0.规定，取器技术参数应符合的规定。17-_ZLxlOO%=77~75XI00%=5.4%<10%752间中D为取器管靴外为取e器内刃径。75式中,D为取样管内径。根据附表.0.规定，该取某河流发育三级阶地，丄相距75式中,D为取样管内径。根据附表.0.规定，该取某河流发育三级阶地，丄相距0的钻孔，测得孔内潜.一—度稳定；地下除稳定的侧向径流外，含层③的地下单宽流量，则下列哪个选项是正确的？3个.某其器剖满由活塞薄壁取器对于内间隙各颗粒组成不同有两层之示意图如图所示。三级阶地均为砂位-度分臨汇砂层①的层接触数阶地上修建出程各拟在厚1=1层，D_D75-r5——xlOO%=汽100%二0不能估算，最少需要布置钻孔,不能估算，最少需要布置钻孔,不能估算，最少需要布置钻孔,不能估算，最少需要布置钻孔,可以估算流含层③的地下可以估算流含层③的地下【解】:C确定含确定含单宽流53量，估算值为单宽流量，估算值为II【逆血地irw地'”\~r;-H>pJ*■…：.jPV扛詁存亠A,•戲g..a孑梟〔就一礙丁宦警爲;-=言岂7尹订屮二:翼二:■:皿;「③芳于：TTTTT^^TTTTTTTTTTTTTTTTZTzTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTZ?题3图层①与②、②与③界线和含层②、③的渗透系数层②与③界线和含层②、③的渗透系数分析】:

依据题意，该地下除稳定的侧向径流外,目等的估算通过含层③的流量：含层①的梯度为：.=V^=20-15=01

I50过流断积为：则得单宽流量为：^=过流断积为：则得单宽流量为：^=A;L4=20x0.1x17.5=35.0n?/d4降且原区地下mH砂开斜位层为第况稳下表层知中承的最初沉头开接近下列哪期选（的重度bkN/前（）题4题4表TOC\o"1-5"\h\z770mm860mm930mm【解】A【分析】:根据《程地质册》（第五版71）9第，可知计算步骤如下：（1）由于在粉质黏顶与承压位之间存在头差，产渗流作，渗流的存在使得其增附加应增的，即：在粉质黏层顶的附加应变化量为：在粉质黏层底的附加应变化量为：（2）抽引起的第勺沉降量计算压缩模量为：沉降量为：0十2802X30=680.7mmAp2=（32-4）x（2）抽引起的第勺沉降量计算压缩模量为：沉降量为：0十2802X30=680.7mmE6.17某软层厚度在其上般预压法修筑勺度为，路堤填料重度m以8mm/d平均速率分期加载填料，按照《公路路基设计规范Gd—2015，采分层总和法计算的软层主固結沉采为沉降系数法估算软层的总沉降最接近下列何值？（）

30.7cm32.4cm34.2cm41.6cm【解】B分析】:根据《公路路基设计规范》d3—201)第.7.条规定，总沉降宜采沉降系数与主固结沉降按下式计算:式中s为主固结沉降，应采分层总m为法计系数，与地基条件、荷载强度、加荷速率等因素有关，可sm,-0.123/(^2+vJ7)+r-0.123x18^(0.9x5°:+0.005x5)-0.1-1.078式中，为填料重度，地基处理类型系数，般预压加载速率修正系数，采分期加载im速取005于H为路堤中Y为地质因素修正系数，满软层不排251抗剪虽處的厚度、硬壳层度于.5!三个条件时,Y=0，其他情况下可朝-0.1。S=S=mS=L.078x30=32.34cni…准基合时扌，上部结据传建筑础顶基础轴分载参数如图所某条形基础埋深地下埋深相应于作示，软弱下卧层顶m埋地基承载特征—一(GB500072011，满软弱下卧层承载要求的最基础宽度最接近卞列哪个选项？(基础及其上20kN/n3，的重度w=10kN/m)()。2.0m3.0m4.0m5.0m【解】B分析】:根下卧建筑地基承础设:规范》如1第2条规定，当地基受层范围内有软弱下卧层时，应按下式

顶基础底处的重应软弱下卧层顶处的式中p为相应于作的标准组合时，软弱下卧层顶p处软弱下压卜层顶处的重为软弱卧层处经深度修正后的地基承载特征值。czaz顶基础底处的重应软弱下卧层顶处的为距8>2=36kPo重应p为距附+毗一10）x2=88kpa氏二心+洛⑺-心）6-165.67kPa式中b为条形基础宽为基础底处的平均压/基础底软弱下卧层顶则有距离。力二耳—（九_%）乂6-165.67kPa式中b为条形基础宽为基础底处的平均压/基础底软弱下卧层顶则有距离。力二耳—（九_%）乂2二tan日faz~Pci~M计Pc_480-（165.67-88）x2x4xtan23°对于条形基础距的平均重20k取的平均重20k取m）（）o题7图165.67-88-20x2-36=2.94m如图所示条形基础，受轴向荷载作.0m原深础按设计荷载计算确定的宽基底持层经深后的正基承载特征值00kPa因新增设备，在基础上新增Fp向荷载拟采加基础宽度的法来满载地基设计要求，且要求加宽后的基础仍符合轴受荷条牛，求新增荷载作值，侧基础值度列哪个选项？（基础及其上的平均重20k取m）（）。TOC\o"1-5"\h\z0.25m0.50m0.75m1.00m【解】：c【分析】:根据《建筑地基基础设计规范G》5（00—2011）第5.2.条规定，可得计算步骤如下:C1）荷载［计算牛十20兀1.0—£-lOORPa解得：Fk=160kN/m(2)增加荷载后的基础最假设基础宽度增加后仍然<1OOkPa^+20zl.0a解得:b>3m取)=3m。(3)牛十20兀1.0—£-lOORPa解得：Fk=160kN/m(2)增加荷载后的基础最假设基础宽度增加后仍然<1OOkPa^+20zl.0a解得:b>3m取)=3m。(3)荷载侧基础宽度增量计算加宽后的基础仍符合轴受荷条件,Fk和使对加宽后基础中的矩相同，即:代数据解得：=0.75m基础交接处基础的受冲切承载2设5，为冲切控*衞最輩底轴接近下列哪个选项??()枉与郴J椎体/斜截血玄12mA.2380kN2880kN5750kN7780kN题8图3,0m【解】C分析】:根据《建筑地基基础设计规范》5(00—2011)第2条。(1)单位积净反F(2)净反设计值Pj_J_3.14k32/4-7.065地基净反设计值为:宽度计算于等于则地基承载特征值持不变。则得：故选项C最接近。9.某建筑场地设计基本地震加速度为计地震分组为第组，采On直径孔灌注桩基础，承台底.0，!深承台底以下桩・0m场地地层资料下表，地下4.0!位埋深《建筑抗震设计规范》(—2010201年版)的规定，地震作按平地震影响系数最时值单桩竖向抗震承载特征值最接近下列表个选项?土层名称层底埋棵(m)实删标准贯入锤击数N临界标椎贯入槿击数极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)①粉质黏土535②粉土891340③密实中砂507025002380kN2650kN2980kN3320kN【解】C分析】:根据《建筑抗震设计规范500—2010201年版)籀.条规定，单桩的竖向和平向抗震承载特征值,抗震设计时提25%。因为，承台地3埋深其底上的液化层厚度为其底下的液化层mw度为满籀条第2款的要求，②粉N=9<n=13，为液化，承台底范围内及液化层不计侧阻。贝U：crQa~Q比+Qpk=齋工鱼諾—q玫绻-3.14x0.8x70x20-3.14x0.42x2500二4772.8kN设计时的单周竖向勲为桩端阻特征值、桩侧阻A为桩底端横截为层岩的厚则抗震R.-1.25x^-1.25x4；/2S-2983RN10.如图所示轴向受压承台灌注桩基00!，桩径4m桩身露出地的由3.80,桩的平变形系数0.403m1，地层参数如图所示，桩与承台连接按铰接考虑。未考虑压屈影响的基桩桩身正6800k受压承载按照《建筑桩基技术JGJ9—>008，考虑压屈影响的基桩正截受压承载计算值最接近下列折个选项系数取).3桩露出地和桩的h分别调整为轧+1rpq，h'=h—f)q,q为软弱层厚度)()。

A.3400kNB.4590kNC.6220kND.6800kN【解】B分析】:密实中砂黏f:/L=120kPa淤泥■丄一:•L£--!■--IA.3400kNB.4590kNC.6220kND.6800kN【解】B分析】:密实中砂黏f:/L=120kPa淤泥■丄一:•L£--!■--I^=9kPa^=20kPa根据《建筑桩基技术规范J》—2008第.8.条规定，对于承台基桩、桩身穿越可液化或不排Ok抗剪强.（地基承载特征值5kP于的软弱层的基桩，应考虑压屈影响。可按本本规范式5.8.2-）计算所桩身正截受压承载乘以稳定系数折减。（1）承台桩基，桩身穿越淤泥9层a（k^20kP），=9kPa^10kPaf1^20kPa25kPa因此需要考虑桩身压屈影响。uakuak（2）桩身稳定系数计算桩露出地度为:+1—lpqT.80b的度为：—（—|）q=24.（r3.—akak1-0.30X13.冋2.9m桩1-0.30X13.萨11.1m.查表）.8.4-可得桩身压曲计算度为：,一心4.0、4/c/=15.98/0.8=19.975查表5.8.4-2可得：1.5，9=0.70+x（19.975-19）=1.5，（3）考虑压屈影响的基桩正截受压承载计算值6800x0.676=4596.8kN11某地基采注浆法加固，地基上的7天然重为量为天然重度kN。注浆采泥浆，灰（质量，泥重。若要求平均孔隙充填率（浆液体积与原体孔隙体积之）为体平均泥量最接近下列何值？（重力g取度/2）（）。82kg95kg100kg110kg【解】A

【分析】体孔隙率为n二1-二1-二0.504化（1+e）2.7x1x1.2式中,G为颗粒重p为的密度©为质量含量p为密度。中孔隙体积除以体体积为孔隙率，体孔隙体积为:隙亍>1T）.504m每Inf体注浆所需浆液体积为：.30>0.50F0.15im。则所需泥质量为：2800x0.151171.5x2800/1000=81.3kg12.某地基采挤密法灰桩加固，3灰桩直间距正形布桩，地基天然重度m=81.3kg1.40含量50%灰桩吸后体积膨胀率均匀侧胀考虑），地基失并Y挤密麻重!度承载与含量经验关系系式［10-100（单位为），处理后地标未变化。假定桩4，求处理后复合地基承载特值最接近下列哪个选项？（重力gBsms）（）。70kPa80kPa90kPa100kPa【解】:C分析】:根据《建筑地基处理技术规范JGJ79—2012）第7.1.5条规定，复合地基承载特征值可按下式计算:式中，为复合地基承载率。2）处理后地基孔隙（1）积置换率即解得疋。3）处理后桩间承载计算1-1.40解得：。地基失后含量为:特为值理后桩间承载特征值，可按地区复合地基桩应为积置换式中，为复合地基承载率。2）处理后地基孔隙（1）积置换率即解得疋。3）处理后桩间承载计算1-1.40解得：。地基失后含量为:承载为:4）复合地基承载附近，则根据《是下列哪个选项？=110-=110-100x0.394=70.6kPa特征值一&=［】+刑（h—1）］鑫=［1+0.092x（4-l）］x70.6=90.09kPa纺织物作为反滤材料，已知其1下cm层渗透系数如下图所示，在地期保持合成材料应技gIB规5范—》014及织物材料参数表（下表）确定合理的产品（）100yTmiII：1——IlliI*I；——IIIUF——r叫___「一?M4———茫丄三壬三三三=-%、、\1*12一._、2004粒0,401A.产品B产品产品三产品四【解】:D题13表工口口/|、口掷。【分析】根据《d）作（2）产0）根据颗粒上所述，可知只有产1品四是合格的，故选择214.重式挡墙其后填顶平，地下，粗糙墙背与近似等于的摩，擦他参数合…滤;口二—口口三:-题14图分析】:分析】:20。］丁丿TOC\o"1-5"\h\z2.52.62.72.8【解】C，满坦墙条件。以过墙踵竖直为计算，该压按朗肯理论计算为：%-45='---45°-35°<a-45°广22Zfl-|/J/2^fl-lx20x32xtan2|45°-44.1kN/m挡墙重为：过墙踵三形体重为甲=卜（1+4卜3叔=胞皿可得该挡墙的抗平滑移稳定性系数为：托__（150+90）x0.5可得该挡墙的抗平滑移稳定性系数为：托__（150+90）x0.5_2为kPa的饱和H）kN/m该斜坡可看成限H二图中层内有与坡平的渗流，则该坡沿岩的稳定性系数最接近下列哪选项？（）题15图根据《学》条内发平于坡的渗流，则度重为W=/A=6o—10）^1.45^14丄m七j瑜A=10smi5i釦・坡沿岩界的稳定性系曆为:TOC\o"1-5"\h\z為14.1如图所示，倾斜5的岩基粗糙上由等厚黏质粉构成的坡，岩界的有效2抗剪黏聚度指标内摩0.681.352.102.50【解】B分析】:（清华学第8版取单位度斜坡分析解图）在梯度为：血1脅。题15解图—单位度斜坡r积为尸1x1.5>cos15=1.45m。单'位度重为wr」单位度斜坡的渗流则该斗_W^ax?^\（p-cLs_W^a-J14.5xcosl5uxtan20u-5x114.5xsin15°-3.75一一-1.35某建筑边坡采采悬臂式桩板挡墙护，滑动4m滑动顶距离6m滑动以上体的重度18kN/m滑动以下体的Y重度为N3n滑动以下体的内摩5°滑动向地i坡度试计算动以T6m深度处的地基横向承载特征最值接近下列哪个选项？（）300kPa320kPa340kPa370kPa【解】D分析】:承载《建筑边坡按下技术规范》（013第32条规定；当设桩处沿滑动向地8时度地点的横向滑动向地坡度动G动，可得地基横向承载特征值：4加警％C（）s<j?o4加警％C（）s<j?o1-旳％1-sin(p..=4x19x6xtan35°cos35°-18x4x1-sin35°1+sin35°-370.3kPa式中y为滑动计算点的为漓动以上体的重度动以下体的为滑动以下体的等效内摩片为设桩处滑动地的距离。17两道公路隧道理5m深开挖度和宽度分分和为m围岩重度为N3m岩单轴饱和抗压强M度为岩体和岩的弹性纵波速度分别0为fe500m/s洞处的仰坡设计开挖15m度为据《公路隧道设计规范第程册建（JTG3370—.1201）8相关要求，当采复合式衬砌时，预留变形量不宜于下列哪个选项的数值？（）TOC\o"1-5"\h\z37mm45mm50mm63mm【解】C【分析】:根据《公路隧道设计规范第册建JTG33（0—^018）第.6.条、3.6.条和L4.条。（1）围岩级别确定2-0.472-0.47K_I2400^、一I跖00/90K,1-30=90x0.47430=72.3>^=30O.O47?f+0.4=0.04x30+0.4=1.6>^v=0.47取二：'-'o^2=100+3^+250^v=100+3x30+250x0.47=307.5

查表3.6.4该隧道围岩为级。（2）查表8.4.1围岩为级，两道隧道预留变形量最5值为18.某地下泵房3m宽m筏板基础，基底埋瀑底压55kP，结构顶部与地平，基底与地基的摩擦系0.25欲在其侧加建冋4度，基底埋深勺地下泵房，拟建场地地层为土均质粉kN3nc=15kPa^=20°加建部位基坑拟采放坡开挖。假定地下泵房周边侧壁光滑，地下影响。为保证基坑数不后现有地于1.2，其另侧影响范围内应少卸去的深度最接近下列哪个选项？（）7.3m5.0m4.0m1.7m【解】D【分析】:（1）现有泵房左侧压计算假设开挖深度1为已知地下泵房周边侧壁光滑，符合朗肯条件，即有:瓦=Tan:4520D瓦=Tan:4520D二俑TT45°-I2丿=0.49拉区度为:压为:丘皿一”少瓦18x(9-A-238)\0.49（现2）有现地有（现2）有现地有下地泵下房泵单房位抗滑度稳定重性为验：算G_8xlx65-520kN/in则抗滑移稳定系数为：_Gu_320X0.2了>]2E必4.41x(6.62-/?)2亠预应锚索加固，锚索横作间在危岩体度处，倾0°则按《建筑边坡程技术规范故解得：预应锚索加固，锚索横作间在危岩体度处，倾0°则按《建筑边坡程技术规范故解得：。19.如图所示,某岩坡坡顶顶的倾倒式危岩体，其后缘裂缝直，充满且有充分补给20gt地震峰值加速丿为22kN3m若采（GB503—2013，为满建地震两侧阻及危岩体底部所受况，抗倾覆安全系数根锚索所需轴向拉最接近卜列哪个选岩体（不压，的重度N/ft）（）。w题19图50kN300kN325kN355kN【解】D分析】:法和《建筑值计算程计算规范》时，滑体2条块或单塌的区震作重要简化为）个的边蠢、刚块极（滑动向）的平静，其值应按下列公式计算：Q=式中a为边坡综合平地震系数，由所在地区地震基定烈度按表岩体建重为：G=vHb=22x7.5x3.5=577.5kN/m%二b/2=175mPv=|xl0x7/521.25kN/m=H/3=2.5m锚索拉的矩为:危岩体的单位宽度地震为:Os锚索拉的矩为:危岩体的单位宽度地震为:Os=务.G=0.05x577.5=2S.£75kN/maQ=J7/2=aQ=J7/2=3.75m抗倾覆稳定性:577.5x1.75-^x3.25Pk.-a?-Qsciq281.25x2.5-h28.875x3.75故解得：。20•拟开挖亠个度为临时性质边坡，边坡地层如下图所示。边坡开挖后体易沿岩界知滑动，破界抗剪强度指20kPa^=10°故解得：。20•拟开挖亠个度为临时性质边坡，边坡地层如下图所示。边坡开挖后体易沿岩界知滑动，破界抗剪强度指20kPa^=10°边坡稳定性计算结果下表。按《