金属焊接性与焊接方法课件

第一节：焊接性与焊接性试验第二节：合金钢的焊接第三节：异种钢焊接问题第四节：焊接方法特点第一节：焊接性与焊接性试验§1-1金属焊接性概念1、金属焊接性概念金属材料在限定的施工条件下，焊接成规定设计要求的构件，并满足预定服役要求的能力。GB/T3375-94《焊接术语》它包括两方面的内容：

A、结合性能：即在一定的焊接工艺条件下，被焊金属形成焊接缺陷（裂纹、夹渣、气孔等）的敏感性；

B、使用性能：即在一定的焊接工艺条件下，被焊金属的焊接接头对使用性能要求的适应性。好焊与不好焊的问题§1-1金属焊接性概念1、金属焊接性概念它包括两方面的内第六章金属焊接性

（二）工艺焊接性

材料具有一定的焊接性，但不一定能够形成一个真正能用的焊接接头，要考虑工艺焊接性。即实际工艺的可行性。

理论上具有焊接性，但实际实施非常困难，需要复杂的苛刻的施工条件才能完成焊接施工；或者即使完成焊接施工，焊接接头质量（使用性能）也不能保证。焊接性不良第六章金属焊接性（二）工艺焊接性材料具第六章金属焊接性

工艺焊接性包括冶金焊接性与热焊接性（1）冶金焊接性冶金焊接性是指冶金反应对焊缝性能和产生缺陷的影响程度，它包括合金元素的氧化、还原、蒸发、氢、氧、氮的溶解，对气孔、夹杂、裂纹等缺陷的敏感性。（2）热焊接性热焊接性是指焊接热过程对焊接热影响区组织性能及产生缺陷的影响程度，它用于评定被焊金属对热作用的敏感性。第六章金属焊接性工艺焊接性包括冶金焊接性与热焊接（三）使用焊接性使用焊接性是指焊接接头或整体结构满足各种使用性能的程度，其中包括常规的力学性能，低温韧性，高温蠕变，疲劳性能，持久强度，以及抗腐蚀性和耐磨性等。第六章金属焊接性

（三）使用焊接性第六章金属焊接性（四）、焊接性评价标准焊缝及HAZ产生裂纹的敏感性如何焊缝及HAZ产生气孔的敏感性如何焊接热循环对HAZ组织结构的影响焊接接头满足规定性能的可能性

——使用焊接性工艺焊接性（四）、焊接性评价标准焊缝及HAZ产生裂纹的敏感性如何焊缝第六章金属焊接性

（五）、影响焊接性的因素（1）材料因素

焊接金属、焊接材料（焊条、焊丝、焊剂、保护气体）所有材料→影响熔池冶金和结晶过程，焊接金属主要影响焊接HAZ区性能

（2）工艺因素同一材料，不同的方法→不同的焊接性焊前预热、焊后热处理焊条焊剂的烘干，坡口清理等：严格按规范执行第六章金属焊接性（五）、影响焊接性的因素（1）材第六章金属焊接性

纯铝焊接：气焊热源温度低、热量分散、保护不良→难以避免气孔、未焊透等缺陷→焊接性很差；氩弧焊→焊接性良好→焊接接头质量满足性能要求。过热敏感的低合金高强钢：为了降低焊接线能量，避免过热，可采用电子束焊、等离子焊和脉冲电弧焊等铸铁：防止产生白口，加大线能量，减缓冷却速度，宜采用电渣焊、气焊等，焊接热源分散，功率密度低，冷却慢第六章金属焊接性纯铝焊接：气焊热源温度低、热量分第六章金属焊接性

（3）结构因素焊接接头的刚度、应力集中和多轴应力等，在拘束尽量小的条件下焊件（4）使用条件焊接结构必需符合使用条件的要求。载荷性质、工作温度、介质性质极端条件下的焊接：腐蚀环境（海洋平台），高温环境（汽轮机、发电机），低温环境（低温设施），辐射环境（核设施），等第六章金属焊接性（3）结构因素（4）使用条件常用金属材料的焊接性能材料种类焊接性主要焊法工艺措施低碳钢良好所有方法一般不需，只有焊厚大构件或在0℃以下低温环境中焊接时，应适当预热低合金结构钢低强度良好焊弧、埋弧、电渣、CO2高强度较差焊弧、埋弧、电渣、Ar+CO2焊前需预热，重要件焊后去应力退火中碳钢较差焊弧、埋弧、气焊等焊前预热，焊后缓冷高碳钢很差焊弧、埋弧、气焊等焊前预热，焊后缓冷并热处理常用金属材料的焊接性能材料种类焊接性主要焊法工艺措施低碳钢良材料种类焊接性主要焊法工艺措施不锈钢奥氏体良好氩弧焊、焊弧、埋弧不需马氏体铁素体较差焊前预热，焊后缓冷，有时需热处理铜、铝、钛等有色金属较差氩弧焊、气焊、电阻焊、钎焊厚板需焊前预热铸铁极差（只焊补）焊弧焊、气焊（薄壁）重要件、复杂件焊前预热，焊后缓冷（续表）材料种类焊接性主要焊法工艺措施不锈钢奥氏体良好氩弧焊、在环境温度0oC以下施工，构件预热100～150oC常见缺陷是裂纹和气孔。氩弧焊、气焊、电阻焊、钎焊自回火：碳原子通过扩散沿晶体缺陷偏聚而使M强化的现象a研制能在窄坡口中实现埋弧焊的焊嘴F、在焊后回火时，注意回火脆性。夹具和焊件必须是无磁性物质，否则必须进行完全的退磁处理。（9）明弧，能观察电弧及熔池目的：评价低合金钢冷裂纹敏感性为了保证母材性能在制造过程中不下降，不允许采用热弯、热卷成形，矫正的加热温度不得超过焊前回火温度。目的：评价低合金钢冷裂纹敏感性电子束焊接是利用会聚的高能量电子束轰击工件后，将动能转化为热能，从而使焊件熔化，形成焊缝焊接后为改善焊接接头的组织和性能或消除残余应力而进行的热处理。第六章金属焊接性试验按GB232-88《金属弯曲试验法》，在拉力机上进行。（5）计算：（3）抗锈能力强，焊缝含氢量低。防止裂纹、过热区脆化和HAZ软化防止冷裂纹的临界预热温度C、A不锈钢应防止出现晶间腐蚀倾向；在环境温度0oC以下施工，构件预热100～150oC

二、如何分析金属的焊接性（一）从金属的特性分析焊接性1.化学成分1）碳当量法钢材中的各种元素，碳对淬硬及冷裂影响最显著，所以有人将钢材中各种元素的作用按照相当于若干含碳量折合并迭加起来，求得所谓的“碳当量”(Ceq)，以Ceq值的大小估价冷裂纹倾向的大小，认为Ceq值越小，钢材的焊接性能越好。第六章金属焊接性

二、如何分析金属的焊接性（一）从金属的特性分析焊接性第六章

2）焊接冷裂纹敏感系数

除碳当量外，考虑到焊缝含氢量和接头拘束度2.利用物理性能分析

金属的熔点、导热系数、密度、线胀系数、热容量等因素、都对热循环、熔化、结晶、相变等过程产生影响3.利用化学性能分析

铝、钛合金与氧的亲和力较强，在焊接高温下极易氧化因而需要采取较可靠的保护方法，如：惰性气体保护焊，真空中焊接等第六章金属焊接性

4.利用合金相图分析

主要是分析热裂纹倾向。依照成分范围，查找相图，可知道结晶范围，脆性温度区间的大小，是否形成低熔点共晶物，形成何组织等5.利用CCT图或SHCCT图分析第六章金属焊接性

4.利用合金相图分析第六章金属焊接性（二）从焊接工艺条件分析焊接性1.热源特点

各种焊接方法所采用的热源在功率、能量密度、最高加热温度等方面有很大的差别，使金属在不同工艺条件下焊接时显示出不同的焊接性2.保护方法保护方法是否恰当也会影响金属焊接性的效果第六章金属焊接性

（二）从焊接工艺条件分析焊接性第六章金属焊接性3.热循环的控制

正确选择焊接工艺规范控制焊接热循环预热、缓冷、层间温度改变焊接性4.其它工艺因素

彻底清理坡口及其附近焊接材料处理、烘干、除锈、保护气体要提纯、去杂质后使用合理安排焊接顺序正确制定焊接规范第六章金属焊接性

3.热循环的控制第六章金属焊接性第六章金属焊接性

三、焊接性试验（一）试验内容1、焊缝金属抵抗产生热裂纹的能力2、焊缝及HAZ区抵抗产生冷裂纹的能力3、焊接接头金属抗脆性转变能力4、焊接接头的使用性能（二）焊接性试验方法模拟类方法，实焊类方法，理论计算类方法第六章金属焊接性三、焊接性试验（一）试验内容（金属焊接性与焊接方法课件（三）

焊接性评定及试验方法1、间接评定1）、碳当量方法

目的：评价低合金钢冷裂纹敏感性A、国际焊接学会（IIW）推荐：CE＝C＋Mn/6＋（Ni＋Cu）/15＋（Cr＋Mo＋V）/5（%）适用对象：中、高强度的非调质低合金高强钢（σb=500-900MPa）对

δ<20mm的钢材：CE＜0.4%时，钢材的淬硬性不大，焊接性良好，焊前不需要预热CE＝0.4-0.6%时，钢材易于淬硬，需预热，预热温度70-200℃；CE＞0.6%时，钢材的淬硬倾向大，焊接性差。碳当量越小，焊接性越好（三）焊接性评定及试验方法1、间接评定碳当量越小，焊接性B、日本工业标准（JIS）和WES协会推荐的公式：Ceq＝C＋Mn/6＋Si/24＋Ni/40＋Cr/5＋Mo/4＋V/14（%）

适用对象：低合金调质钢（σb=500-1000MPa）成分要求：wC≤0.2%；wSi≤0.55%；wMn≤1.5%；wCu≤2.5%；wNi≤2.5%；wCr≤1.25%；wMo≤0.7%；wV≤0.1%；wB≤0.006%。当板厚δ＜25mm的钢材，焊条电弧焊线能量17KJ/cm时，预热范围大致为：σb＝500MPa，Ceq＝0.46%时，可不预热σb＝600MPa，Ceq＝0.52%时，预热75℃σb＝700MPa，Ceq＝0.52%时，预热100℃σb＝800MPa，Ceq＝0.62%时，预热150℃C、美国焊接学会（AWS）推荐的公式：Ceq＝C＋Mn/6＋Si/24＋Ni/15＋Cr/5＋Mo/4＋Cu/13＋P/2

（%）适用对象：碳钢和低合金高强钢B、日本工业标准（JIS）和WES协会推荐的公式：2）、冷裂纹敏感系数法Pcm＝C＋Mn/20＋Si/30＋Cu/20＋Ni/60＋Cr/20＋Mo/15＋V/10＋5B（%）适用条件：wC＝0.07-0.22%；wSi≤0.60%；wMn＝0.4-1.40%；wCu≤0.50%；wNi≤1.20%；wCr≤1.20%；wMo≤0.7%；wV≤0.12%；wNb≤0.04%；wTi≤0.05%；wB≤0.005%。δ＝19-50mm；[H]＝1.0-5.0mL/100g。δ－板厚（mm）R-拘束度（MPa）[H]－焊缝中扩散氢含量（mL/100g）；[H’D]—熔敷金属中的有效扩散氢含量（mL/100g）λ—有效系数（低氢型焊条λ=0.5，[H’D]=[H]；酸性焊条λ=0.48，[H’D]=[H]/2）2）、冷裂纹敏感系数法Pcm＝C＋Mn/20＋Si/30＋C第六章金属焊接性出现冷裂，采用小线能量焊接，可降低脆化第六章金属焊接性B、对含有一定量Cr、Mo、V等的低合金钢结构，应防止出现再热裂纹；第六章金属焊接性熔池凹度越大，敏感性大15MnVNCu、15MnVTiRe、14MnVTiRe等，厚度大于但也不是冷速越高越好，过分提高冷速可能使塑性下降并导致冷裂纹产生，对强度级别高的钢都存在一个韧性最佳的冷却时间t8/5，此时对应的组织为M+B下（10-30%）；第六章金属焊接性主要是过热区的脆化问题。整齐、焊剂耗量低等优点。（2）机械结构类型插销试样形状、尺寸实例（2）根据焊接结构所用材料、板厚范围、结构形式等因素确定所需弧焊电源的容量，参照弧焊电源技术数据，选用相应的电源第六章金属焊接性软化部位：加热温度为t回—Ac1之间的区域只有当焊接线能最过大时，会导致过热区奥氏体晶粒严重粗化，冷却时生成魏氏组织，这时才会出现脆化现象。能伸入窄坡口的导电嘴、焊剂输出口，焊缝跟踪自动检测传感器490MPa级，Ceq0.主合金化元素：Mn、Ni、Cr（<1.3）、热裂纹敏感指数法4）、消除应力裂纹敏感性指数法5）、层状撕裂敏感性指数法6）、焊接热影响区（HAZ）最高硬度法在切点点两侧各取7个以上的点（测点15个以上），各点的间距0.5mm第六章金属焊接性3）、热裂纹敏感指数法在切点点两（二）、直接试验法主要针对焊接中产生裂纹（二）、直接试验法主要针对焊接中产生裂纹（1）目的

评定打底焊缝以及HAZ的冷裂倾向防止冷裂纹的临界预热温度（2）应用对象碳素钢焊接接头热影响区冷裂纹倾向低合金高强钢打底焊缝及其热影响区冷裂纹倾向1、焊接冷裂纹敏感性试验方法1）、斜Y坡口试验（1）目的1、焊接冷裂纹敏感性试验方法δ=9~38mmδ=9~38mm（3）试验方法

1）焊接拘束焊缝。先焊背面，再焊正面，交替焊满坡口。

2）焊接试验焊缝。若评定钢材的冷裂敏感性，焊接参数:

Ig=170±10A;Ug=24±2V;焊速V=150±10mm/min;焊条直径Ф4。若拟定焊接工艺，焊接参数是调整的对象。

（3）试验方法（4）计算方法（4）计算方法（1）目的

主要用来考核材料的氢致延迟裂纹敏感性也可用来考核再热裂纹和层状撕裂等的敏感性（2）应用低合金钢2）、插销试验（1）目的2）、插销试验1—试板；2—支点；3—加压；4—油缸；5—插销试样；6—加载夹头7—加载棒；8—应变片；9—载荷；10—支柱；11—导线1—试板；2—支点；3—加压；4—油缸；5—插销试样；6—加插销试样形状、尺寸实例

插销试样形状、尺寸实例如果保持载荷达到16h不断，此应力为临界应力σcr。试验结果可画出曲线。判据：当σcr>σs

时，认为工艺安全。如果保持载荷达到16h不断，此应力为临界应力（3）优缺点

优点

节省材料（试棒小）热循环接近实际焊接热循环通过调整基体板板厚来调整焊接热循环方便、灵活、实用

缺点需要专用设备不适合现场用（3）优缺点2、焊接热裂纹敏感性试验方法

1）压板对接（FISCO)焊接裂纹试验方法GB4675.4-84),可用于评定焊条焊缝的热裂纹敏感性。（1）准备试件试件材质与焊件相同，采用原板厚，开I形坡口。采用机械加工方法。2、焊接热裂纹敏感性试验方法（2）试验装置（2）试验装置（3）试验步骤把试件安装在C形装置中，调好坡口间隙。将螺栓旋紧，在水平、垂直方向顶紧试板。用待试焊条焊4条长约40mm的试验焊缝。10min后，取出试件，沿焊缝弯断，观察断面有无裂纹。（4）计算裂纹率CC=(∑li/∑Li)×100%﹪式中：∑li

—4条试验焊缝上的裂纹长度之和（mm）；∑Li—4条焊缝的长度之和（mm）。（3）试验步骤第六章金属焊接性强化机理：相变强化（调质处理〕σb＝500MPa，Ceq＝0.线能量越大，过热区晶粒粗大，晶界熔化严重，晶界面积减少，容易形成液态薄膜，液化裂纹敏感性增大4%时，钢材的淬硬性不大，焊接性良好，焊前不需要预热（2）机械结构类型F、在焊后回火时，注意回火脆性。345MPa级，Ceq0.2）焊接冷裂纹敏感系数熔覆率高、熔覆面积大、埋弧边缘平整、熔合线5%）、Cr-Mn-Ni-Mo-Si系Ar中加入He、CO2、O2，可以提高焊接效率电子束是最佳焊接方法。1、焊缝金属抵抗产生热裂纹的能力Thedemonstrationweldcompleted第六章金属焊接性脉冲电弧间歇时维持导电状态。（10）填充金属的填加量不受焊接电流影响要采取严格的工艺措施。四、熔化极气体保护焊（三）使用焊接性直接试验方法

不同产品有不同使用性能要求，共同的性能要求是必需满足常规的力学性能要求。

1、焊接接头常规力学性能试板制备

宽度：应满足焊接接头拉伸试样、弯曲试样长度要求；长度：应满足制取各种性能试样以及舍弃部分的要求；厚度：为焊件板厚。

第六章金属焊接性（三）使用焊接性直接试验方法2、焊接接头拉伸试验

板接头板形拉伸试样如图所示，至少1个。按GB228-87《金属拉伸试验法》，在拉力机上进行。2、焊接接头拉伸试验3、焊接接头弯曲试验

试样种类和数量按相关标准制取。如无注明，可制取正弯、背弯、侧弯试样各不少于1个，纵弯不少于2个。尺寸按GB2649-89中的规定。试验按GB232-88《金属弯曲试验法》，在拉力机上进行。3、焊接接头弯曲试验4、焊接接头冲击试验试样尺寸如图所示：4、焊接接头冲击试验缺口按要求可开在焊缝、熔合线或HAZ，如图所示。冲击试样每组3个。试验按GB2106-80《金属夏比（V形缺口）冲击试验方法》和GB4159-84《金属低温夏比冲击试验方法》，在冲击试验机上进行。（五）其它特殊性能试验如：耐腐蚀性能试验、高温性能试验等。缺口按要求可开在焊缝、熔合线或HAZ，如图所示（四）析因理化试验目的：分析影响金属焊接性的内在原因。主要包括：（1）焊接材料熔敷金属扩散氢测定试验；（2）焊接接头金相分析试验；（3）焊接接头维氏硬度试验；（4）化学成分分析试验；（5）焊接接头断口分析试验。（四）析因理化试验1、焊接材料熔敷金属扩散氢测定试验试验方法有甘油法、水银法、色谱法等，常用的是甘油法。（1）甘油法试验原理：焊接试样，利用仪器收集从试样扩散出来的氢气。（2）测定装置：如图所示。（3）试样：焊条电弧焊：100×25×12mm

（4）试验方法：试样焊接以后，用丙酮清洗、吹干；在90s内放入氢气收集器内；经72h后读取气体读数Vo。1、焊接材料熔敷金属扩散氢测定试验（5）计算：

Vo=PVTo/PoWT×100

式中：P—

实验室气压KPa;V—

收集的氢气体积数ml;W—

熔敷金属质量（焊后试样质量—焊前试样质量）g;Po—101KPa; To—273K;T—

（273+t）k;t—

恒温箱中的温度℃。每组做4个试样，求平均值。（5）计算：2、焊接接头金相分析试验从裂纹试件截取金相分析试样，对断面进行磨光、抛光和浸蚀，在光学显微镜下观察。观察部位：焊缝、熔合区、HAZ、母材。3、焊接接头维氏硬度试验在金相分析试样断面画一条平行于表面，且穿过各个区的直线，在维氏硬度计上打硬度。每隔0.5mm打一硬度，分布曲线如图所示，取HVmax为评定参数。2、焊接接头金相分析试验返回返回第六章金属焊接性同一材料，不同的方法→不同的焊接性根据材料厚度、产品结构和具体施工条件选择：对16Mn来说，只要板厚不太大巨冷却速度控制得当，由于焊接温度高，增强了氢的话动能力，使大部分氢会从焊缝中扩散逸出:同时，当焊缝冷却时，其组织会由奥氏体向铁素体等转变，由于氢在奥氏体中的溶解度大大高于在铁素体中的溶解度，又会有部分氮逸出。焊后于800～500℃冷却速度越大，淬硬越严重，生产率低，性能差非动载荷构件，可使用酸性焊条；在高Ni、低Mn的低合金高强钢中出现，其产生与Mn/S有关，C高，要求Mn/S高；典型钢种：14MnMoVN、HT60-HT80、HY80-HY130热裂纹是在焊接高温下产生的，其中危害最为严重的是结晶裂纹，由于结晶裂纹是在结晶后期，由低熔点物质所形成液态薄膜而引发的。原因：在冷速较大时很容易形成硬脆的高碳M；焊缝及HAZ产生裂纹的敏感性如何第六章金属焊接性T—（273+t）k;16Mn含w(C)较低，w(Mn)较高，Mn/S比可以达到要求，具有较好的抗热裂性能、抗结晶裂纹性能，正常情况下不会出现热裂纹。5）焊枪结构及电气控制电路较复杂。第六章金属焊接性酸性焊条焊接低碳钢：交流弧焊变压器或者即使完成焊接施工，焊接接头质量（使用性能）也不能保证。52%时，预热100℃焊前先根据具体焊接要求选定Ip、fP、K这些脉冲参数，焊接时主要调节焊接电流（总平均电流）、电弧电压及焊接速度等。典型钢种：30CrMnSi、40Cr、35CrMoA、35CrMoVA（三）、常用焊接工艺措施1、预热焊接开始前对焊件的全部（或局部）进行加热的工艺措施，预热需达到的温度称为预热温度。（1）作用：A、减缓焊后的冷却速度，便于焊缝扩散氢的逸出，同时减轻焊缝及HAZ淬硬程度，提高接头抗裂性；B、降低焊接应力；C、降低焊接结构的拘束度，降低裂纹发生率。

但焊前预热将增加能耗，同时使焊接条件恶化，因此，只要可能都应采用不预热或低温预热；铬镍A钢，预热将增加晶间腐蚀倾向，一般不能进行预热。第六章金属焊接性（三）、常用焊接工艺措施1、预热（2）预热温度选择：多层多道焊时，应保证层间温度不低于预热温度。（3）预热方法：

对接接头每侧加热宽度不得小于板厚的5倍，一般在坡口两侧各75-100mm范围内保持一个均热区域；局部预热，应根据被焊工件拘束度而定，一般应为焊缝区周围各3倍壁厚，且不小于150-200mm。（2）预热温度选择：多层多道焊时，应保证层间温度不低于预热温2）、后热焊接后立即对焊件的全部（或局部）进行加热或保温，使其缓冷的工艺措施。后热的作用可避免形成淬硬组织及使氢逸出焊缝表面，防止裂纹产生。

消氢处理：焊后立即将焊件加热到250-350℃温度范围，保温2-6h后空冷，它可使焊缝中的扩散氢加速逸出，大大降低焊缝和HAZ中的氢含量，防止冷裂纹。对于焊后要求进行热处理的焊件，热处理过程中可以除氢，不需另做消氢处理。

后热的加热方法、加热区宽度与预热相同。2）、后热3、焊后热处理焊接后为改善焊接接头的组织和性能或消除残余应力而进行的热处理。（1）应用范围A、母材金属强度等级较高，产生延迟裂纹倾向大的低合金钢；B、处在低温下工作的压力容器及其它焊接结构，尤其在脆性转变温度一下使用的压力容器；C、厚度超过一定限度的压力容器，如GB150-1998规定，碳钢δ≥32mm，16MnRδ≥30mm，16MnVδ≥28mm;

D、焊后机械加工余量大，或对尺寸稳定性要求高的焊接结构；E、有应力腐蚀危险的结构。3、焊后热处理（2）热处理种类去应力退火：加热温度一般为600-650℃，与高温回火相同；含V低合金钢，应在550-590℃下进行（在600-620℃会导致塑性和韧性变差）；保温时间：按厚度1-2min/mm确定，厚度超过50mm，每增加25mm加15min，最短不少于30min，最多不超过3h。（3）焊后热处理方法A、整体热处理：将焊件整体置于加热炉中，可消除80-90%残余应力。焊件进炉和出炉温度应在300℃以下，在300℃以上的加热和冷却速度与板厚有关，一般应满足v≤200×25/δ（v：冷却速度）（2）热处理种类B、局部热处理

局部热处理应保证焊缝两侧有足够的加热宽度，对筒体：B=5(Rδ）1/2B：筒体加热宽度；R：筒体半径。（4）注意事项A、母材和焊缝金属性能恶化：如低温用Ni钢经消除应力处理后，断裂韧度下降；B、对含有一定量Cr、Mo、V等的低合金钢结构，应防止出现再热裂纹；C、A不锈钢应防止出现晶间腐蚀倾向；D、母材为调质钢的，焊后消除应力退火温度应比母材回火温度低30-60℃；E、热处理过程中，要注意防止结构变形。B、局部热处理四利用焊接性试验拟定焊接工艺的基本思路一焊接工艺

在GB1T3375-1994《焊接术语》中下的定义是：焊接工艺是制造焊件所有有关的加工方法和实施要求。包括：

1焊前准备

2选择焊接方法

3选择焊接材料

4选择焊接参数：例如：焊接电流、电弧电压、焊接速度等。

5制定工艺措施：例如：预热、焊后缓冷、焊后热处理、焊后去氢处理等。

6制定操作要求

四利用焊接性试验拟定焊接工艺的基本思路一焊接工艺二拟定焊接工艺的基本思路

1选择焊接方法依据：a被焊材料的种类；

b焊接产品的结构特点；

c生产效率和生产成本。2选择焊接材料依据：a被焊材料的化学成分或力学性能；

b产品的工作条件和使用性能要求；

c焊件刚性的大小、几何形状的复杂程度；

d焊接施工条件；

f劳动生产率和经济合理性。二拟定焊接工艺的基本思路1选择焊接方法3选择焊接参数（1）利用间接的焊接性试验方法分析材料的焊接性和初步拟定焊接参数。（2）利用直接的焊接性试验方法对初步拟定的焊接参数进行检验和调整。

a利用工艺焊接性试验（焊接冷裂纹敏感性试验）确定热输入E的下限

E=36IU/Vb利用使用焊接性试验（焊接接头冲击试验）确定热输入E的上限。4确定工艺措施当按上述方法确定的热输入下限高于上限时，应考虑采用预热、缓冷、后热、焊后热处理等工艺措施。3选择焊接参数1、热扎钢

：σS294～343Mpa，基本属于C-Mn，Mn-Si系列的钢种，有时通过固溶强化获得高强度、或在特殊状态下以V、Nb代替部分Mn，以达到细化晶粒和沉淀强化的作用。典型钢种：16Mn组织：细晶铁素体+珠光体特例：15MnVV细化晶粒和沉淀强化第二节合金钢的焊接一、热轧及正火钢的焊接热轧及正火钢的分类、成分、性能

1、热扎钢：σS294～343Mpa，基本属于C-Mn，第六章金属焊接性LaserWeldingEquipmentand2mm细焊丝，保护气体为Ar+O21～5%或Ar+CO25～25%混合气。（二）从焊接工艺条件分析焊接性第六章金属焊接性有(工件为负的半周时)较手弧焊高得多：连续送丝，不需要换焊条；要采取严格的工艺措施。目的：评价低合金钢冷裂纹敏感性线能量过高，过热度大，晶粒粗大，接头塑目的：评价低合金钢冷裂纹敏感性D、焊后机械加工余量大，或对尺寸稳定性要求高的焊接结构；母材的强度越高，软化越显著如：耐腐蚀性能试验、高温性能试验等。（二）熔化极脉冲氩弧焊焊前先根据具体焊接要求选定Ip、fP、K这些脉冲参数，焊接时主要调节焊接电流（总平均电流）、电弧电压及焊接速度等。与腐蚀介质接触的工作面应最后焊保护：气体，隔离空气99%的工业纯氩纯洁几百倍。铬镍A钢，预热将增加晶间腐蚀倾向，一般不能进行预热。防止裂纹、过热区脆化和HAZ软化4-84),可用于评定焊条焊缝的热裂纹敏感性。2、正火钢：固溶强化基础上，通过细化晶粒和沉淀强化提高强度保证韧性的低合金高强钢

σS343～490Mpa成分：C-Mn，Mn-Si系列基础上加入一些碳化物和氮化物的形成元素V、Nb、Ti、Mo等正火的目的：使合金元素以细小的化合物质点从固溶体中充分析出，并同时细化晶粒，提高强度的同时改善塑性、韧性、达到最佳的综合性能16Mn化学成分第六章金属焊接性2、正火钢：固溶强化基础上，通过细第六章金属焊接性

（一）焊接性分析焊接缺陷（裂纹）；材料性能（脆化）1、热裂纹热裂纹是在焊接高温下产生的，其中危害最为严重的是结晶裂纹，由于结晶裂纹是在结晶后期，由低熔点物质所形成液态薄膜而引发的。它与焊缝金属的成分，主要是C、S、Mn有关。16Mn含w(C)较低，w(Mn)较高，Mn/S比可以达到要求，具有较好的抗热裂性能、抗结晶裂纹性能，正常情况下不会出现热裂纹。当成分不合格，出现波动，偏析→C、S含量偏高→Mn/S比低于要求→出现裂纹可以通过焊接材料调整焊缝金属成分。降低焊剂中的C、S含量第六章金属焊接性（一）焊接性分析焊接缺陷（裂纹第六章金属焊接性

2、冷裂纹大量的生产实践和理论研究表明，钢种的淬硬倾向、一定的含氢量和足够的约束应力是焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。（1）淬硬倾向：16Mn由于其含碳量低，故在淬火时，如冷却速度不是太快，就会得到低碳马氏体组织，或者是铁素体十珠光体组织，由于这些组织的硬度不高.因而其淬硬倾向小，只有在冷却速度较快时，才会得到高碳马氏体组织，则有一定的淬硬倾向。（2）拘束应力焊接时，焊缝中的应力主要包括热应力、组织应力和由于自身拘束条件所造成的应力。由上式可见，拘束度与材料板厚有很大关系，板厚越大，所造成的拘束度也越大，则拘束应力也就越大，因而我们只要选择合适的板厚，就可以控制拘束应力。第六章金属焊接性2、冷裂纹（3）含氢量焊缝中的氢主要来源干焊接材料中的水分、焊件坡口处的铁锈、油污，以及环境湿度等。对16Mn来说，只要板厚不太大巨冷却速度控制得当，由于焊接温度高，增强了氢的话动能力，使大部分氢会从焊缝中扩散逸出:同时，当焊缝冷却时，其组织会由奥氏体向铁素体等转变，由于氢在奥氏体中的溶解度大大高于在铁素体中的溶解度，又会有部分氮逸出。因而到最后，焊缝中的残余氢量就不足以形成冷裂纹。16Mn钢在板厚不是太大，冷却速度适当的情况下是不会出现冷裂纹的，只有在板厚(40mm以上)太大，冷速较快的悄况下，才有出现冷裂纹的倾向，不过，我们可以通过焊前适当顶热等措施来预防。（3）含氢量3、再热裂纹再热裂纹是由于钢中含有Cr,Mo,V,Nb等强碳化物形成元素，以及存在一定的残余应力，并在焊后进行再次加热的情况下产生的。由表可知,16Mn不含强碳化物形成元素，在热轧状态下供货，焊后一般不进行热处理，因而对再热裂纹不敏感.如有强碳化物形成元素，则要注意3、再热裂纹第六章金属焊接性

4、层状撕裂主要与板厚有关，不受钢材限制。板厚16mm以下，不易出现冶金轧制质量，片状硫化物带状分布，影响大抗层状裂纹的Z向钢。Z向断面收缩率达到20%，即不会出现层状撕裂对于16Mn来说，其本身杂质与有害元素含量控制严格，所以只要我们控制其板材厚度与选择合适焊接工艺，其层状撕裂是可以减少或避免的.第六章金属焊接性4、层状撕裂第六章金属焊接性

5、HAZ的性能主要是过热区的脆化问题。合金化方式影响过热区脆化。

Mn-Si，固溶强化，合金元素在完全固溶条件下有优良的综合性能

Mn-V、Mn-Nb、Mn-Ti等，固溶强化，沉淀强化→正火处理正火钢的过热敏感性比热轧钢大出现冷裂，采用小线能量焊接，可降低脆化第六章金属焊接性5、HAZ的性能过热脆化主要产生在被加热到1100℃到熔点以下的区域，它的产生原因与钢材成分及强化方式有关。对16Mn钢来说，当碳含量偏于下限(0.12%-0.14%)时，由于其本身含碳量少，又是通过固溶强化方式来获得较好的强度和韧性的，因而其脆化倾向小。只有当焊接线能最过大时，会导致过热区奥氏体晶粒严重粗化，冷却时生成魏氏组织，这时才会出现脆化现象。而当含碳量偏于上限（0.20%）时，此时不仅线能量过大会因形成魏氏组织而脆化，而且当线能量偏低、冷速过大时还会因形成高碳马氏体而发生脆化。因而只要我们控制16Mn钢的成分与线能量，其过热区脆化也是可以减少或避免的。过热脆化主要产生在被加热到1100℃到熔点综合以上分析，我们知道在裂纹方面,16Mn对热裂纹、再热裂纹和层状撕裂不敏感，只有当板材厚度过大，且冷却过快时对冷裂纹有一定的敏感性；在脆化方面,16Mn有一定的热应变脆化现象，对过热区脆化不敏感。在生产实际中，我们只要通过一些简单的焊接工艺就可以解决16Mn中由于部分原因对焊接性带来的不利影响。

因而，总的来说，16Mn具有优良的焊接性，这正是它广泛用于各种焊接结构中的一个重要原因。综合以上分析，我们知道在裂纹方面,16M第六章金属焊接性

（二）焊接工艺特点焊接方法不是关键，无特殊要求。根据材料厚度、产品结构和具体施工条件选择：手弧焊、埋弧焊、气体保护焊、电渣焊1、热轧钢（1）主要特点碳当量较低，强度不高，具有较好的塑性、韧性及焊接性，HAZ淬硬倾向略大于低碳钢。焊件较厚，接头刚性大，环境温度低时易产生冷裂纹。第六章金属焊接性（二）焊接工艺特点1、热轧钢第六章金属焊接性

（2）工艺措施要求焊缝与母材等强的焊件，选用相应强度级别的焊条；不要求等强的焊件，选用强度略低的焊条，提高塑性、韧性；尽量使用低氢焊条；对强度级别低地低合金钢、非动载荷构件，可使用酸性焊条；板厚增加，刚性变大，应提高预热温度；在环境温度0oC以下施工，构件预热100～150oC

酸性焊条150～250oC烘干，碱性焊条350～450oC烘干后在100～150oC保温。第六章金属焊接性（2）工艺措施第六章金属焊接性

（3）焊接规范

295MPa级，Ceq0.28～0.35%，09Mn2、09Mn2Cu、09Mn2Si、09MnV、12Mn、18Nb6等，可以不预热，不后热，常采用J422、J423、J426、J427焊条。

345MPa级，Ceq0.31～0.39%，16Mn、16MnCu、16MnRe、16MnSiCu、12MnNb、14MnNb等，厚度大于40mm，需要大于100℃预热，焊后600～650℃回火，常采用J502、J503、J506、J507焊条。

390MPa级，Ceq0.38～0.42%，15MnV、15MnCu、15MnVRe、16MnNb、15MnTi、15MnTiCu，厚度大于32mm，需要大于100℃预热，用J506、J507焊条，焊后560～590℃回火；用J556、J557焊条，焊后600～650℃回火。第六章金属焊接性（3）焊接规范第六章金属焊接性

2、正火钢（1）主要特点碳当量较高，焊接HAZ有明显的淬硬倾向，焊后于800～500℃冷却速度越大，淬硬越严重，冷裂敏感性增加。输入焊接线能量不可过低（焊接电流小，焊接线速度高），否则易产生淬硬组织；线能量过高，过热度大，晶粒粗大，接头塑性降低。第六章金属焊接性2、正火钢过热脆化主要产生在被加热到1100℃到熔点以下的区域，它的产生原因与钢材成分及强化方式有关。（一）从金属的特性分析焊接性固态、液态、气态焊接试样，利用仪器收1、焊接材料熔敷金属扩散氢测定试验4%时，钢材的淬硬性不大，焊接性良好，焊前不需要预热液态CO2是无色液体；（5）焊接接头断口分析试验。母材的强度越高，软化越显著CO2焊丝成分要求：合金化方式影响过热区脆化。典型钢种：14MnMoVN、HT60-HT80、HY80-HY130一般不进行焊后热处理，原因：电焊钳（焊把），面罩和护目镜，电焊条保温筒14MnMoV、15MnMoVCu、14MnMoVN等，大于150oC焊接接头的刚度、应力集中和多轴应力等，在拘束尽量小的条件下焊件σb＝500MPa，Ceq＝0.3）、热裂纹敏感指数法可以焊接热处理强化或冷作硬化作用：排除扩散氢并软化热影响区组织；第六章金属焊接性

（2）工艺措施要求焊缝与母材等强的焊件，选用相应强度级别的焊条；不要求等强的焊件，选用强度略低的焊条，提高塑性、韧性；使用低氢焊条；适当控制线能量和焊后冷却速度；强度级别高或厚度较大的焊件，焊后应及时热处理，或在200～350℃保温2～6h；焊件、焊条应保持低氢状态，定位焊也应采取预热措施；严禁在非焊接部位引弧。焊条350～450℃烘干，使用前100～150℃保温过热脆化主要产生在被加热到1100℃到熔点以下的区域，它的产第六章金属焊接性

（3）焊接规范

440MPa级，Ceq0.41～0.43%，15MnVN、15MnVNCu、15MnVTiRe、14MnVTiRe等，厚度大于32mm，需要大于100oC预热，常采用J556、J557、J606、J607焊条。

490MPa级，Ceq0.50～0.55%，18MnMoNb、14MnMoV、15MnMoVCu、14MnMoVN等，大于150oC预热，焊后600～650oC回火；12Ni4CrMoV钢，大于150oC预热，保持层温150～300oC，焊后600～650oC回火；常采用J607、J606焊条。

540MPa级，Ceq0.47%，14MnMoVB，200～250oC预热，焊后55020oC或66020oC回火，用J706、J707焊条第六章金属焊接性（3）焊接规范二低碳调质钢焊接上一级低碳调质钢碳含量：在0.09-0.23%，大部分0.16-0.18%强化机理：相变强化（调质处理〕屈服强度：为490MPa～980MPa合金系：低C、Mn-Ni-Cr-Mo系主合金化元素：Mn、Ni、Cr（<1.6%）、Mo辅合金化元素：V、Nb、Ti、B、Cu热处理状态：淬火＋回火，低碳马氏体或下贝氏体，综合机械性能好典型钢种：14MnMoVN、HT60-HT80、HY80-HY130

二低碳调质钢焊接上一级低碳调质钢金属焊接性与焊接方法课件上一级过热区脆化HAZ软化裂纹一、焊接性分析含碳量很低，而且对硫、磷等杂质控制严格，因而有良好的焊接性

上一级过热区脆化一、焊接性分析含碳量很低，而且对硫、磷等1.裂纹（1）热裂纹A、结晶裂纹：C低、Mn高，S、P控制严，Mn/S高，敏感性小B、HAZ液化裂纹：在高Ni、低Mn的低合金高强钢中出现，其产生与Mn/S有关，C高，要求Mn/S高；线能量越大，过热区晶粒粗大，晶界熔化严重，晶界面积减少，容易形成液态薄膜，液化裂纹敏感性增大熔池凹度越大，敏感性大1.裂纹（1）热裂纹预防液化裂纹措施：（1）Ni高时，控制C、S含量，提高Mn/S比；（2）小q；（3）控制熔池形状，减小凹度。预防液化裂纹措施：（2）冷裂纹含碳低，合金元素多，得到低碳M或B，在Ms附近冷速低，Ms较高，M能进行“自回火”，可避免产生冷裂纹。低碳调质钢对扩散氢[H]比较敏感，当[H]控制不严时，冷裂纹敏感性还是相当高自回火：碳原子通过扩散沿晶体缺陷偏聚而使M强化的现象（3）层状撕裂低碳调质钢对杂质控制严格，抗层状撕裂能力较好

（2）冷裂纹自回火：碳原子通过扩散沿晶体缺陷偏聚而使M强化的（3）再热裂纹Mo—V钢，特别是Cr—Mo—V钢对再热裂纹的敏感性最高

Mo—B钢、Cr-Mo钢也有一定的敏感性低碳调质钢中合金元素，提高再热裂纹敏感性作用最大的是V、其次是Mo，Cr影响与含量有关，当wCr<1%，随其含量增加，再热裂纹敏感性增加，当wCr>1%，随其含量增加，再热裂纹敏感性降低。

2.过热区脆化原因:冷速较低时，F首先析出后剩余的奥氏体富碳，这部分高碳A在继续冷却时将转变为高碳的M或B。这种由F、高碳M和高碳B组成的混合组织使过热区严重脆化。（3）再热裂纹2.过热区脆化原因:冷速较低时，F首先析出但也不是冷速越高越好，过分提高冷速可能使塑性下降并导致冷裂纹产生，对强度级别高的钢都存在一个韧性最佳的冷却时间t8/5，此时对应的组织为M+B下（10-30%）；低合金调质钢当含Ni较高时，形成的高Ni马氏体（甚至上B）都有很高的韧性，因此，增加钢中的含Ni量能改善近缝区的韧性预防：提高冷却速度，避免或尽可能减少先共析F的析出但过分提高冷速也会使塑性降低或产生冷裂纹

但也不是冷速越高越好，过分提高冷速可能使塑性下降并导金属焊接性与焊接方法课件母材的强度越高，软化越显著

调质处理的回火温度越低，软化区越宽

焊接热源越不集中，软化区越宽

焊接E越大、预热温度过高，软化加重

3.HAZ软化软化：热影响区的强度低于母材焊前强度的现象。软化部位：加热温度为t回—Ac1之间的区域

低碳调质钢中由于含有较多固C、N的元素，一般不出现热应变脆化。母材的强度越高，软化越显著

3.HAZ软化软化：热影响区的金属焊接性与焊接方法课件1、主要依据A、M转变速度不能太快，以便M能进行“自回火”；B、t8/5之间的冷却速度大于产生脆性组织的临界速度。

2、接头与坡口形式设计

为降低焊接应力，可采用双V形或双U形坡口。对强度较高的低碳调质钢无论用何种形式的接头或坡口，都必须要求焊缝与母材交界处平滑过渡。切割：切割边缘的硬化层，要通过加热或机械加工消除。板厚<100mm时，切割前不需预热；板厚≥100mm，应进行100～150℃预热。强度等级较高的钢，最好用机械切割或等离子弧切割。二、低碳调质钢焊接工艺1、主要依据二、低碳调质钢焊接工艺3、焊接方法

为使调质状态的钢焊后的软化降到最低程度，应采用热源比较集中的焊接方法。（1）σs≤980MPa的钢，可用焊条电弧焊、埋弧焊、钨极或熔化极气体保护焊等方法焊接；（2）686MPa≤σs≤980MPa的钢最好用熔化极气体保护焊；（3）σs≥980Mpa的钢（如10Ni-Cr-Mo-Co等），则必须采用钨极氩弧焊或电子束焊等方法。采用大焊接热输入的焊接方法（如多丝埋弧焊或电渣焊）时，焊后必须进行调质处理。

3、焊接方法

4、焊接材料

一般采用等强原则，在接头拘束度很大时，为了防止冷裂纹，可选用强度略低的填充金属，焊前须严格烘干焊材。（具体见表3-19）

5、焊接线能量E

矛盾：

M转变时冷却速度v小

t8/5之间的冷却速度v大为了防止热影响区脆化和产生冷裂纹，所选线能量应保证冷却速度在最佳范围内。实际生产：首先通过试验确定所焊钢材保证韧性的最大线能量，然后根据用此线能量焊接时的冷裂倾向确定是否需要预热。尽量采用多层多道焊。4、焊接材料

金属焊接性与焊接方法课件6、预热

目的主要是防止冷裂，预热温度不宜过高，一般不超过200℃，预热温度过高，高温冷却速度小易产生脆性组织；条件允许，采用低温预热+后热或不预热只后热7、焊后热处理一般不进行焊后热处理，原因：A、有些钢种对消除应力裂纹比较敏感B、退火冷速低降低韧性6、预热下列情况之一者可进行消除应力退火处理：A、钢材在焊后或冷变形加工后，韧性达不到要求。B、焊后需进行高精度加工，结构要求保持尺寸稳定。C、钢材对应力腐蚀敏感。工作介质又有导致应力腐蚀开裂的可能。为保证退火后强度和韧性，消除应力处理的温度应低于母材焊前回火温度30℃左右下列情况之一者可进行消除应力退火处理：为保证退火后强金属焊接性与焊接方法课件2mm细焊丝，保护气体为Ar+O21～5%或Ar+CO25～25%混合气。（5）某些场合不加填充金属条件允许，采用低温预热+后热或不预热只后热条件允许，采用低温预热+后热或不预热只后热1、焊缝金属抵抗产生热裂纹的能力机械法清理坡口，不超过3～4昼夜。（4）熔化极等离子弧焊接同一材料，不同的方法→不同的焊接性铬镍A钢，预热将增加晶间腐蚀倾向，一般不能进行预热。激光焊接是以聚焦的激光束照射焊件焊缝产生的热量而进行焊接的一种熔化焊方法。调质处理的回火温度越低，软化区越宽强化机理：相变强化（调质处理〕（4）在电弧高温中，CO2分解出原子态氧4）等离子弧穿透性强、挺性好，借助小孔效应正面施焊，背面不用衬垫也可获得良好的反面成形。模拟类方法，实焊类方法，理论计算类方法一次焊透板材厚度（mm）：不锈钢8，钛及钛合金，焊缝接头尺寸监测器，清渣榔头和钢丝刷，夹具及第六章金属焊接性a等速送丝式焊机配用恒压外特性电源（电压变化率WCF62钢焊接生产：940℃水淬十630℃回火。为了保证母材性能在制造过程中不下降，不允许采用热弯、热卷成形，矫正的加热温度不得超过焊前回火温度。焊接方法：一般用焊条电弧焊、CO2或Ar+20％CO2气体保护电弧焊。焊接材料：焊条选用E60l5-G型，如J607RH等。焊条烘焙温度400℃×1h，烘后应立即放人低温干燥保温筒内，随用随取。在保温筒内存放时间不应超过4h。气体保护焊焊丝为H08MnSiMo、或Mn—Ni—Mo系焊丝。保护气体的纯度及含水量应严加控制，CO2气体应符合GB6052中规定的I级或II级1类气体的要求。

成分：2mm细焊丝，保护气体为Ar+O21～5%或Ar+CO25～焊接线能量：在E为17—25kJ／cm时韧性最高；超过25kJ／cm，且低于17kJ／cm时，韧性下降幅度不大，超过50kJ／cm时，则韧性明显下降。因此，最佳线能量为17—25kJ／cm，允许线能量为10一40kJ／cm。预热温度：与[H]有关，当焊条经400℃烘干，[H]＜2m1／100g时可不进行预热。板厚较大或母材CE（或Pcm）偏高时，应进行50℃的预热。热处理：一般焊后不得进行热处理。当δ>36mm时，要求进行消除应力退火。退火温度应低于焊前回火温度，若超过回火温度强度将明显下降。综合考虑保证性能及防止消除应力裂纹，退火温度应选在550一580℃之间，保温时间为δ/25（mm）h，加热速度在300℃以上时不超过120℃／h，保温后随炉冷至300℃后再出炉空冷。为了防止消除应力裂纹，可采用以下措施：A、降低消除应力退火温度。B、控制母材中V、B的含量。C、适当预热（＞100℃）。D、焊后及时进行200℃x（0.5-1）h后热。焊接线能量：在E为17—25kJ／cm时韧性最高；超过25k中碳调质钢的焊接一、中碳调质钢强化机理：相变强化（调质处理〕屈服强度：为880MPa～1176MPa合金系：中C（0.25%～

0.5%）、Cr-Mn-Ni-Mo-Si系主合金化元素：Cr-Mn-Ni-Mo-Si辅合金化元素：V热处理状态：淬火＋回火组织：S回、M回，M为片状典型钢种：30CrMnSi、40Cr、35CrMoA、35CrMoVA中碳调质钢的焊接一、中碳调质钢分类：A、Cr钢：以Cr为主加元素（1%，提高回火稳定性），有回火脆性；典型：40Cr，用于制造在交变载荷下工作的重要零件，如大型齿轮、轴等。B、Cr-Mo钢：Cr钢中加入Mo（0.15％-0.25％，消除其回火脆性，提高淬透性，并提高钢的中温强度）；典型：35CrMoA。33CrMoVA，用于制造动力设备上承受高负荷的大截面零部件。C、Cr-Mn-Si钢：价格低廉，在退火状态下具有P+F，调质状态下为回火M或回火S，有回火脆性典型：30CrMnSiNi2A制造飞机上的一些构件D、Cr-Ni-Mo钢：加入Ni和Mo，使钢具有强度高、韧性好、淬透性大典型：40CrNiMoA、34CrNiMoA，用于制造高负荷、大截面的轴类以及承受冲击载荷的构件，如汽轮机、喷气涡轮机轴以及喷气式客机的起落架和火箭发动机外壳等分类：二、焊接性分析1、热裂倾向（结晶裂纹）[C]↑→S、P偏析↑→热裂倾向↑[C]多，合金多→△TB（液固相区间）↑→热裂↑

容易在弧坑和焊缝中凹下的部位开裂。

预防：

A、选用焊接材料时，应尽量选用含碳量比母材低，硫磷等杂质少的填充金属；B、选用焊接参数时要注意降低熔合比；C、操作时应注意境满弧坑及保证良好的焊缝成形。

二、焊接性分析1、热裂倾向（结晶裂纹）2、冷裂敏感性

在焊接中常见的低合金钢中，中碳调质钢具有最大的冷裂纹敏感性，原因：

A、[C]↑、Ceq大，易得到淬硬组织B、

[C]↑，使Ms点下降，M没有“自回火”效应C、获得的马氏体[C]↑，硬度与脆性高

预防：焊接时，T0+Tp（焊后及时进行回火处理）

3、过热区脆化

原因：在冷速较大时很容易形成硬脆的高碳M；

预防：尽量降低800-500℃温度范围内的冷却速度，采取预热、缓冷和适当加大线能量相配合的措施，既可减少A在相变温度以上停留的时间，又可降低在共析转变温度范围内的冷却速度，获得韧性较高的组织。2、冷裂敏感性4、HAZ软化与低碳调质钢一样。软化最明显区域：Ac1-Ac3。中碳调质钢在调质状态下焊接时，防止冷裂纹、脆化和软化的措施是互有矛盾的，只能在防止冷裂的前提下尽量降低软化的程度，

三、焊接工艺

1、指导思想

防止裂纹、过热区脆化和HAZ软化

4、HAZ软化中碳调质钢在调质状态下焊接时，防止2、在退火态下焊接，焊后整体结构进行淬火+回火处理

原则：防止裂纹，接头性能则由焊接材料与焊后热处理来保证

A、焊接方法：由于不强调线能量对接头性能的影响，基本上不受限制。B、不顾虑回火区的软化，可以采用较大的线能量+适当高温预热，从而防止冷裂。—般预热温度及层间温度可控制在200-350℃之间。C、焊接材料：为保证焊缝与母材在相同的热处理条件下获得相同的性能，应保证熔敷金属的成分与母材基本相同。同时，为了防止产生热裂纹，要求采用低碳焊丝，焊丝中的碳的质量分数应控制在0.15%以内，最高不超过0.25%，并且控制硫、磷的质量分数应小于0.03%～0.035%。。D、为了防止延迟裂纹，焊后应及时进行热处理。若及时进行调质处理有因难，可进行中间退火或在高于预热的温度下保温一段时间（如低温回火或650～680℃高温回火）。作用：排除扩散氢并软化热影响区组织；消除应力的作用。E、对结构复杂、焊缝较多的产品，为防止由于焊接时间过长而在中间发生裂纹，可在焊完一定数量的焊缝后，进行一次中间退火。F、在焊后回火时，注意回火脆性。2、在退火态下焊接，焊后整体结构进行淬火+回火处理3、钢在调质态下焊接

原则：保证不产生裂纹的前提下尽量保证接头的性能。工艺要点：A、预热、焊后及时回火处理：预热温度、层间温度及焊后回火温度均应低于焊前回火温度50℃以上B、焊接方法：采用热量集中、能量密度高的焊接热源，在保证焊透的条件下尽量用小线能量，以减小热影响区的软化。选用氩弧焊或等离子弧焊、电子束焊效果较好；C、因焊后不再进行调质处理，焊接材料成分可与母材有较大差别。为了防止冷裂纹，可以用奥氏体不锈钢焊条或镍基焊条，此时工艺注意异种钢焊接。3、钢在调质态下焊接第六章金属焊接性

第三节异种钢焊接问题

第六章金属焊接性第三节异种钢焊接问题焊接方法第四节焊接方法特点一、手工电弧焊手弧焊是用手工操纵焊条进行焊接的一种电弧焊。焊接方法第四节焊接方法特点一、手工电弧焊手弧焊是用手工操第六章金属焊接性

一、手工电弧焊1、特点（1）操作灵活适合各种位置（全位置）焊接，平焊、立焊、仰焊，对接、搭接、角接、T型接头等，室内室外，复杂结构（2）待焊接头装配要求低焊接过程主要由焊工操作控制（3）可焊金属材料广几乎没有什么限制（4）熔覆速度低焊接电流小，需更换焊条（5）依赖性强焊接接头的性能对焊工的操作水平和临场发挥依赖性强第六章金属焊接性一、手工电弧焊第六章金属焊接性

2、手弧焊设备焊接电源电源外特性、动特性、规范调节特性交流弧焊机、旋转式直流弧焊发电机、弧焊整流器、逆变弧焊整流器（新型直流电源，体积小、质量小、高效节能、动态响应好）3、手弧焊辅助设备电焊钳（焊把），面罩和护目镜，电焊条保温筒，焊缝接头尺寸监测器，清渣榔头和钢丝刷，夹具及变位器，气动打渣工具及高速角向砂轮机第六章金属焊接性2、手弧焊设备3、手弧焊辅助设备第六章金属焊接性

4、手弧焊电源选择（1）根据焊接金属材质、焊条类型、焊接结构选择:酸性焊条焊接低碳钢：交流弧焊变压器碱性焊条焊接高压容器、高压管道等重要结构，焊接非铁金属、合金钢、铸铁等：弧焊整流器、弧焊发电等直流电源通用性较强地交、直流焊机：多用途（2）根据焊接结构所用材料、板厚范围、结构形式等因素确定所需弧焊电源的容量，参照弧焊电源技术数据，选用相应的电源（3）价格、效率、电网容量、操作维修费用、占地面积以及场地设施等第六章金属焊接性4、手弧焊电源选择二、埋弧自动焊以裸金属焊丝与焊件（母材）间所形成电弧为热源，以覆盖在电弧周围的颗粒状焊剂及其熔渣作保护的电弧焊方法。第六章金属焊接性

二、埋弧自动焊第六章金属焊接性

焊接电弧在焊丝与工件之间燃烧。电弧热将焊丝端部及电弧附近的母材和焊剂熔化、熔化的金属形成溶池，熔融的焊剂称为熔渣、溶池受熔渣和焊剂蒸汽的保护，不与空气接触。埋弧焊有自动埋弧焊和半自动埋弧焊两种方式。第六章金属焊接性

焊接电弧在焊丝与工件之间燃烧。电弧热将焊丝端部第六章金属焊接性

1、特点优点：（1）焊缝质量高电弧掩埋在焊剂及熔渣之下，保护性好；对焊工的依赖性小，焊缝化学成分、机械性能稳定性好。（2）生产率高焊接电流和电流密度均高于手弧焊，保护性好（3）劳动条件好无弧光辐射，焊工的主要工作是操纵焊机第六章金属焊接性1、特点第六章金属焊接性

缺点：（4）焊接位置：只适用于平焊颗粒状焊剂（5）对焊剂要求高成分控制要严，难以焊接铝、镁等氧化性强的金属及其合金（6）只适合于长焊缝短焊缝的生产率还低于手弧焊（7）电弧弧柱电位梯度大，不适合1mm以下的薄板第六章金属焊接性缺点：第六章金属焊接性

2、设备等速送丝式，变速送丝式埋弧自动焊（1）组成及要求送丝及行走机构，弧焊电源，送丝及行走电机拖动控制系统，焊头调整机构。