下横梁底模计算书2

江都海昌头工程横梁模计算书槽钢允许应力[σ]=200Mpa计算时按照[，弹性模量5Mpa=2.1×10

5

N/mm2双拼36a槽钢W=1319.35cmX

3

，I=23748.2cmX

4

；双拼32a槽钢W=938.83cmX

3

，I=15021.3cmX

4

；双拼25a槽钢W=537.46cmX

3

，I=6718.2cmX

4

；双拼16a槽钢W=216.56cm3，I=1732.4cm4；XX单根36a槽钢W=660cmX

3

，I=11900cmX

4

；单根32a槽钢W=475cmX

3

，I=7600cmX

4

；单根25a槽钢W=270cmX

3

，I=3370cmX

4

；单根16a槽钢W=108cmX

3

，I=866cmX

4

；码头下梁梁长30m，梁宽，梁高，江5.5m围宽2.0m、高2.1m。前沿靠船构件约5.88m荷载：

砼。2恒载：砼自重：码头前沿5.5m范围＝52.5kN/m其余横梁1.35×25＝33.75kN/m模板：0.75kN/m2施工荷载：8kN/m

2①、安靠船构件时仅承受船构件及橡护舷自，反力向上正，向为负，取KG算P＝147kNR＝238.9kN；R＝-91.9kNA1B1M=220.5kN.mmax②、浇下横梁混凝时q（前端5.5m2.0，2.1m砼，其区域为宽2.0m，1高的砼荷载组合：q1＝1.2×（52.5+0.75）×2.0+8=135.8kN/mq2（33.75+0.75）×2.0+8=90.8kN/mP＝147kN计算简M

=299.5kN·m+220.5kN·m=520kN·m；M=110.7kN·m；M=MA悬挑端ABCd

ef

＝408.6kN·m；M=155.4kN·m；MFG

H端悬挑

=M

C端悬挑

=147.1kN·m；M

B端悬挑

=67.9KN·m;反力R＝595.14KN；R＝298.8kN；＝435.8kN＝363.2kNABcdER＝440.4kN；R＝313.2kN；R＝308.7kN；FGH由于本工程码头前沿A、B桩标高较低，受水位影响，不便于夹钢包箍，拟采取吊筋反吊的方式架设横梁底模。考虑在A、B桩顶端设置4根Φ30mm筋（8个吊点根Φ30mm吊筋按照的拉力考虑，每根桩合计吊筋承载力为，满足要求。其他桩顶，每根桩顶上加两根Φ28mm筋反吊槽钢底模，吊筋和管桩端板焊接牢固，对于反力计算R＞400KN的，则设4Φ28mm吊筋反吊，每根Φ28mm吊筋也安6t拉力考虑如此可保证每个抱箍支撑力均小于以下反力不再验算。加设吊筋之后，计算简图如下：23235、由于23235、由于横梁前沿端悬挑段靠船构件太重，故采用桩顶上焊吊筋的工艺，具体另见详图；6、横梁采用二次浇注而成，第一横梁端头至标高2.65，第二次浇注至标高4.0荷载组合：q1＝1.2×（52.5+0.75）×2.0+8=135.8kN/mq2＝1.2×（33.75+0.75）×2.0+8=90.8kN/mP＝147kNF=180KNM

A悬挑端

<110.7kN·m；=MABCd

ef

＝408.6kN·m；M=155.4kN·m；MFG

H端悬挑

=M

=147.1kN·m；MC端悬挑

B端挑

=67.9KN·m;杆丝筋吊

钢槽#拼双

钢槽#拼单件构船靠双拼

槽钢，

双拼

槽钢，

双拼

槽钢，

双拼

槽钢，

双拼

槽钢，杆丝筋吊件构船靠双拼

槽钢，

双拼

槽钢，

双拼

槽钢，

双拼

槽钢，码头下横梁槽钢底模工艺示意图（平面）说明：图中的尺寸除标高以米计外，其他均以毫米计；横梁底板槽钢之下采用吊筋与钢抱箍支撑；钢抱箍规格为?1000（）；钢抱箍采用高强度螺栓；底模槽钢.因此每一种配制只需验算弯矩最大处即可。按简支梁近似计算偏于安全。AB段：A端悬挑处弯矩最大强度验算：σ=Mmax/Wx=412×10

3

/（2×1319.35）=156.1Mpaσ]=190Mpa选用双拼［36a槽钢，W=1319.35cmX

3

，I=23748.2cmx

4

。挠度验算:悬臂端挠度最大：f1=f+f=Pb2(3L-b)/6EI+ql4/8EI=5.9mm〈[f]=l/250=8.4mm121结论强度和挠度均符合要求，为避免前沿主槽钢反翘，前沿槽钢与C桩钢包箍用25#槽钢焊接相连形成反压。C~F段：CD段和EF段弯矩相同，均大于DE段强度验算：σ=Mmax/Wx=343.3×10

3

/（2×938.83）=182.8Mpaσ]=190Mpa选用双拼［32a槽钢，W=938.83cmX

3

，I=15021.3cmX

4

。挠度验算:f=5ql2

4

/384EI=17.1mm〈[f]=l/250=22mm结论:强度和挠度均符合要求.F~H段：FG段弯矩最大强度验算：σ=Mmax/Wx=155.4×10

3

/（2×537.46）=144.6Mpaσ]=190Mpa选用双拼［25a槽钢，W=537.46cmX

3

，I=6718.2cmX

4

。挠度验算:f=5ql2

4

/384EI=8.5mm〈[f]=l/250=14.8mm结论:

H端悬挑段挠度f=ql4/8EI=4.6mm〈[f]=l/250=14.8mm2强度和挠度均符合要求.H端按照双拼［25a槽钢在q2的作用下悬挑2.0m算：M

悬挑端

=181.6kN·m强度验算：σ=Mmax/Wx=181.6×10

3

/（2×537.4）=168.9Mpaσ]=190Mpa挠度验算:f=ql2

4

/8EI=6.4mm〈[f]=l/250=8mm满足要求。因此，槽钢底模悬挑端计算也满足要求。为便于施工控制，F~H段可选用双拼［32a槽钢。对于75~108排架横梁，两端横梁端部与1~74架横梁尺寸相同，端部底模槽钢同样采用双拼［36a钢，横梁中间选用双拼［32a槽钢。槽钢跨度均不超过1#、2#泊位横梁，在此不再另行计算，对于75~108排架横梁底模横梁槽钢布置如下：

6

6

75~108号排架码头下横梁槽钢底模工艺示意图③、穿靠船构件槽钢靠船件宽2.0m,对穿槽钢跨距2.3m）浇筑砼时所受荷载：靠船构件重量为147KN靠构顶端尺寸2.0mX1.4m以及上部0.75m的砼q1=1.2×（26.25+0.75）+8=40.4kN/mq=147KN/2.0m=73.5kN/mq+q1=113.9kN/m反力R=R=113.9×2.0/2=113.9KNAB弯矩M=75.3KN·mmaxW=M/max

6

/190×10

3

=396.3cm

3选用4根［16a槽钢4[W]=4×108=432cm

3

≥396.3m

3

，故满足强度要求。I=866cm

4最大变形f=qclmax

3

（8-4r

2

+r

3

）/（4*384EI）=6.4mm＜[f]=l/250=9.2mm∴故满足要求。对于有系船梁牛腿的靠船构件，对穿槽钢跨距取，则q1=1.2×（26.25+0.75）+8=40.4kN/mq=147KN/2.0m=73.5kN/mq+q1=113.9kN/m反力R=R=113.9×2.0/2=113.9KNAB弯矩M=111.6KN·mmaxW=M/max

6

/190×10

3

=587.4cm

3选用6根［16a槽钢6[W]=6×108=648cm

3

≥587.4m

3

，故满足强度要求。I=866cm

4最大变形f=qcl3（8-4r2+r3）/（6*384EI）=7.9mm＜[f]=l/250=11.2mmmax∴故满足要求。④、底木方计算下横梁木方受力示意图下横梁底模选用100×100mm木方，木方间距25cm，木方受力简图如上图。方选用东北落叶松，抗弯强度值取[σ]=15Mpa，弹性模量

3

Mpa。M=2.32KN·mmax/W=2.32×10×6/100×1002=13.92Mpamaxxf=5ql

4

/384EI=4.9mm〈[f]=L/250=5.2mm故满足要求。⑤、底验算底板选用15mm厚木板算宽取1.0m四跨连续梁计算板计算应力σ]=13Mpa，弹性模量E=10×10

3

Mpa。底板受力示意图则线荷载：q=kN/mM=Kql2=0.107×44×0.252=0.259kN.mmaxσ=M/W=0.259×106×6/1000×15=6.9Mpa〈[σ]=13Mpamaxxf=0.632×ql

4

/100EI=0.051mm〈[f]=L/250=1.0mm故满足要求引桥横底模槽钢计本码头工程共有3座引桥引桥横梁宽度均为桥下横梁计算高度按照，选取桩间跨度最大的横梁进行验算（即2引桥横梁引桥梁的计算尺寸为：梁长9.65m，梁宽2.0m，梁高1.30m。荷载：恒载：砼自重：1.3×25＝32.5kN/m

2模板：0.75kN/m

2施工荷载：8kN/m计算简图：q＝1.2×（32.5+0.75）×2.0+8=87.8kN/m反力R=R=87.8×9.65/2=423.64KN12根据计算反力，引桥管桩抱箍采用一个50cm高钢包箍，另外每根桩顶另加两根Φ28mm吊筋反吊槽钢底模。弯矩M=320.0KN·mmaxW=M/max

6

/190×10

3

=1684cm

3选用双拼［32a槽钢2[W]=2×938.8=1877.6cm≥1684cm3。挠度：f=5ql4/384EI=15.4mm〈[f]=l/250=21.6mm2故满足强度要求。引桥横梁桩间跨度最大达