两层框架结构综合楼高支模专项施工方案

PAGE3PAGE71专项施工方案报审表GD220207EQ\o\ac(□,)EQ\o\ac(□,)单位(子单位)工程名称称九江碧桂园综合楼楼致:湖北楚元工程建设设咨询有限公公司(项目监理机机构):我方已根据本公司司有关规定完完成了九江碧碧桂园综合楼楼高支模专项项施工方案的的编制,并经我公司司技术负责人人审查批准,请予以审查查。附件：（施工组织织设计/施工方案)11份份。施工单位(章)::四川省第六六建筑有限公公司项目负责人(注册章）：：日期:年月日专业监理工程师//总监代表审审查:专业监理工工程师/总监代表：：日期:年月日总监理工程师审核核意见：监理单位(章):湖北北楚元工程建建设咨询有限限公司总监理工程程师：日期：年月日专项施工方案报审表GD220207EQ\o\ac(□,)EQ\o\ac(□,)单位(子单位)工程名称称九江碧桂园综合楼楼致:九江碧桂园房地产产开发有限公公司(项目监理机机构):我方已根据本公司司有关规定完完成了九江碧桂园园综合楼高支支模专项施工工方案的编制制,并经我公司司技术负责人人审查批准,HYPERLINK"/"造价人才网网请予以审查。附件：（施工组织织设计/施工方案)11份份。施工单位((章):四川省第第六建筑有限限公司项目负责人人（注册章）：：日期:年月日建设单位审查意见见:建设单位(章):九江碧桂园园房地产开发发有限公司建设单位工程师：：日期：九江碧桂园项目（6号~13号楼、18号楼综合楼）工程施工组织设计方案编制单位：四川省第六建筑有限公司编制：审核：编制日期：目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc11830一、编制说明及编制依据1HYPERLINK\l_Toc155511.1编制依据1HYPERLINK\l_Toc6712二、工程概况：2HYPERLINK\l_Toc29317三、梁模板体系设计：2HYPERLINK\l_Toc13218四、板模板体系设计4HYPERLINK\l_Toc32175五、模板工程质量及进度控制9HYPERLINK\l_Toc299645．1轴线偏位的预防措施9HYPERLINK\l_Toc218465．2垂直偏差的预防措施10HYPERLINK\l_Toc195905．3标高不正确的预防措施10HYPERLINK\l_Toc74875.4混凝土浇捣方法10HYPERLINK\l_Toc196895．5柱、梁模板胀模的预防措施11HYPERLINK\l_Toc190395．6梁模下垂、失稳倒塌的预防措施11HYPERLINK\l_Toc58375．7漏浆的预防措施11HYPERLINK\l_Toc257265．8拆模时出现缺陷的预防措施12HYPERLINK\l_Toc77235．9模板支撑系统质量保证措施与控制程序12HYPERLINK\l_Toc55915.10过程控制程序：13HYPERLINK\l_Toc230155.11模板及高支模施工管理架构14HYPERLINK\l_Toc2405.12搭设劳务人员的选用及劳动力计划、施工进度（见附表）14HYPERLINK\l_Toc5337六、安全及文明施工要求15HYPERLINK\l_Toc22016（一）、安全施工要求15HYPERLINK\l_Toc5145（二）文明及环保施工要求：15HYPERLINK\l_Toc11410（三）安全事故应急救援架构16HYPERLINK\l_Toc9359七、计算书16HYPERLINK\l_Toc2895（一）泳池梁模板（扣件式）计算书16HYPERLINK\l_Toc29207（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书25HYPERLINK\l_Toc5912（三）大堂梁模板（扣件式）计算书34HYPERLINK\l_Toc23739（四）泳池屋面板模板（扣件式）计算书43HYPERLINK\l_Toc27597（五）羽毛球场屋面板模板（扣件式）计算书52HYPERLINK\l_Toc25812（六）大堂屋面板模板（扣件式）计算书61九江碧桂园综合楼高支模专项施工方案施工总荷载大于10kN/m2；集中线荷载15kN/m及以上的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统的一、编制说明及编制依据本方案根据广东博意建筑设计院有限公司所提供的九江碧桂园综合楼施工图编制。1.1编制依据1.1.1九江碧桂园综合楼设计图纸1.1.2现行有关工程施工规范、规程和标准、品茗建筑安全计算软件等《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300－2013）《建设工程项目管理规范》（GB/T5032－2006）《工程测量规范》（GB50206-2007）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）》（建质〔2009〕87号文）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质〔2009〕254号文1.1.3我公司现有人、机、料及加工品等实际生产供应能力和装备情况。1.1.4施工现场的具体情况等。二、工程概况：2.1九江碧桂园综合楼地处九江市九瑞大道15公里处建设单位为九江市碧桂园房地产开发有限公司；监理单位为湖北楚元工程建设咨询有限公司；施工单位为四川省第六建筑有限公司。综合楼为两层框架结构（局部三层），建设基地面积为3068.98m2,地上建筑面积为：5282.87m2。本施工方案所述内容处于：综合楼1-L~1-R/1-1~1-7轴泳池部分，支模搭设高度最高处为7.85m（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高7.200），三条梁截面尺寸均为200*1200预应力梁,跨度18m。综合楼1-B~1-H/1-7~1-11轴羽毛球场部分，支模搭设高度最高处为10.81m（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高10.16），梁截面尺寸300*900,跨度10.5m。综合楼1-J~1-L/1-14~1-17轴大堂架空部分，支模搭设高度最高处为10.2m（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高9.55），梁截面尺寸250*900,跨度12m。三、梁模板体系设计：1、综合楼1-L~1-R/1-1~1-7轴泳池部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用100*50方木；主梁钢管采用Ø48*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm，梁两侧立柱间距600mm，步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200，梁左侧立柱距梁中心线距离300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。2、综合楼1-B~1-H/1-7~1-11轴羽毛球场部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用100*50方木；主梁钢管采用Ø48*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm，梁两侧立柱间距600mm，步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200，梁左侧立柱距梁中心线距离300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。3、综合楼1-J~1-L/1-14~1-17轴大堂架空部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用100*50方木；主梁钢管采用Ø48*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm，梁两侧立柱间距600mm，步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200，梁左侧立柱距梁中心线距离300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。四、板模板体系设计综合楼1-L~1-R/1-1~1-7轴泳池部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为7.8m，结构板厚120mm，模板支架高度7.8m，立杆间距900*900，步距1500mm，立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm，小梁两端各悬挑300mm。综合楼1-B~1-H/1-7~1-11轴羽毛球场部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为10.8m，结构板厚120mm，模板支架高度10.8m，立杆间距900*900，步距1500mm，立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm，小梁两端各悬挑300mm。3、综合楼1-J~1-L/1-14~1-17轴大堂架空部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为10.2m，结构板厚100mm，模板支架高度10.8m，立杆间距900*900，步距1500mm，立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm，小梁两端各悬挑300mm。五、模板工程质量及进度控制5．1轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。5．2垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。5．3标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。5.4混凝土浇捣方法1.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。2.梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车天泵由中空对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。3.浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。5．5柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。5．6梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于地下室顶板上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。5．7漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。5．8拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。5．9模板支撑系统质量保证措施与控制程序1、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。2、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。3、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100％，确保工程保质保量完成。4、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。5、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90％以上。6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。5.10过程控制程序：检查脚手架、脚手板检查脚手架、脚手板材质证明、取样复验制定与审核模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书面交底操作人员参加现场模板安装质量评定资料整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自检记录质量评定记录施工记录材料合格证5.11模板及高支模施工管理架构施工管理体系项目经理项目经理技术负责人技术负责人安全主任栋号生产主管栋号技术主管机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组栋号长财务室资料组保安组5.12搭设劳劳务人员的选选用及劳动力力计划、施工工进度（见附附表）1、搭设支架的工人人均选用持证证上岗的架子子工进行，不不得采用木工工进行模板支支架的搭设。搭搭设前对作业业班组进行技技术交底及安安全交底。2、高支模结构施工工劳动力计划划（见附表）工种架子工木工钢筋工混凝土工数量（人）306040303、高支模结构施工进进度（以实际际进度为准）（见见附表）序号施工项目内容开始时间结束时间1综合楼1-L~11-R/1--1~1-77轴泳池部分分2014-01--162014-01--262综合楼1-B~11-H/1--7~1-111轴羽毛球场场部分2014-01--012014-01--263综合楼1-J~11-L/1--14~1--17轴大堂架空空部分2014-01--012014-01--26注：梁结构拆除前前先将留取的的试块试压，强强度达到规定定要求时才能能进行。六、安全及文明施施工要求（一）、安全施工工要求作业人员需要带好好安全帽，背背好安全带，防防止高空坠落落及高空落物物伤害；严禁酒后作业，施施工现场严禁禁嬉戏打闹；；梁底板铺设完毕后后要及时固定定，防止探头头板出现，避避免人员坠落落；模板及支撑架拆除除时，要设置置警戒线，安安排专人值班班，杜绝非作作业人员进入入拆除区域；；支撑架拆除后，严严禁直接从高高空抛落；砼浇筑前，应组织织技术质安人人员对整个支支撑体系进行行检查加固；；砼浇筑时，安排专专人对支撑架架体观察监控控及加固；（二）文明及环保保施工要求：：1、高高支模时，禁禁止酒后作业业。2、高高支模搭拆时时，尽量避免免大的噪声产产生，尽量避避免夜间23时后施工；；3、夏夏季温度较高高，应做好工工人的防暑降降温工作及工工人劳保用品品的发放。4、文文明施工，做做到工完场清清。（三）安全事故应应急救援架构构组长：李建明电话：1380992810001副组长：徐殿康电话：1537112792668组员：郭超李建建忠冉德许华强黄坤急救中中心：120计算书（一）泳池梁模板板（扣件式）计计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称YKL1新浇混凝土梁计算算跨度(m)18混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×12000新浇混凝土结构层层高(m)7.85梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.118风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)600梁两侧立柱间距llb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、12000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数数5梁底支撑小梁一端端悬挑长度(mm)300四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度1000mmm，按四等跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.2)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××1＝39.066kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..2]×1＝37.3kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.22]×1＝30.7kkN/m1、强度验验算Mmaxx＝-0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×37..3×0.1122+0.1221×1.776×0.1122＝0.06kkN·mσ＝Mmax/W＝0..06×1006/540000＝1.09NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmax＝0.6332qL4/(1000EI)=00.632××30.7××1254/(1000×100000×4866000)＝0.01mmm≤[ν]＝l/400＝125/4400＝0.31mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×377.3×0..12+0..446×11.76×00.12＝1.93kkNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×377.3×0..12+1..223×11.76×00.12＝5.6kNNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×377.3×0..12+1..142×11.76×00.12＝4.58kkN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×300.7×0..12＝1.51kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×300.7×0..12＝4.39kkNR3'==0.9288q2l=0.9928×300.7×0..12＝3.56kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)100×50小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)41.67小梁截面惯性矩II(cm4)104.17为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{1..93+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..5/4+00.5×(11.2-0..12)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×1]]×max[[0.3-00.5/2，(0.6--0.3)--0.5/22]/2×11，5.6+00.9×1..35×(00.3-0..1)×0..5/4}==5.63kkN/mq2＝mmax[1..51+(00.3-0..1)×0..5/4+00.5×(11.2-0..12)+((0.5+((24+1..1)×0..12)×mmax[0..3-0.55/2，(0.6--0.3)--0.5/22]/2×11，4.39++(0.3--0.1)××0.5/44]＝4.41kkN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××5.63××0.62，0.5×55.63×00.32]＝0.25kkN·mσ＝Mmax/W＝0..25×1006/416770＝6.08NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××5.63××0.6，5.63××0.3]＝2.05kkNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.05×11000/((2×1000×50)＝0.62NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×4.411×60044/(1000×93500×10411700)＝0.37mmm≤[ν]＝l/400＝600/4400＝1.5mmmν2＝q2l24/(8EI)＝44.41×33004/(8×99350×110417000)＝0.46mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××5.63××0.6，0.3933×5.633×0.6++5.63××0.3]＝3.86kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R5＝1.88kkN，R2＝R4＝3.86kkN，R3＝3.16kkN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××4.41××0.6，0.3933×4.411×0.6++4.41××0.3]＝3.03kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'5＝1.59kkN，R'2＝R'4＝3.03kkN，R'3＝2.46kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.5可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..269×1106/5080＝53.044N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝3.4566kNτmax＝2Vmaax/A=22×3.4556×10000/4899＝14.144N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmax＝0.044mm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R3]＝2.28kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，左侧立柱柱扣件受力R＝2.28kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！七、立柱验算立杆稳定性计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h/i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载载计算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.18××0.6×11.52/10＝0.03kkN·m2、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式55.2.5--14，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×1.22)+0.99×1.4××2]×1＝35.422kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{1..76+(00.3-0..1)×0..5/4+00.9×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+0..9×1.44×1]×mmax[0..3-0.55/2，(0.6--0.3)--0.5/22]/2×11，5.08++(0.3--0.1)××0.5/44}=5.111kN/mm同上四～～六计算过程程，可得：R1＝22.11kNN，R2＝9.18kkN，R3＝2.11kkN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[22.11+00.9×[11.2×(00.75+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××(1.2++0.3-00.5/2))/2×1..2，9.18，2.11++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(1.22+0.6--0.3-00.5/2))/2×1..2]+0..03/0..6＝9.27kkNf＝N//(φA)+Mw/W＝9267..92/(00.63×4424)+00.03×1106/4490＝40.611N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝max[RR2]×1＝10.077kN≤[N]＝30kN满足要求求！九、立柱地基基础础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)140立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.15立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝9.27//(1×0..15)＝61.799kPa≤fak＝140kPPa满足要求求！（二）羽毛球场梁梁模板（扣件件式）计算书书一、工程属性新浇混凝土梁名称称WKL2(1)新浇混凝土梁计算算跨度(m)10.5混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)300×900新浇混凝土结构层层高(m)10.8梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.118风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)600梁两侧立柱间距llb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、12000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数数3梁底支撑小梁一端端悬挑长度(mm)150四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度1000mmm，按二等跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.9)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.9)+11.4×0..7×2]××1＝29.777kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..9]×1＝28.011kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.99]×1＝23.055kN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255q1l2＝0.1255×29.777×0.1152＝0.08kkN·mσ＝Mmax/W＝0..08×1006/540000＝1.55NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmax＝0.5221qL4/(1000EI)=00.521××23.055×15044/(1000×100000×4866000)＝0.0133mm≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR3=0.3775q1静l+0..437qq1活l=0.3375×288.01×00.15+00.437××1.76××0.15＝1.69kkNR2=11.25q11l=1.225×29..77×0..15＝5.58kkN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R3'=0.3775q2l=0.3375×233.05×00.15＝1.3kNNR2'==1.25qq2l=1.225×23..05×0..15＝4.32kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)100×50小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)41.67小梁截面惯性矩II(cm4)104.17为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{1..69+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..3/2+00.5×(00.9-0..12)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×1]]×max[[0.3-00.3/2，(0.6--0.3)--0.3/22]/2×11，5.58++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.3/2}}=5.622kN/mq2＝mmax[1..3+(0..3-0.11)×0.33/2+0..5×(0..9-0.112)+(00.5+(224+1.11)×0.112)×maax[0.33-0.3//2，(0.6--0.3)--0.3/22]/2×11，4.32++(0.3--0.1)××0.3/22]＝4.35kkN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××5.62××0.62，0.5×55.62×00.152]＝0.22kkN·mσ＝Mmax/W＝0..22×1006/416770＝5.19NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××5.62××0.6，5.62××0.15]]＝2.0466kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.046××1000//(2×1000×50))＝0.61NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×4.355×60044/(1000×93500×10411700)＝0.37mmm≤[ν]＝l/400＝600/4400＝1.5mmmν2＝q2l24/(8EI)＝44.35×11504/(8×99350×110417000)＝0.03mmm≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××5.62××0.6，0.3933×5.622×0.6++5.62××0.15]]＝3.85kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R3＝1.77kkN，R2＝3.85kkN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××4.35××0.6，0.3933×4.355×0.6++4.35××0.15]]＝2.98kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'3＝1.5kN，R'2＝2.98kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.5可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..1×1066/5080＝19.6NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.2177kNτmax＝2Vmaax/A=22×1.2117×10000/4899＝4.98NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmax＝0.022mm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R3]＝0.55kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，左侧立柱柱扣件受力R＝0.55kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！七、立柱验算立杆稳定性计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h/i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载载计算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.18××0.6×11.52/10＝0.03kkN·m2、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式55.2.5--14，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.99)+0.99×1.4××2]×1＝27.166kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{1..55+(00.3-0..1)×0..3/2+00.9×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+0..9×1.44×1]×mmax[0..3-0.33/2，(0.6--0.3)--0.3/22]/2×11，5.09++(0.3--0.1)××0.3/22}=5.112kN/mm同上四～～六计算过程程，可得：R1＝00.52kNN，R2＝5.82kkN，R3＝0.53kkN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.52+00.9×[11.2×(00.75+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××(1.2++0.3-00.3/2))/2×1..2，5.82，0.53++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(1.22+0.6--0.3-00.3/2))/2×1..2]+0..03/0..6＝5.91kkNf＝N//(φA)+Mw/W＝5911..85/(00.63×4424)+00.03×1106/4490＝28.133N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝max[RR2]×1＝6.28kkN≤[N]＝30kN满足要求求！九、立柱地基基础础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)140立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.15立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝5.91//(1×0..15)＝39.411kPa≤fak＝140kPPa满足要求！（三）大堂梁模板板（扣件式）计计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称BWKL4新浇混凝土梁计算算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)250×900新浇混凝土结构层层高(m)10.2梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.118风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)600梁两侧立柱间距llb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、12000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数数3梁底支撑小梁一端端悬挑长度(mm)300四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度1000mmm，按二等跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.9)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.9)+11.4×0..7×2]××1＝29.777kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..9]×1＝28.011kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.99]×1＝23.055kN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255q1l2＝0.1255×29.777×0.1122＝0.06kkN·mσ＝Mmax/W＝0..06×1006/540000＝1.08NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmax＝0.5221qL4/(1000EI)=00.521××23.055×12544/(1000×100000×4866000)＝0.0066mm≤[ν]＝l/400＝125/4400＝0.31mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR3=0.3775q1静l+0..437qq1活l=0.3375×288.01×00.12+00.437××1.76××0.12＝1.41kkNR2=11.25q11l=1.225×29..77×0..12＝4.65kkN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R3'=0.3775q2l=0.3375×233.05×00.12＝1.08kkNR2'==1.25qq2l=1.225×23..05×0..12＝3.6kNN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)100×50小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)41.67小梁截面惯性矩II(cm4)104.17为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{1..41+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..25/2++0.5×((0.9-00.12)]]+0.9mmax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×1]]×max[[0.3-00.25/22，(0.6--0.3)--0.25//2]/2××1，4.65++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.25/22}=4.668kN/mmq2＝mmax[1..08+(00.3-0..1)×0..25/2++0.5×((0.9-00.12)++(0.5++(24+11.1)×00.12)××max[00.3-0..25/2，(0.6--0.3)--0.25//2]/2××1，3.6+((0.3-00.1)×00.25/22]＝3.63kkN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××4.68××0.62，0.5×44.68×00.32]＝0.21kkN·mσ＝Mmax/W＝0..21×1006/416770＝5.06NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××4.68××0.6，4.68××0.3]＝1.7055kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×11.705××1000//(2×1000×50))＝0.51NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×3.633×60044/(1000×93500×10411700)＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝600/4400＝1.5mmmν2＝q2l24/(8EI)＝33.63×33004/(8×99350×110417000)＝0.38mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××4.68××0.6，0.3933×4.688×0.6++4.68××0.3]＝3.21kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R3＝1.62kkN，R2＝3.21kkN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××3.63××0.6，0.3933×3.633×0.6++3.63××0.3]＝2.49kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'3＝1.4kN，R'2＝2.49kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.5可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..094×1106/5080＝18.411N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.2511kNτmax＝2Vmaax/A=22×1.2551×10000/4899＝5.12NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmax＝0.011mm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R3]＝0.37kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，左侧立柱柱扣件受力R＝0.37kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！七、立柱验算立杆稳定性计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h/i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载载计算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.18××0.6×11.52/10＝0.03kkN·m2、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式55.2.5--14，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.99)+0.99×1.4××2]×1＝27.166kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{1..29+(00.3-0..1)×0..25/2++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××max[00.3-0..25/2，(0.6--0.3)--0.25//2]/2××1，4.24++(0.3--0.1)××0.25//2}=4..27kN//m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝00.35kNN，R2＝5.31kkN，R3＝0.35kkN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.35+00.9×[11.2×(00.75+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××(1.2++0.3-00.25/22)/2×11.2，5.31，0.35++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(1.22+0.6--0.3-00.25/22)/2×11.2]+00.03/00.6＝5.4kNNf＝N//(φA)+Mw/W＝5400..98/(00.63×4424)+00.03×1106/4490＝26.233N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝max[RR2]×1＝5.71kkN≤[N]＝30kN满足要求求！九、立柱地基基础础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)140立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.15立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝5.4/((1×0.115)＝36.011kPa≤fak＝140kPPa满足要求！（四）泳池屋面板板模板（扣件件式）计算书书一、工程属性新浇混凝土楼板名名称泳池屋面板，标高高7.8m新浇混凝土楼板板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边边长L(m)6新浇混凝土楼板边边宽B(m)3二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.250.18风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计模板支架高度(mm)7.8立柱纵向间距laa(mm)900立柱横向间距lbb(mm)900水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长长边的距离(mm)150主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm))300小梁距混凝土板长长边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长长度(mm)300，300四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》5.22.1"面板可按简简支跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，因此此本例以简支支梁，取1m单位宽度计计算。计算简简图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm41、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.12))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×11=6.511kN/mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.111kN/mmp＝0..9×1.33×Q1K=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[6..51×0..32/8，0.11××0.32/8+3..15×0..3/4]==0.244kN·mσ＝Mmax/W＝0..24×1006/375000＝6.33NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.112)×1==3.11kkN/mν＝5ql4/(3884EI)＝5×3.111×30004/(3844×100000×2811250)＝0.12mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.67因[L//la]取整＝[60000/900]]取整＝6，按四等跨跨连续梁计算算，又因小梁梁较大悬挑长长度为300mm，因此需进进行最不利组组合，计算简简图如下：1、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.122)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×0..3＝2.02kkN/m因此，qq1静＝0.9×11.2(G11k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.12))×0.3＝1.07kkN/mq1活＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×2.55×0.3＝0.94kkN/mM1＝--0.0711q1静L2-0.1007q1活L2＝-0.0771×1.007×0.992-0.1007×0.994×0.992＝0.14kkN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.3＝0.1kNN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkN/mM2＝00.077qq2L2+0.211pL＝0.0777×0.1××0.92+0.211×3.155×0.9＝0.6kNN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[2.022×0.322/2，0.1×00.32/2+3..15×0..3]＝0.95kkN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.14，0.6，0.95]＝0.95kkN·mσ＝Mmax/W＝0..95×1006/833330＝11.399N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算V1＝00.607qq1静L+0.662q1活L＝0.6077×1.077×0.9++0.62××0.94××0.9＝1.11kkNV2＝00.607qq2L+0.6681p＝0.6077×0.1××0.9+00.681××3.15＝2.2kNNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[22.02×00.3，0.1×00.3+3..15]＝3.18kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.11，2.2，3.18]＝3.18kkNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×33.18×11000/((2×1000×50)＝0.95NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.112)×0..3＝0.99kkN/m跨中νmmax＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××0.99××9004/(1000×93500×41666700)＝0.11mmm≤[ν]＝l/400＝900/4400＝2.25mmm悬臂端ννmax＝qL4/(8EII)=0.999×30004/(8×99350×441667000)＝0.03mmm≤[ν]＝l1/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1