常州高架道路二期龙城大道地道工程主体及附属主体结构高大模板专项方案讲义

剪力V=ql/2=65.38X123/2=4020.87N剪应力.二3v/2bh=3X4020.87/(2X1000X12)=0.5N/mm2v[]=1.2N/mm2满足要求！7.1.3.板底40X90木方验算木方间距为123,立杆间距490X490弯矩验算1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下:木方在线荷载作用下的计算简图木方上线荷载：q=65.38X0.123=8.04kN/m=8.04N/mm此时最大弯矩：M=ql2/8=8.04X4902/8=241301N.mm2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：P=2.5KN11F 1!1490木方在集中荷载作用下的计算简图木方自重线荷载设计值： 0.03X1.2=0.036kN/m跨中集中荷载设计值： P=2.5X1.4=3.5kN/m此时最大弯矩： M2=0.036X0.492/8+3.5X0.49/4=0.4298KN.m=429800N.mm3、由于M>M,故木方弯矩应按M验算强度承载力c=M/W=429800/54000=7.96vfn=13N/mn2满足要求剪应力验算剪力V=ql/2=8.04X490/2=1969.8N.=3V/2bh=3X1969.8/(2X40X90)=0.82N/mm2v[]=1.4N/mm2满足要求！挠度验算挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时q=(①+②+③)X0.123=(0.3+43.2+2.0232)X0.123=5.6kN/m=5.6N/mm最大挠度Wmax=5c|/384El=5X5.6X4904/384X9000X2430000=0.19mmv[w]=490/400=1.225mm满足要求！钢管小横杆验算序号荷载名称计算式值（KN/m）①十模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值24X1.843.2③1钢筋自重标准值1.124X1.82.0232④施工人员及设备荷载2.42.4荷载组合一：由活荷载效应控制时qi=（①+②+③）X1.2+④X1.4=（0.3+43.2+2.0232）X1.2+2.4X1.4=57.99kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2=（①+②+③）X1.35+④X0.7X1.4=（0.3+43.2+2.0232）X1.35+2.4X0.7X1.42=63.81kN/m二者取大值，取q2=63.81kN/m2则木方上线荷载为q=63.81X0.123=7.85kN/m=7.85N/mm弯矩验算钢管小横杆承受木方传来的集中荷载， 木方间距是123mm立杆作为钢管小横杆支点，按最不利的单跨集中荷载，计算简图：1 123.123 ,123,123 |11 1 r~49C(1 1板底小横杆的计算简图木方传递给钢管小横杆的集中力P=ql=7.85X490=3846.5N最大弯矩MU=PL/2=3846.5X490/2=942392.5N.mm承载力c=0.9MUW=0.9X942392.5/4250=199.57N/mm2vfm=205N/mm2满足要求挠度验算验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时P=（①+②+③）X0.123X490=（0.3+43.2+2.0232）X0.123X490=2743.68N最大挠度Wax=19Pl/384El=19X2743.68X4903/384X206000X102000=0.76mm<[w]=490/400=1.225mm满足要求！.钢管大横杆验算大横杆与立杆扣接，大横杆起水平牵杆作用，大横杆上不承受小横杆传来的荷载，所以大横杆不再验算。.钢管立杆稳定验算7.161.荷载计算序号荷载名称计算式值（心亦）①模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值24X1.843.2③丁钢筋自重标准值1.124X1.82.0232④施工人员及设备荷载1.61.6荷载组合一：由活荷载效应控制时qi=（①+②+③）X1.2+④X1.4=（0.3+43.2+2.0232）X1.2+1.6X1.4=56.87kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2=（①+②+③）X1.35+④X0.7X1.4=（0.3+43.2+2.0232）X1.35+1.6X0.7X1.42=63.02kN/m二者取大值，取q2=63.02kN/m每根立杆承载N=63.02X0.49X0.49=15.13kN立杆稳定性验算板底钢管步距不大于1.8米，？48X2.8钢管回转半径i=1.6cm,截面积A=3.97cni长细比入=1o/i=1800/16=112.5v［入］=150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数（T=0.481立杆得稳定性：（T=N/A=15.13X103/0.481X397=79.23N/mm2vf=205N/mm2满足要求！N=15.13kN<30kN（U型可调支托）。所以，1800厚板模板支撑系统搭设方案是可行的。721400厚顶板模板支撑系统1400厚板支模系统为：12厚多层板+40X90木方，木方间距不大于130,立杆间距520X520,立杆顶部均采用U型可调支托。荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值24X1.433.6③钢筋自重标准值 「1.124X1.41.5736④施工人员及设备荷载44荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=（①+②+③）X1.2+④X1.4=（0.3+33.6+1.5736） X1.2+4X1.4=48.17kN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时：X1.35+4X0.7X1.4q2=（①+②+③）X1.35+X1.35+4X0.7X1.4二者取大值，取q2=51.81KN/m板底多层板验算:弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为130,1、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：130模板在均布线荷载作用下的计算简图此时线荷载q=q2x1.0=51.81X1.0=51.81KN/m最大弯矩M=51.81X1302/8=109448.625N.mm2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：p=2.5kNq111模板在集中荷载作用下的计算简图多层板模板自重线荷载设计值q=0.066X1.0X1.2=0.08kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.5X1.4=3.5kN此时最大弯矩M=0.08X0.1302/8+3.5X0.130/4=0.1139kN.m=113900N.mm3、由于M>M,故多层板模板强度验算采用 M=113900N.mm12厚多层板截面模量W=24000mm静弯曲强度最小值f=10.32N/mm2;弹性模量E=4050N/mm(T=M/W=113900/24000=4.745N/mn2vf=10.32N/mm2满足要求！挠度验算惯性距I=281250mm4荷载q=(①+②+③)X1.0=(0.3+33.6+1.5736) X1.0=35.4736kN/m=35.4736N/mmWmax=5qf/384EI=5X35.4736X1304/384X4050X144000=0.2262mm<[w]=1/400=130/400=0.325mm满足要求！剪应力验算剪力V=ql/2=51.81X130/2=3368N剪应力=3v/2bh=3X3368/(2X1000X12)=0.421N/mm2v[]=1.2N/mm2满足要求！板底40X90木方验算木方间距为130,立杆间距520X520。弯矩验算1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：520木方在线荷载作用下的计算简图木方上线荷载：q=51.81X0.13=6.3kN/m=6.74N/mm此时最大弯矩：M=ql2/8=6.74X5202/8=227812N.mm2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：P=2,5KNQ520木方在集中荷载作用下的计算简图木方自重线荷载设计值： 0.03X1.2=0.036kN/m跨中集中荷载设计值： P=2.5X1.4=3.5kN/m此时最大弯矩： M2=0.036X0.522/8+3.5X0.52/4=0.456KN.m=456000N.mm3、由于M>M,故木方弯矩应按M2验算强度承载力(T=M/W=456000/54000=8.44vfm=13N/mm2满足要求！剪应力验算剪力V=ql/2=6.74X520/2=1752.4N=3V/2bh=3X1752.4/(2X40X90)=0.73N/mm2v[]=1.4N/mm2满足要求!挠度验算挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时q=(①+②+③)X0.13=(0.3+33.6+1.5736)X0.13=4.61kN/m=4.61N/mm最大挠度4Wmax=5q/384EI=5X4.61X5204/384X9000X2430000=0.201mmv[w]=520/400=1.3mm满足要求！钢管小横杆验算荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m）

①模板自重标准值0.30.30②十混凝土自重标准值24X1.433.6③钢筋自重标准值1.124X1.41.5736④施工人员及设备荷载44荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=（①+②+③）X1.2+④X1.4=（0.3+33.6+1.5736） X1.2+4X1.4=48.17kN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时：X1.35+4X0.7X1.4q2=(①+②+③)X1.35+X1.35+4X0.7X1.4二者取大值，取q2=51.81KN/m则木方上线荷载为q=51.81X0.13=6.74kN/m=6.74N/mm弯矩验算钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是130mm立杆作为钢管小横杆支点,按最不利的单跨集中荷载，计算简图：板底小横杆的计算简图木方传递给钢管小横杆的集中力P=ql=6.74X520=3504.8N最大弯矩MU=PL/2=3504.8X520/2=911248N.mm承载力c=0.9MUW=0.9X911248/4250=192.97N/mm2vfm=205N/mm2满足要求！2.4.3挠度验算验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时P=（①+②+③）X0.13X520=（0.3+33.6+1.5736）X0.13X520=3504.8N最大挠度Wax=19Pl/384El=19X3504.8X5203/384X206000X102000=1.16mm<[w]=520/400=1.3mm满足要求！.钢管大横杆验算大横杆及小横杆均与立杆扣接，大横杆起水平牵杆作用，大横杆上不承受小横杆传来的荷载，所以大横杆不再验算。.钢管立杆稳定验算荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m）①模板自重标准值0.30.30②十混凝土自重标准值24X1.433.6③钢筋自重标准值1.124X1.41.5736④施工人员及设备荷载1.61.6荷载组合一：由活荷载效应控制时qi=（①+②+③）X1.2+④X1.4=（0.3+33.6+1.5736）X1.2+1.6X1.4=44.81kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2=（①+②+③）X1.35+④X0.7X1.4=（0.3+33.6+1.5736）X1.35+1.6X0.7X1.42=49.46kN/m二者取大值，取q2=49.46kN/m2每根立杆承载N=49.46X0.52X0.52=13.37kN立杆稳定性验算板底钢管步距不大于1.8米，？48X2.8钢管回转半径i=1.6cm,截面积A=3.97cni长细比入=1o/i=1800/16=112.5v［入］=150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数（T=0.481立杆得稳定性：（T=N/A=13.37X103/0.481X397=70.02N/mm2vf=205N/mm2满足要求！N=13.37kN<30kN（U型可调支托）。所以，1400厚板模板支撑系统搭设方案是可行的。7.3.1200厚顶板模板支撑系统1200厚板支模系统为：12厚多层板+40X90木方，木方间距不大于140,立杆间距560X560,立杆顶部均采用U型可调支托。荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值24X1.228.8③钢筋自重标准值1.124X1.21.3488④施工人员及设备荷载44荷载组合一:由活荷载效应控制时：X1.2+4X1.4=42.14kN/mq1=（①+②+③）X1.2X1.2+4X1.4=42.14kN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时:X1.35+4X0.7X1.4q2=（①+②+③）X1.35+X1.35+4X0.7X1.4二者取大值，取q2=45.03KN/m板底多层板验算:弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为140,1、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：模板在均布线荷载作用下的计算简图此时线荷载q=q2X1.0=45.03X1.0=45.03KN/m=45.03N/m最大弯矩M1=45.03X1402/8=110323.5N.mm2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：p=2.5kNqV7f1模板在集中荷载作用下的计算简图多层板模板自重线荷载设计值q=0.066X1.0X1.2=0.08kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.5X1.4=3.5kN此时最大弯矩M=0.08X0.1402/8+3.5X0.140/4=0.1227kN.m=122700N.mm3、由于M>M,故多层板模板强度验算采用M2=122700N.mm12厚多层板截面模量W=24000mm静弯曲强度最小值f=10.32N/mr2;弹性模量E=4050N/mr2(T=M/W=122700/24000=5.1125N/mn2<f=10.32N/mm2满足要求！挠度验算惯性距I=281250mm4荷载q=(①+②+③)X1.0=(0.3+28.8+1.3488)X1.0=30.4488kN/m=30.4488N/mmWmax=5qf/384EI=5X30.4488X1404/384X4050X144000=0.2612mm<[w]=1/400=140/400=0.35mm满足要求！剪应力验算剪力V=ql/2=45.03X140/2=3152N剪应力=3v/2bh=3X3152/(2X1000X12)=0.394N/mm2<[]=1.2N/mm2满足要求！板底40X90木方验算木方间距为140,立杆间距560X560。弯矩验算1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：1 V 111I1—560L—木方在线荷载作用下的计算简图木方上线荷载：q=45.03X0.14=6.3kN/m=6.3N/mm此时最大弯矩：M1=ql2/8=6.3X5602/8=246960N.mm2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：木方在集中荷载作用下的计算简图木方自重线荷载设计值： 0.03X1.2=0.036kN/m跨中集中荷载设计值： P=2.5X1.4=3.5kN/m此时最大弯矩： M2=0.036X0.562/8+3.5X0.56/4=0.49KN.m=490000N.mm3、由于M>M,故木方弯矩应按M验算强度承载力c=M/W=490000/54000=9.07vfm=13N/mm2满足要求！剪应力验算剪力V=ql/2=6.3X560/2=1764N=3V/2bh=3X1764/(2X40X90)=0.735N/mm2v[]=1.4N/mm2满足要求！挠度验算挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时q=(①+②+③)X0.14=(0.3+28.8+1.3488)X0.14=4.26kN/m=4.26N/mm最大挠度WL=5ql4/384EI=5X4.26X5607384X9000X2430000=0.249mmv[w]=560/400=1.4mm满足要求！钢管小横杆验算荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m）①n模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值24X1.228.8③〔钢筋自重标准值1.124X1.21.3488④施工人员及设备荷载2.42.4荷载组合一：由活荷载效应控制时q1=（①+②+③）X1.2+④X1.4=（0.3+28.8+1.3488）X1.2+2.4X1.4=39.9kN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时

X1.35+2.4X0.7X1.4Q2=(①+②+③)X1.35+X1.35+2.4X0.7X1.4二者取大值，取q2=43.46kN/m2则木方上线荷载为q=43.46X0.14=6.08kN/m=6.08N/mm弯矩验算钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是140mm立杆作为钢管小横杆支点,按最不利的单跨集中荷载，计算简图：PPPPP14014014014014014014014056C板底小横杆的计算简图木方传递给钢管小横杆的集中力P=ql=6.08X560=3404.8N最大弯矩MU=PL/2=3404.8X560/2=953344N.mm承载力c=0.9MUW=0.9X953344/4250=201.88N/mm2vff205N/mn2满足要求!挠度验算验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时P=（①+②+③）X0.14X560=（0.3+28.8+1.3488）X0.14X560=2387.19N最大挠度Wax=19Pl3/384El=19X2387.19X5603/384X206000X102000=0.99mmc[w]=560/400=1.4mm满足要求！.钢管大横杆验算大横杆与立杆扣接，大横杆起水平牵杆作用，大横杆上不承受小横杆传来的荷载，所以大横杆不再验算。.钢管立杆稳定验算荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m）①1模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值24X1.228.8③[钢筋自重标准值1.124X1.21.3488④施工人员及设备荷载1.61.6荷载组合一：由活荷载效应控制时25=(①+②+③)X1.2+④X1.4=(0.3+28.8+1.3488)X1.2+1.6X1.4=38.78kN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2=(①+②+③)X1.35+④X0.7X1.4=(0.3+28.8+1.3488)X1.35+1.6X0.7X1.4=42.67kN/m2二者取大值，取q2=42.67kN/m2每根立杆承载N=42.67X0.56X0.56=13.38kN立杆稳定性验算板底钢管步距不大于1.8米，？48X2.8钢管回转半径i=1.6cm,截面积A=3.97cni长细比入=1o/i=1800/16=112.5v［入］=150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数（T=0.481立杆得稳定性：（T=N/A=13.38X103/0.481X397=70.07N/mm2vf=205N/mm2满足要求！N=13.38kN<30kN（U型可调支托）。所以，1200厚板模板支撑系统搭设方案是可行的。7.4.900厚顶板模板支撑系统900厚板支模系统为：12厚多层板+40X90木方双拼，木方间距不大于150,立杆间距600X500,立杆顶部均采用U型可调支托。荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值24X0.921.6③钢筋自重标准值1.124>0.91.0116④施工人员及设备荷载44荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=（①+②+③）X.2+④X.4=（0.3+21.6+1.0116）1.2+XX.4=33.09kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2=（①+②+③）X.35+④X0.7X.4=（0.3+21.6+1.0116）1.35X4X.7X.4=34.85kN/m2二者取大值，取q2=34.85KN/m2板底多层板验算：弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为150，1、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：V 1I1111 Vr$ 150 平模板在均布线荷载作用下的计算简图此时线荷载q=q2X1.0=34.851您=34.85KN/m=34.85N/m最大弯矩Mi=34.851502/8=98015.625N.mm2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：p=2.5kNq模板在集中荷载作用下的计算简图多层板模板自重线荷载设计值 q=0.066为.0>1.2=0.08kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.5>1.4=3.5kN2此时最大弯矩M2=0.080.15/8+3.50.15/4=0.131kN.m=131000N.mm3、由于M2>M1，故多层板模板强度验算采用M2=131000N.mm12厚多层板截面模量W=24000mm3静弯曲强度最小值f=10.32N/mm2;弹性模量E=4050N/mm2(T=M/W=131(00/24000=5.46N/mm2<f=10.32N/mm2满足要求！挠度验算惯性距I=144000mm4荷载q=(①+②+③)>.0=(0.3+21.6+1.0116)1.>=22.9116kN/m=22.9116N/mm4 4Wmax=5ql4/384EI=522.9116>504/384>050>44000=0.26<[w]=1/400=150/400=0.375mm满足要求！剪应力验算剪力V=ql/2=34.85150/2=2613.75N剪应力=3v/2bh=32613.75/(2X000X12)=0.33N/mm2v[t]=1.2N/mm2满足要求！板底40>90木方验算木方间距为150,立杆间距600000。弯矩验算1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下:木方在线荷载作用下的计算简图木方上线荷载：q=31.460U5=4.719kN/m=4.719N/mm此时最大弯矩：Mi=ql2/8=4.71960028=212355N.mm2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：P=2.5kNqf 1 1 ” | 1600图2.3-2木方在集中荷载作用下的计算简图木方自重线荷载设计值： 0.03为.2=0.036kN/m跨中集中荷载设计值： P=2.5>1.4=3.5kN/m此时最大弯矩：M2=0.0360.628+3.50.6/4=0.52662KN.m=526620N.mm3、由于M2>M1,故木方弯矩应按M2验算强度承载力（T=M/W=526620/54000=9.752vfm=13N/mm2满足要求剪应力验算剪力V=ql/2=4.876600/2=1462.8N=3V/2bh=31462.8/(2^0X90)=0.61N/mm2v[t]=1.4N/mm满足要求!挠度验算挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时q=(①+②+③)>0.15=(0.3+21.6+1.0116)0.15=3.437kN/m=3.437N/mm最大挠度4 4Wmax=5ql/384El=53437600/3849000X2430000=0.265mm<[w]=600/400=1.5mm满足要求！钢管小横杆验算荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m）

①模板自重标准值0.30.30②十混凝土自重标准值24X0.921.6③钢筋自重标准值1.124X0.91.0116④施工人员及设备荷载2.42.4荷载组合一：由活荷载效应控制时qi=(①+②+③)X.2+®X1.4=(0.3+21.6+1.0116)