工厂kv总变电所及配电系统设计

摘要洛阳理工学院毕业设计（论文）PAGEIVPAGE20工厂10kv总变电所及配电系统设计摘要工厂供电系统就是将电力系统的电能降压再分配电能到各个厂房或车间中去，它由工厂降压变电所，高压配电线路，车间变电所，低压配电线路及用电设备组成。工厂总降压变电所及配电系统设计，是根据各个车间的负荷数量和性质，生产工艺对负荷的要求，以及负荷布局，结合国家供电情况.解决对各部门的安全可靠，经济技术的分配电能问题。其基本内容有以下几方面：进线电压的选择,变配电所位置的电气设计,短路电流的计算及继电保护,电气设备的选择,车间变电所位置和变压器数量、容量的选择,防雷接地装置设计等。本设计在对化工厂进行供配电调研、论证的基础上，完成了化工厂的负荷计算，无功功率补偿，变配电所位置和型式选择，10KV变配电所主接线设计；还进行了短路电流计算、电气设备的选择与校验。最后对化工厂的变压器进行了保护和供电系统的防雷。关键词：变电所，负荷，短路电流，电力设备CHEMICALTOTALSUBSTATIONANDDISTIBUTIONSYSTEMDESIGNABSTRACTFactorypowersupplysystemistheredistributionofpowersystempowerstep-downpowertoeachplantorshopfloortoitbythefactorystep-downtransformersubstation,highvoltagedistributionlines,plantandsubstation,lowvoltagedistributionlinesandelectricalequipmentcomposition.Thetotalplantstep-downsubstationanddistributionsystemdesignisbasedontheloadofeachnumberandnatureoftheworkshop,theproductionprocessontheloadrequirements,andloaddistribution,combinedwiththenationalelectricitysupply.Addressthevariousdepartmentsofthesafe,reliable,economicandtechnologicalThedistributionofelectricenergyissues.Thebasiccontentsofthefollowingareas:incominglinevoltageselection,thelocationoftheelectricalsubstationdesign,calculationandshortcircuitcurrentprotection,electricalequipmentselection,thenumberofplantandtransformersubstationlocationandcapacitychoiceslightningprotectiongroundingdesign.Thedesignofpowerdistributioninthechemicalplantforresearch,demonstration,basedonthecompletionofthechemicalloadcalculation,reactivepowercompensation,powerdistributionbylocationandtypeselection,10KVsubstationmainwiringdesign;alsoconductedshort-circuitcurrentcalculation,electricalequipmentselectionandvalidation.Finally,chemicalplantsandpowertransformerprotectionlightningprotectionsystem.KEYWORDS:substation,load,short-circuitcurrent,powerequipment前言目录HYPERLINK\l"_Toc295325849"前言1HYPERLINK\l"_Toc295325850"第1章负荷计算3HYPERLINK\l"_Toc295325851"1.1计算负荷3HYPERLINK\l"_Toc295325852"1.1.1一号变电所的计算负荷4HYPERLINK\l"_Toc295325853"1.1.2二号变电所的计算负荷5HYPERLINK\l"_Toc295325854"1.1.3三号变电所的计算负荷5HYPERLINK\l"_Toc295325855"1.1.4四号变电所的计算负荷5HYPERLINK\l"_Toc295325856"1.1.5五号变电所的计算负荷6HYPERLINK\l"_Toc295325857"1.2无功功率补偿6HYPERLINK\l"_Toc295325858"1.2.1一号变电所的无功功率补偿6HYPERLINK\l"_Toc295325859"1.2.2二号变电所的无功功率补偿8HYPERLINK\l"_Toc295325860"1.2.3三号变电所的无功功率补偿9HYPERLINK\l"_Toc295325861"1.2.4四号变电所的无功功率补偿10HYPERLINK\l"_Toc295325862"1.2.5五号变电所的无功功率补偿11HYPERLINK\l"_Toc295325863"1.2.6所有车间无功补偿后的计算负荷12HYPERLINK\l"_Toc295325864"第2章变压器和主接线方案的选择13HYPERLINK\l"_Toc295325865"2.1变配电所位置的选择和负荷中心确定13HYPERLINK\l"_Toc295325866"2.1.1一号车间变电所变压器位置和型式的选择15HYPERLINK\l"_Toc295325867"2.1.2二号车间变电所变压器位置和型式的选择16HYPERLINK\l"_Toc295325868"2.1.3三号车间变电所变压器位置和型式的选择16HYPERLINK\l"_Toc295325869"2.1.4四号车间变电所变压器位置和型式的选择16HYPERLINK\l"_Toc295325870"2.1.5五号车间变电所变压器位置和型式的选择17HYPERLINK\l"_Toc295325871"2.2变压器和主接线的选择18HYPERLINK\l"_Toc295325872"2.2.1变电所变压器的选择18HYPERLINK\l"_Toc295325873"2.2.2变电所主接线方案的选择19HYPERLINK\l"_Toc295325874"2.3短路电流的计算26HYPERLINK\l"_Toc295325875"2.3.1绘制计算电路27HYPERLINK\l"_Toc295325876"2.3.2确定基准值27HYPERLINK\l"_Toc295325877"2.3.3计算短路电路中各元件的电抗标幺值27HYPERLINK\l"_Toc295325878"2.3.4k-1点短路电流的计算28HYPERLINK\l"_Toc295325879"2.3.5k-2点短路电流的计算29HYPERLINK\l"_Toc295325880"2.3.6短路电流计算结果汇总30HYPERLINK\l"_Toc295325881"第3章设备的选择校验31HYPERLINK\l"_Toc295325882"3.1变电所一次设备的选择校验31HYPERLINK\l"_Toc295325883"3.1.1各回路高压侧的条件31HYPERLINK\l"_Toc295325884"3.1.210KV侧一次设备的选择及校验32HYPERLINK\l"_Toc295325885"3.1.4高低压母线的选择33HYPERLINK\l"_Toc295325886"3.2配变电所进出线的选择33HYPERLINK\l"_Toc295325887"3.2.110KV高压进线的选择校验34HYPERLINK\l"_Toc295325888"3.2.2由高压配电室至各车变电缆的选择校验34HYPERLINK\l"_Toc295325889"第4章二次保护和防雷38HYPERLINK\l"_Toc295325890"4.1配变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定38HYPERLINK\l"_Toc295325891"4.1.1配变电所的电能计量回路38HYPERLINK\l"_Toc295325892"4.1.2变电所的测量和绝缘监察回路38HYPERLINK\l"_Toc295325893"4.1.3.变压器的保护装置38HYPERLINK\l"_Toc295325894"4.2配变电所的防雷保护41HYPERLINK\l"_Toc295325895"4.2.1直击雷防护41HYPERLINK\l"_Toc295325896"4.2.2雷电侵入波的防护41HYPERLINK\l"_Toc295325897"结论42HYPERLINK\l"_Toc295325898"谢辞43HYPERLINK\l"_Toc295325899"参考文献44HYPERLINK\l"_Toc295325900"附录45HYPERLINK\l"_Toc295325901"工厂供电设计的一般原则50前言工厂供电，就是指工厂所需电能的供应和分配，亦称工厂配电。众所周知，电能是现在工业生产的主要能源和动力。电能既易于由其它形式的能量转换而来，又易于转换为其它形式的能量以供应用；电能的输送分配既简单经济，又便于控制、调节和测量，有利于实现生产过程自动化。因此，电能在现代工业生产及整个国民经济生活中应用极为广泛。在工厂里，电能虽然是工业生产的主要能源和动力，但是它在产品成本中所占的比重一般很小（除电化工业外）。电能在工业生产中的重要性，并不在于它在产品成本中或投资总额中所占的比重多少，而在于工业生产实现电气化以后可以大大增加产量，提高产品质量，提高劳动生产率，降低生产成本，减轻工人的劳动强度，改善工人的劳动条件，有利于实现生产过程自动化。从另一方面来说，如果工厂的电能供应突然中断，则对工业生产可能造成严重的后果。工厂供电工作，不仅对电力工业是一种促进，而且对发展工业生产，实现工业现代化也具有十分重要的意义。随着现代文明的发展和进步，社会生产和生活对电能供应的质量和管理提出了越来越高的要求。作为电能传输与控制的中间枢纽，变电所的作用越来越显著。电能从区域变电站进入工厂后，首先要解决的就是如何对电能进行控制、变换、分配和传输等问题，而变电所就担负这一重任。化工厂总变电所及配电系统的合理设计对于怎样实现电能的合理利用和节约具有重要意义。寻找低耗能，高性能，便于安装维护，快速施工的新型电气设备及配电电器，选择合理的进线电压,设计合理的变配电所位置,进行短路电流的计算及继电保护,电气设备的选择与校验,变压器数量、容量的选择,防雷接地装置的设计等，是现代工厂电力设计的必然趋势。这对于用电管理，电能的优化分配，电压和功率因数的改善和提高，谐波危害的抑制与消除，为工厂企业,设计机构，培养大批技术人员，从事工厂供电方面的设计，研究和维护管理工作是非常必要的。有利于节约资源，降低成本，安全用电，深入贯彻科学发展观，建设资源节约型环境友好型社会。本次设计主要进行了计算负荷、无功功率补偿、变电所位置及形式选择、变压器和主接线方案的选择、短路电流计算、主要电气设备选择及校验（包括断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器、母线等）以及防雷保护等的设计。本厂自然条件为：1、气象条件（1）最热月平均最高温度为35度。（2）土壤中0.7~1米深处最热月平均最高温度为20度。（3）年雷暴日为30天。（4）土壤冻结深度为1.10米。（5）夏季主导风向为南风。2、地质及水文条件（1）根据工程地质资料：厂区地势平坦，底层为沙质粘土，地质条件较好。（2）地下水位为2.0~5.3米。（3）地表耐压力为20吨/平方米。由于自然条件较好，因此在防雷保护等一些设计中仅作一般性设计。而这些设计是能满足它的要求的。所有设计中有很多是经验设计方法，有长期的实践检验，具有一定的合理性。第1章标题第1章负荷计算1.1计算负荷计算负荷也称需要负荷或最大负荷。计算负荷是一个假想的持续负荷，其热效应与某一段时间内实际变动负荷所产生的最大热效应相等。在配电设计中，通常采用30分钟的最大平均作为按民热条件选择电器工导体的依据。我国目前普遍采用的确定计算负荷的方法有需要系数法和二项式法。需要系数法的优点是简便，适用于全厂和车间变电所负荷的计算。我们采用需要系数法计算负荷。全厂各车间电气设备及车间变电所负荷计算表（见表1-1至表1-5）设备容量为单位：KW有功功率为单位：KW无功功率为单位：Kvar视在功率为单位：KVA需要系数为功率因数为同期系数为则=×=×=/同期系数当计算负荷小于5000KW时取0.9—1.0。本处统一取0.95。对于薄膜车间=×=1440.00×0.60=864.00(KW)=×=864.00×1.33=1149.12(Kvar)===1437.70(KVA)原料库、生活间、成品库1、成品库2、包装材料库计算方法同上。代入数据计算出结果填入表格。小计：=864.00+7.50+8.00+7.50+7.20+6.00=900.20(KW)=1149.12+12.98+10.64+12.98+12.46+7.98=1206.16(Kvar)===1505.39(KVA)在选取，后=900.20×0.95=855.19(KW)=1206.16×0.95=1145.85(Kvar)===1430.12(KVA)则总的计算结果见表1-1。其余车间变电所计算同此。计算结果见表1-2至1-5。1.1.1一号变电所的计算负荷（表1-1）一号变电所的计算负荷表序号用电单位名称设备容量（KW）计算负荷(KW)(Kvar)(KVA)1薄膜车间1440.000.600.601.33864.001149.121437.702原料库30.000.250.501.737.5012.9815.003生活间10.000.801.001.338.0010.6413.324成品库25.000.300.501.737.5012.9815.005成品库24.000.300.501.737.2012.4614.396包装材料库20.000.300.501.336.007.989.98小计1549.00900.201206.161505.39选取=0.95=0.950.60855.191145.851430.12同样，对于以下的车间负荷计算均是如此。这里将计算结果填入相应表格。1.1.2二号变电所的计算负荷（表1-2）二号变电所的计算负荷表1单丝车间1385.000.600.601.30831.001080.301362.942附属设施20.000.650.800.7513.009.7516.25小计1405.00844.001090.051379.19选取=0.95=0.950.61801.801035.551309.671.1.3三号变电所的计算负荷（表1-3）三号变电所的计算负荷表1注塑车间189.000.400.601.3375.60100.55125.802管材车间880.000.350.601.33308.00409.64512.51小计1069.00383.60509.64638.31选取=0.95=0.950.60364.42484.16605.981.1.4四号变电所的计算负荷（表1-4）四号变电所的计算负荷表1备料车间138.000.600.501.7382.80143.24165.452生活间10.000.801.000.008.000.008.003原料间15.000.801.000.0012.000.0012.004铆焊车间180.000.300.500.8754.0093.42107.905锻工车间30.000.300.651.179.0010.5313.856机修间100.000.250.51.7325.0043.2549.967热处理车间150.000.600.701.0290.0091.80128.568仓库15.000.300.501.174.505.276.938浴室3.000.801.000.002.400.002.40小计633.00285.30387.51495.05选取=0.95=0.950.58271.04368.13457.151.1.5五号变电所的计算负荷（表1-5）五号变电所的计算负荷表1锅炉房200.000.700.751.88140.00263.20298.122实验室125.000.250.501.7331.2554.0662.443原料间110.000.200.501.7322.0038.0643.964泵房15.000.650.800.759.757.3112.195加油站10.000.650.800.756.504.888.136办公楼15.000.600.601.339.0011.9714.98小计475.00218.50379.48439.82选取=0.95=0.950.50207.58360.51416.091.2无功功率补偿在电力系统中的变电所或直接在电能用户变电所补偿无功功率,以改变电力系统中无功功率的流动,从而提高电力系统的电压水平，减小网络损耗和改善电力系统的动态性能，这种技术措施称为无功功率补偿。1.2.1一号变电所的无功功率补偿由表1-1可知变电所380V侧最大负荷时的功率因数只有0.60，而供电部门要求该厂10K进线侧最大负荷时功率因数应在0.90以上，考虑到变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此在变压器低压侧补偿时，低压侧补偿后的功率因数应略高一些，所以变电所380V侧最大负荷时功率因数暂取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量:则=855.19×（1.33-0.43）=855.19×0.90=769.67（Kvar）则每一相的补偿容量为769.67/3=256.57（Kvar）查《工厂供电》（第二版）陕西机械学院苏文成主编机械工业出版社p328附录表45并联电容器技术数据选BWM6.3-334-1W型三个，则总共电容补偿量为334×3=1002（Kvar）取=1002Kvar无功补偿后的变电所低压侧的视在计算负荷为：=867.20（KVA）变电所变压器的功率损耗为：=0.02×867.20=17.34（KW）=0.09×867.20=78.05（Kvar）变电所变压器高压侧的计算负荷为:=855.19＋17.34=872.53（KW）=(1145.85-1002)＋44.18=188.03（Kvar）=892.56（KVA）无功补偿后，功率因数提高为：=0.98无功补偿前后变压器容量的变化:根据补偿前变压器应选择=1600KVA补偿后则应选择=1000KVA1.2.2二号变电所的无功功率补偿由表1-2可知变电所380V侧最大负荷时的功率因数只有0.61，而供电部门要求该厂10K进线侧最大负荷时功率因数应在0.90以上，考虑到变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此在变压器低压侧补偿时，低压侧补偿后的功率因数应略高一些，所以变电所380V侧最大负荷时功率因数暂取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量:则=801.8×(1.30-0.43)=801.8×0.87=697.57（Kvar）则每一相的补偿容量为697.57/3=232.52（Kvar）查《工厂供电》（第二版）陕西机械学院苏文成主编机械工业出版社p328附录表45并联电容器技术数据选BWM6.3-334-1W型三个,则总共补偿电容容量为334×3=1002Kvar取=1002Kvar那么无功补偿后变电所低压侧的视在计算负荷为：=802.48（KVA）变电所变压器的功率损耗为：=0.02×802.48=16.05（KW）=0.09×802.48=72.22（Kvar）变电所变压器高压侧的计算负荷为:=801.8＋16.05=817.85（KW）=(1035-1002)＋72.22=105.22（Kvar）=824.59（KVA）无功补偿后，功率因数提高为：=0.99无功补偿前后变压器容量的变化：根据补偿前变压器器应选择=11600KVVA补偿后则应选择==1000KKVA1.2.3三号变变电所的无功功功率补偿由表1-3可知变电电所380V侧最大负荷荷时的功率因因数只有0.60，而供电部部门要求该厂厂10K进线侧最大大负荷时功率率因数应在0.90以上，考虑虑到变压器的的无功损耗远远大于有功损损耗，因此在在变压器低压压侧补偿时，低低压侧补偿后后的功率因数数应略高一些些，所以变电电所380V侧最大负荷荷时功率因数数暂取0.92来计算380V侧所需无功功功率补偿容容量:则=3664.42××（1.33--0.43）=364.422×0.9=3227.98（Kvar）则每一相的补偿容容量为327.998/3=1109.333（Kvar）查《工厂厂供电》（第第二版）陕西机械学学院苏文成主编机械工业出出版社p328附录表45并联电容器器技术数据选BWF100.5-1220-1W型三个,则总共电容容补偿量为120×33=360（Kvar）取=3600Kvar那么无功补偿后变变电所低压侧侧的视在计算算负荷为：=384.99（KVA）变电所变压器的功功率损耗为：：=0.02×3884.99==7.7（KW）=0.09×3884.99==34.655（Kvar）变电所变压器高压压侧的计算负负荷为:=364.42＋＋7.7=3372.122（KW）=(484.166-360))＋34.655=158..81（Kvar）=404.59（KVA）无功补偿后，功率率因数提高为为：=0.92无功补偿前后变压压器容量的变变化：根据补偿前变压器器应选择=6630KVAA补偿后则应选择==500KVVA1.2.4四号变变电所的无功功功率补偿由表1-4可知变电电所380V侧最大负荷荷时的功率因因数只有0.58，而供电部部门要求该厂厂10K进线侧最大大负荷时功率率因数应在0.9以上，考虑虑到变压器的的无功损耗远远大于有功损损耗，因此在在变压器低压压侧补偿时，低低压侧补偿后后的功率因数数应略高一些些，所以变电电所380V侧最大负荷荷时功率因数数暂取0.92来计算380V侧所需无功功功率补偿容容量:则=2771.04××（1.4-00.43）=2771.04××0.97=2662.9（Kvar）则每一相的补偿容容量为262.99/3=877.64（Kvar）查《工厂厂供电》（第第二版）陕西机械学学院苏文成主编机械工业出出版社p328附录表45并联电容器器技术数据选BWM6..3-1000-1W型三个，则则总共电容补补偿量为1000×3=3300（Kvar）取=3000Kvar那么无功补偿后变变电所低压侧侧的视在计算算负荷为：=279.47（KVA）变电所变压器的功功率损耗为：：=0.02×2779.47==5.59（KW）=0.09×2779.47==25.155（Kvar）变电所变压器高压压侧的计算负负荷为:=271.04＋＋5.59==276.663（KW）=（368.13-3300）＋25.155=93.228（Kvar）=291.93（KVA）无功补偿后，功率率因数提高为为：=0.95无功补偿前后变压压器容量的变变化根据补偿前变压器器应选择=5500KVAA补偿后则应选择==315KVVA1.2.5五号变变电所的无功功功率补偿由表1-5可知变电电所380V侧最大负荷荷时的功率因因数只有0.50，而供电部部门要求该厂厂10K进线侧最大大负荷时功率率因数应在0.90以上，考虑虑到变压器的的无功损耗远远大于有功损损耗，因此在在变压器低压压侧补偿时，低低压侧补偿后后的功率因数数应略高一些些，所以变电电所380V侧最大负荷荷时功率因数数暂取0.92来计算380V侧所需无功功功率补偿容容量:则=2007.58××（1.73--0.43）=2007.58××1.3=2669.85KKvar则每一相的补偿容容量为269.885/3=889.95KKvar查《工工厂供电》（第第二版）陕西机械学学院苏文成主编机械工业出出版社p328附录表45并联电容器器技术数据选BWF6..3-1000-1W型三个，则则总共电容为为100×33=300KKvar取=300Kvarr那么无功补偿后变变电所低压侧侧的视在计算算负荷为：=216.22KKVA变电所变压器的功功率损耗为：：=0.02×2116.22==4.32KKW=0.09×2116.39==19.466Kvar变电所变压器高压压侧的计算负负荷为:=207.58＋＋4.32==211.990KW=360.51--300＋19.466=79.997Kvarr=226.67KKVA无功补偿后，功率率因数提高为为：=0.94无功补偿前后变压压器容量的变变化：根据补偿前变压器器应选择=5500KVAA补偿后则应选择==250KVVA1.2.6所有有车间无功补补偿后的计算算负荷（表1—6）补偿后的计算负负荷表项目计算负荷一号车间变电所0.98872.25188.03892.56二号车间变电所0.99817.85105.22824.59三号车间变电所0.92372.12158.81404.59四号车间变电所0.95276.6393.28291.93五号车间变电所0.94211.9079.97226.67总计2550.75625.312640.34REF_Ref168484390\r\h错误！未找到引用源。REF_Ref168484424\h错误！未找到引用源。PAGE6PAGE44第2章变压器和主接线方方案的选择2.1变配电所位位置的选择和和负荷中心确确定选择工厂变配电所所的所址，应应根据下列要要求经技术与与经济比较后后确定：1.接近负荷中心。2.进出线方便。3.接近电源侧。4.设备运输方便。5.不应设在有剧烈震震动或高温的的场所。6.不宜设在多尘或有有腐蚀气体的的场所，当无无法远离时，不不应设在污染染源盛行风向向的下风侧。7.不应设在厕所浴池池或其它经常常积水场所的的正下方，且且不宜与上述述场所相贴邻邻。8.不应设在有爆炸危危险的正上方方或正下方，且且不易设在有有火灾危险环环境的正上方方或正下方，当当与有爆炸或或火灾危险环环境的建筑物物毗连时，应应符合现行国国家标准GB500058-922《爆炸和火火灾危险环境境电力装置设设计规范》的的规定。9.不应设在地势低洼洼和可能积水水的场所。10.高压配电所所应尽量与邻邻近车间变电电所或有大量量高压用电设设备的厂房合合建在一起。GB50053--94《10kV及以下变电电所设计规范范》还规定：：1.装有可燃性浸电力力变压器的车车间内变电所所，不应设在在三四级耐火火等级的建筑筑物内；当设设在二级耐火火等级的建筑筑物内时，建建筑物应采取取局部防火措措施。2.多层建筑中，装有有可燃性油的的电气设备的的变配电所应应设在底层靠靠外墙部位，且且不应设在人人员密集场所所的正上方，正正下方，贴邻邻和疏散出口口的两旁。3.高层主体建筑物内内不宜设装有有可燃性油的的电气设备的的变配电所。当当受条件限制制必须设置时时，应在底层层靠外墙部位位，且不应设设在人员密集集的场所的正正上方，正下下方，贴邻和和疏散出口的的两旁，并采采取相应的防防火措施。4.露天或半露天的变变电所，不应应设在下列场场所：有腐蚀蚀气体的场所所；挑檐为燃燃烧体或难燃燃烧和耐火等等级为四级的的建筑物旁；；附近有棉粮粮及其它易燃燃易爆物品集集中的露天堆堆放场；容易易沉积粉尘，可可燃纤维和灰灰尘，或导电电尘埃且严重重影响变压器器安全运行的的场所。确定负荷中心，计计算如下：利用负荷功率矩阵阵确定负荷中中心。在工厂平面图的下下边和左侧，任任作一直角坐坐标的X轴和Y轴，测出各各车间和宿舍舍区负荷点的的坐标位置，例例如等。而工工厂的负荷中中心设在，P为。因此仿照照《力学》中中计算重心的的力矩方程，可可得负荷中心心的坐标：车间变电所的选址址应以接近负负荷中心和方方便进出线的的原则来确定定。确定负荷荷中心，计算算如下：在下图中左左下角选一位位置做为垂直直坐标系的原原点，在相同同比例下测量量各车间用电电设备的坐标标值（图2-1）某化工厂厂全厂总平面面布置图1-薄膜车间2-原料库33-成品库4-包装材料库库5-单丝车间6-注塑车间7-管材车间8-备料复制车车间9-锻工车间10-仓库11-机修模具车车间12-锅炉房113水泵房114-油泵房115-办公楼2.1.1一号车车间变电所变变压器位置和和型式的选择择各用电单位的坐标标为：的坐标为（4.550，5.40），的坐标为为（4.80，6.60），的坐标为（2.660，8.30），的坐标为为（2.50，5.90），=864.00KKW=77.50KWW=144.70KWW=6..00KW(其中为各用电单位位的计算负荷荷，此处取粗粗略值，下同同。)因此负荷中心的坐坐标为：==4.46==5.46由计算结果可知，负负荷中心在靠靠近薄膜车间间，考虑到方方便进出线及及周围环境情情况，决定在在1号厂房（薄薄膜车间）的的北侧紧靠厂厂房修建车间间变电所，其其型式为外附附式。2.1.2二号车车间变电所变变压器位置和和型式的选择择采用同样的方法计计算其负荷中中心的位置。由由于此变电所所只有单丝车车间和附属设设施。而附属属设施的容量量远小于单丝丝车间的容量量。因此可在在单丝车间附附近修建变电电所，其型式式为外附式。2.1.3三号车车间变电所变变压器位置和和型式的选择择各车间或用电单位位的坐标为的坐标为（6.990，7.50），的坐标为为（7.00，6.50）=75.60KWW=3008KW因此负荷中心的坐坐标为：==6.98==6.70由计算结果可知，负负荷中心在靠靠近管材车间间，考虑到方方便进出线及及周围环境情情况，决定在在7号厂房（管管材车间）的的东北侧紧靠靠厂房修建车车间变电所，其其型式为外附附式。2.1.4四号车车间变电所变变压器位置和和型式的选择择考虑到车间变电所所的负荷较小小，所以采用用高压配电所所带一附设车车间变电所方方案设计，所所址靠近主要要负荷车间（即即备料车间和和机修车间），考考虑到高压进进线即周边环环境情况，决决定高压配变变电所修建在在12号厂房（机机修车间）的的南侧，其型型式采用独立立式。2.1.5五号车车间变电所变变压器位置和和型式的选择择考虑到车间变电所所的负荷较小小，所以采用用高压配电所所带一附设车车间变电所方方案设计，所所址靠近主要要负荷车间（即即锅炉房），考考虑到高压进进线即周边环环境情况，决决定高压配变变电所修建在在12号厂房（锅锅炉房）的西西侧，其型式式采用独立式式。具体布置置见下图（图2-2）某化工厂厂全厂变压器器位置总平面面布置图（注：引出线首端端为车间变电电所）1-薄膜车间2-原料库33-成品库4-包装材料库库5-单丝车间6-注塑车间7-管材车间8-备料复制车车间9-锻工车间10-仓库11-机修模具车车间12-锅炉房113水泵房114-油泵房115-办公楼2.2变压器和主主接线的选择择2.2.1变电所所变压器的选选择根据工厂各车间的的负荷性质和和负荷大小，车车间变电所的的变压器可有有以下选择。一.变电所由于存在二级负荷荷，所以决定定装设两台变变压器，型号号采用SL，变压器的的容量是根据据无功补偿后后的计算负荷荷确定的，而而每台容量按按下面公式计计算选择：且即：=611.3KVVA且==864／0.998=881.63KKVA因此选两台SL－－1000／10型低损耗配配电变压器。二.变电所由于存在在容量比较大大的二级集中中负荷，所以以亦决定装设设两台变压器器，型号亦采采用SL，每台容量量同样按和一一号车间变电电所计算式同同样的公式，容容量计算如下下：=577.21KKVA且==831／0.999=839.39KKVA因此亦选两台SLL－1000／10型低损耗配配电变压器。三.变电所由于存在在容量比较大大的二级集中中负荷，所以以亦决定装设设两台变压器器，型号亦采采用SL，每台容量量同样按和一一号车间变电电所计算式同同样的公式，容容量计算如下下：=283.21KKVA且==（75.6+3088）／0.92=416.97KKVA因此亦选两台SLL－500／10型低损耗配配电变压器。四.变电所由于不存在二级负负荷且总的负负荷较小，所所以决定装设设一台变压器器，型号亦采采用SL，变压器的的容量按下述述公式计算选选择：KVA因此选一台SL－－315／10型低损耗配配电变压器。五.变电所由于不存存在二级负荷荷且总的负荷荷较小，所以以决定装设一一台变压器，型型号亦采用SL,变压器的的容量按下述述公式计算选选择：即=226.667KVA因此亦选一台SLL－315／10型低损耗配配电变压器。2.2.2变电电所主接线方方案的选择一.主接线的设计原则则。主接线应满足可靠靠性,灵活性和经经济性的基本本要求：1可靠性安全可靠靠是电力生产产的首要任务务,保证供电可可靠是电力生生产和分配的的首要要求,主接线首先先应满足这个个要求。满足足电力系统与与供电用户供供电可靠性要要求。可靠性的具体要求求：1）断路器检修时,,不影响对系系统和负荷的的供电。2）断路器和母线故故障以及母线线检修应尽量量减少停电时时间和回数,并要保证一一级负荷及大大部分二级负负荷的供电。3）尽量避免全所停停运、停电的的可靠性。2.灵活性主接线应应满足在调度度、检修及扩扩建时的灵活活性。1）调度时,应可以以灵活地投入入和切除变压压器和线路,调配电源和和负荷。满足足系统在事故故运行方式,检修运行方方式以及特殊殊运行方式下下的系统调度度要求。2）检修时,可以方方便地停运断断路器,母线及其继继电保护设备备,进行安全检检修,而不致影响响电力网的运运行和对用户户的供电。3）扩建时,可以容容易地从初期期接线过度到到最终接线。在在不影响连续续供电和停电电时间最短的的情况下,投入变压器器或线路而不不互相干扰,并且对一次次和二次部分分的改建工作作量最少。3.经济性主接线在满足可靠靠性、灵活性性要求的前提提下,做到经济合合理。1）投资者①主接线力求简单,,以节省断路路器、隔离开开关、电流和和电压互感器器、避雷器等等一次设备。②要能使继电器保护护和二次回路路不过于复杂杂,以节省二次次设备和控制制电缆。③要能限制短路电流流,以便于选择择价廉的电器器设备或轻型型电器。④如果满足系统安全全运行及继电电保护要求,110KKV及以下终端端或分支变电电所可采用简简易电器。2）占地面积小主接线设设计要为配电电装置布置创创造条件,尽量使占地地面积减少。3）电能损失少经济地选选择主变压器器的种类、容容量、数量、要要避免因两次次变压器而增增加电能损失失。二.电气主接线电气主接线是变电电所电气设计计的重要部分分，也是构成成电力系统的的重要环节。主主接线的确定定对变电所本本身运行的可可靠性、灵活活性和经济性性密切相关，并并且对电气设设备选择、配配电装置布置置、继电保护护和控制方式式的拟定有较较大影响。因因此，必须处处理好各方面面的关系，全全面分析有关关影响因素，通通过技术经济济比较，合理理确定主接线线方案。因此有以下方案可可供选择：单单母线接线；；双母线接线线；单母线分分段接线；内内桥接线；外外桥接线等。(a)单母线接线线((b)双母线接线(c))单母线分段段接线(d)内桥接线（e）外桥接线线（图2—3）主接线的类型1、采用单母线接线线优点：接线简单、清清晰，设备少少，操作方便便，便于扩建建，可以采用用成套配电装装置。缺点：可靠性和灵灵活性较差，在在母线和母线线隔离开关检检修或故障时时，各支路都都必须停止工工作；引出线线的断路器检检修时，该支支路要停止供供电。适用范围：单母线线接线不能满满足对不允许许停电的重要要用户的供电电要求。一般般适用于一台台发电机或一一台变压器的的110-2220KV配电装置的的出线回路数数且不超过两两回。2、采用双母接线优点：1）供电可靠。通过过两组母线隔隔离开关的倒倒换操作，可可以轮流检修修一组母线而而不致使供电电中断。一组组母线故障后后，能迅速恢恢复供电。检检修任一回路路的母线隔离离开关，只停停该回路。2）调度灵活。各个个电源和各回回路负荷可以以任意分配到到某一组母线线上，能灵活活地适应系统统中各种运行行方式调度和和潮流变化的的需要。3）扩建方便。向双双母线的左右右任何一个方方向扩建，均均不影响两组组母线的电源源和负荷均匀匀分配，不会会引起原有回回路的停电。4）便于试验。当个个别回路需要要单独进行试试验时，可将将该回路分开开，单独接至至一组母线上上。缺点：1）增加一组母线和和使每回路就就需要增加一一组母线隔离离开关。2）当母母线故障或检检修时，隔离离开关作为倒倒换操作电器器，容易误操操作。为了避避免隔离开关关误操作，需需在隔离开关关和断路器之之间装设连锁锁装置。适用范围：一般用用于引出线和和电源较多、输输送和穿越功功率较大、要要求可靠性和和灵活性较高高的场合。3、单母线分段接线线优点：1）当母线发生故障障时，仅故障障母线停止工工作，另一母母线仍继续工工作。2）两端母线可看成成是两个独立立的电源，提提高了供电可可靠性，可对对重要用户供供电。缺点：1）当一段母线或母母线隔离开关关故障或检修修时，必须断断开接在该段段母线上所用用支路，使之之停止工作。2）当出线为双回路路时，常使架架空线路出线线交叉跨越。3）扩建时需向两个个方向均衡扩扩建。4）任一支路断路器器检修时，该该支路必须停停止工作。适用范围：单母线线分段接线用用于电压为6～10KV时，每段母母线容量不超超过25MW；用于35KV时，出线回回路数为4～8回；用于110KV，出线回路路数为3～4回为宜。4、内桥接线优点：线路操作方方便；高压断断路器数量少少，四个回路路只需三台断断路器。缺点：1）正常运行时变压压器操作复杂杂。需动作两两台断路器，影影响一回线路路的暂时运行行。2）桥回路故障或检检修时全厂分分列为两部分分，使两个单单元之间失去去联系。3）出线断路器故障障或检修时，造造成该回路停停电。适用范围：内桥接接线适用于两两回进线两回回出线且线路路较长、故障障可能性较大大和变压器不不需要经常切切换运行方式式的发电厂和和变电站中。5、外桥接线优点：变压器操作作方便；高压压断路器数量量少，四个回回路只需三台台断路器。缺点：1）线路的切除和投投入较复杂，需需动作两台断断路器，并有有一台变压器器暂时停运。2）桥连断路器检修修时，两个回回路需解列运运行。3）变压器侧断路器器检修时，变变压器需较长长时期停运。为为此，在实际际接线中可采采用设内跨条条来提高运行行灵活性。适用范围：外桥接接线适用于两两回进线两回回出线且线路路较短故障可可能性小和变变压器需要经经常切换。根据以上论述和结结合本次设计计的实际情况况，初步设计计两种方案。方方案一是每个个车间都配有有变压器，其其中第一、第第二、第三车车间都配两台台相同的变压压器，容量分分别为1000MMVA,11000MVVA，500MVVA。第四、第第五各配一台台，容量均为为315MVVA。方案二是是第四、第五五车间不设变变压器，而是是分别接到第第一、第二车车间，第三车车间仍然单独独设置。它们们的容量依次次是1000MMVA,11000MVVA，500MVVA。具体的比比较项目及方方案见下表及及图。（表2—1）两种主接线方案的的比较比较项目方案一方案二技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性满足要求满足要求供电质量满足要求满足要求灵活方便性灵活性较好灵活性稍差扩建适应性更好一些稍差一些经济指标电力变压器的综合合投资额查表可知SL－11000/110的单价为13400元，SL－500/110的单价为7600元，SL－315/110的单价为5400元，而查表表得变压器综综合投资约为为其单价的2倍，因此综综合投资为1.34××4+0.776×4＋0.54××4＝10.56万元综合投资为1.334×4+00.76×44＋＝8.4万元比方案一要少高压开关柜（含计计量柜）的综综合投资额本方案中采用222个熔断器和44个隔离开关关本方案采用了200个熔断器和40个隔离开关.此处仅定性性的分析，可可知要比方案案一要省电力变压器和高压压开关柜的年年运行费要大些相对要小从上表可以看出，按按技术指标，方方案一略优于于方案二，但但按经济指标标，方案二优优于方案一，在技术指标满足的情况下，考虑到经济因素。因此决定采用方案二。2.3短路电流流的计算短路电流指电力系系统在运行中中，相与相之之间或相与地地（或中性线线）之间发生生非正常连接接（即短路）时时流过的电流流。其值可远远远大于额定定电流，并取取决于短路点点距电源的电电气距离。2.3.1绘制计计算电路(图2-6)计算电路路2.3.2确定定基准值设，即高压侧10..5KV,低压侧0.44KV,则（KA）(KA)2.3.3计算算短路电路中中各元件的电电抗标幺值1、电力系统标幺值值是电力系统统分析和工程程计算中常用用的数值标记记方法，表示示各物理量及及参数的相对对值。标幺值是相相对于某一基基准值而言的的，同一有名名值，当基准准值选取不同同时，其标幺幺值也不同。它它们的关系如如下:标幺值＝有有名值/基准值。使用标幺值的的好处：1）三相电路的计算算公式与单相相电路的计算算公式完全相相同，线电压压的标幺值与与相电压的标标幺值相等，三三相功率的标标幺值和单相相功率的标标标幺值相等；；2）只需确定各电压压级的基准值值，而后直接接在各自的基基准值下计算算标幺值，不不需要进行参参数和计算结结果的折算；；3)对于低压系系统，功率的的标幺值远小小于1；4）用标幺值后，电电力系统的元元件参数比较较接近，易于于进行计算和和对结果的分分析比较。因为变电所最大运运行方式时电电源10千伏母线短短路容量是200MVVA，所以:==0.52、架空线路本方案中中采用LGJ-1150，查得LGJ-1150的=0.36Ω/km，而线路长1km，故=(0..36×1))×=0.333、电力变压器对于SL-1000型型，查得=44.5,故===4.5对于SL-500型，查查得=4，故===4因此绘等效电路，如如下图：(图2-7)等效电路2.3.4k--1点短路电流流的计算1、总电抗标幺值=+=0.5+0.333=0.8332、三相短路电流由，可知==6..63（KA）3、其他短路电流=6.63（KAA）=2.55×6..63=166.91（KA）=1.51×6..63=100.01（KA）（相关概念：短路路稳态电流；；短路电流；；短路电流周周期分量；==；高压电网网短路冲击电电流=2.555；高压电电网短路冲击击电流有效值值=1.511）4、三相短路容量由可知==120.48(MVVA)2.3.5k--2点短路电流流的计算1、对于车间、车间间变电所（装装设SL-10000型变压器）(1)总电抗标么么值=0.5+0.333+4.55=5.333(2)三相短路电电流==22.60（kA）(3)其他短路电流流=22.60（kA）=1.84×222.60=441.58（KA）=1.09×222.60=224.63（KA）(4)三相短路容量量==18.76（MMVA）2.对于车间变电所（装装设SL-5000型变压器）(1)总电抗标么么值=0.5+0.333+4=44.83(2)三相短路电电流==29.81KAA(3)其他短路电流流=29.81(KKA)=1.84×299.81=554.85((KA)=1.09×299.81=332.49((KA)（低压电网短路冲冲击电流=11.84；低低压电网短路路冲击电流有有效值=1..09）(4)三相短路容量量==20.70(MVAA)2.3.6短路路电流计算结结果汇总（表2—2）短路电流计算结结果汇总短路计算点三相短路电流（kkA）三相短路容量（MMVA）k-16.636.636.6316.9110.01120.48k-2(SL-11000)22.6022.6022.6041.5824.6318.76k-2(SL-3315)29.8129.8129.8154.8532.4920.70第3章REF_Ref168484495\h错误！未找到引用源。洛阳理工学院毕业设计（论文）PAGE55第3章设备的选择校验3.1变电所一次次设备的选择择校验3.1.1各回路路高压侧的条条件1、变电所在正常运行时由11号回路承担担变电变所所所有的负荷，并并且两台变压压器均投入使使用。当一台台变压器出现现故障时另一一台可以承担担一号车间变变电变所的所所有二级负荷荷。当1号回路出现现故障时2号回路可以以承担变电所所的所有二级级负荷。此时时单一回路的的负荷最大，其其数值为=881.63KKVA==/()=50.990(A)2、变电所和变电所同样的情况况，正常运行行时由2号回路承担担变电所的所所有负荷，并并且两台变压压器均投入使使用。当一台台变压器出现现故障时另一一台可以承担担变电所的所有有二级负荷。当当有故障时1号回路或2号回路单独独承担变电所所的所有二级级负荷，此时时单一回路的的负荷最大，其其数值为=839.39KKVA，=48.446A3、变电所和变电所与变电所一一样可得=383.6KVVA，=22.115A4、变电所由于只装设一台变变压器，所以以=291.43KKVA,=116.83AA5、变电所由于也只装设一台台变压器，所所以=226.67KKVA,=113.09AA6、一号10KV进进线正常运行时，其上上承担的是变变电所、变电所、变电所的全部部负荷，即=++=881.63++383.66+291..43=15556.666(KVA))=++=50.90+222.15++16.833=89.888(A)发生故障时，其上上承担的是车间变电电所的所有一一、二级负荷荷=++++=881.63++839.339+3833.6=2104.622(KVA))++=50.9+488.46+222.15=121.51((A)7、二号10KV进进线和一号10KV进进线一样，正正常运行时，其其上承担的是是变电所和变电所的全部部负荷，即=+=839.39++226.667=10666.06((KVA)=+=48.46+113.09==61.555(A)发生故障时，其上上承担的是车间变电电所的所有一一、二级负荷荷=++++=881.63++839.339+3833.6=2104.622(KVA))++=50.9+488.46+222.15=121.51((A)3.1.210KKV侧一次设备备的选择及校校验(表3—1)10KV侧一一次设备的选选择校验表选择校验项目电压(KV)电流(A)断流能力(KA))动稳定度（KA）热稳定度（KA）参数数据106.6316.1974.73一次设备型号规格额定参数高压少油断路器SSN10—10I/6630106301640512高压隔离—10T/20010200—25.5=500高压熔断器RN2—10100.5501000电压互感器JDJ—1010/0.1电压互感器JDZJ—10电流互感器LQJ—1010100/531.881避雷器FS4—1010户外式高压隔离开开关GW4—15G//20015200以上所选设备均满满足要求3.1.4高低低压母线的选选择参照有关数据，110KV母线选LMY—3（40×4），即母线线尺寸为40mm××4mm;3380V母线选LMY—3（120×110）+80×6，即相母线线尺寸为120mmm×10mmm,中性母线尺尺寸为80mm××6mm。3.2配变电所进进出线的选择择本地气象条件如下下：(1)最热月平均均最高温度为为35度。(2)土壤中0..7~1米深处最热热月平均最高高温度为20度。(3)年雷暴日为为30天。(4)土壤冻结深深度为1.10米。(5)夏季主导风风向为南风。地质及水文条件：：(1)根据工程地地质资料：厂厂区地势平坦坦，底层为沙沙质粘土，地地质条件较好好。(2)地下水位为为2.0~55.3米。(3)地表耐压力力为20吨/平方米。3.2.1100KV高压进线的的选择校验采用LJ型铝绞线架空敷设设，接往10KV公用干线。1按发热条件选择对于一号进线回路路，按故障时时计算电流==121.551A及室外环境境温度35℃，查相关数数据，初选LJ—35，其35℃时的=1500A＞，满足发热热条件。2校验机械强度查得有关数据，110KV架空裸导线线的允许最小小截面=355，因此选择LJ—35.对于二号进线回路路，其故障时时计算电流同同一号，所以以同样采用LJ—35.3.2.2由高高压配电室至至各车变电缆缆的选择校验验采用YJL22—100000型交联聚乙乙烯绝缘的铝铝芯电缆直接接埋地敷设。1、变电所的校验1）按发热条件选择择取1号和2号回路故障时的计计算电流分别别为=1211.51A,,=121..51A,考虑土壤温温度土壤中0.7~1米深处最热热月平均最高高温度为20度，查得相关关数据，初选选缆芯25的铝心纸纸绝缘电缆电电缆，其中==140×00.96＝134.44(A)＞，(乘以修正指指数0.96)满足发热条条件。2）校验短路热稳定定按下面的公式计算算满足短路热热稳定的最小小截面，式中中的C值查有关数数据则：=66630×==74.566＞A=25(()因此缆芯25的交交联电缆不满满足要求。故改选缆芯95的的交联电缆,型号为YJLL22—10000—3×95。3）校验电压损耗有厂区平面布置图图量的总配电电所至一号车车变的距离约约为1000m，而由有关关数据查得95的铝芯电电缆的=0..41/kmm(按缆芯工作作温度80℃计)，=0.0996/km,,又=8873.288+291..93=11165.211(KVA)),取=00.965，所以=×=11165.221×0.9965=11124.433(KW)==305.57((Kvar))因此按下式计算电电压损耗：==49.04(VV)=(49.04VV/100000V)×1100=0..4904%%＜=5%满足允许电压损耗耗5%的要求。因此高压配电室至至一号车间变变电所的电缆缆选择YJL22—10000—3×95。2、变电所的校验1）按发热条件选择择取1号和2号回路故障时的计计算电流分别别为=1211.51A,,=121..51A,考虑土壤温温度土壤中0.7~1米深处最热热月平均最高高温度为20度，查得相关关数据，初选选缆芯25的铝心纸纸绝缘电缆电电缆，其中=1400A×0.996＝134.4＞，(乘以修正指指数0.96)满足发热条条件。2）校验短路热稳定定按下面的公式计算算满足短路热热稳定的最小小截面，式中中的C值查有关数数据，则=66630×==74.566＞A=25(()因此缆芯25的交交联电缆不满满足要求，故故改选缆芯95的交联电电缆,型号为YJLL22—10000—3×95。3）校验电压损耗有厂区平面布置图图量的总配电电所至一号车车变的距离约约为1000m，而由有关关数据查得95的铝芯电电缆的=0..41/kmm(按缆芯工作作温度80℃计)，=0.0996/km,,又=8824.599+226..67=10051.266(KVA)),取==0.9655，所以=×=11051.226×0.9965=10017.477(KW)==264.39((Kvar))因此按下式计算电电压损耗：==44.25(VV)=(44.25VV/100000V)×1100=0..4425%%＜=5%满足允许电压损耗耗5%的要求。因此高压配电室至至一号车变电电缆选择YJL22—10000—3×95。3、变电所的校验1）按发热条件选择择取1号和2号回路故障时的计计算电流分别别为=1211.51A,,=121..51A,考虑土壤温温度土壤中0.7~1米深处最热热月平均最高高温度为20度，查得相关关数据，初选选缆芯25的铝心纸纸绝缘电缆电电缆，其中==140A××0.96＝134.4＞，(乘以修正指指数0.96)满足发热条条件。2）校验短路热稳定定按下面的公公式计算满足足短路热稳定定的最小截面面，式中的C值查有关数数据:=66300×=74..56＞A=25(()因此缆芯25的交交联电缆不满满足要求，故故改选缆芯95的交联电电缆型号为YYJL22—10000—3×95。3）校验电压损耗有厂区平面布置图图量的总配电电所至一号车车变的距离约约为1000m，而由有关关数据查得95的铝芯电电缆的=0..41/kmm(按缆芯工作作温度80℃计)，=0.0996/km,,又=4404.599(KVA)),取=00.92，所以=×=4404.599×0.922=372..12(KWW)==158.81((kvar))因此按下式计算电电压损耗：==16.78(VV)=(16.78//100000)×1000=0.16678%＜=5%满足允许电压损耗耗5%的要求。因此高压配电室至至三号车变电电缆选择YJL22—10000—3×95。第3章标题PAGE8PAGE61第4章二次保护和防雷4.1配变电所二二次回路方案案的选择与继继电保护的整整定4.1.1配变电电所的电能计计量回路配变电所高压侧装装设专用计量量柜，装设三三相有功电度度表和无功电电度表，分别别计量全厂消消耗的有功电电能和无功电电能，并据以以计算每月工工厂的平均功功率因数，计计量柜有上级级供电部门加加封和管理。4.1.2变电所所的测量和绝绝缘监察回路路变电所高压侧装有有电压互感器器—避雷器柜，其其中电压互感感器为3个JDZJ—10型，用以实实现电压测量量和绝缘监视视，其接线图图如下：(图4—1)电压测量回路低压侧的动力出现现上，均装有有有功电度表表和无功电度度表，低压照照明线路上装装有三相四线线有功电度表表。低压并联联电容器组线线路上，装有有无功电度表表。每一回路路均装有电流流表。低压母母线装有电压压表。仪表的的准确度等级级按规范要求求。4.1.3.变压压器的保护装装置变压器的继电保护护装置1、装设瓦斯保护当变压器器油箱内故障障产生轻微瓦瓦斯或油面下下降时，瞬时时动作于信号号；当产生大大量瓦斯时，应应动作于高压压断路器。2、装设反时限过电电流保护采用GL15型感应式式过电流继电电器，两相两两继电器式接接线，去分流流跳闸的操作作方式。1）过电流保护动作作电流的整定定利用式对于容量为10000KVA的变压器，其中=2=22×10000/(×100)=2×557.7=1115（A）,=1.3，=1，=0.8，=100//5=20,,因此动作电流为::==9.3（A）整定为10A(只只能是整数，且且不能大于10A)..对于容量为5000KVA的变压器=2=2×5000/(×100)=2×228.87==57.744（A）,=1.3，=1，=0.8，=100//5=20,,因此动作电流为==4.69（A）整定为5A2）过电流保护动作作时间的整定定因本变电所为电力力系统的终端端变电所，故故其过电流保保护的动作时时间（10倍动作电流流动作时间）可可整定为最短短的0.5s。3）过电流保护灵敏敏系数的检验验利用公式对于容量为10000KVA的变压器，其中==0..866×227.75//(10/00.4)=00.961（KA）==10×20/11=200（A）因此其保护灵敏系系数为：=9961/2000=4.8805＞2满足灵敏系数2的的要求对于容量为3155KVA的变压器，其中==0..866×557.74//(10/00.4)=112.5（KA）,==5A×20/11=100（A）因此其保护灵敏系系数为：=11060/1100=177.67＞1.5满足灵敏系数1..5的要求3、装设电流速断保保护利用GL15的速断装装置1）速断电流的整定定利用公式：对于容量是10000KVA的变压器，其中=227.75（kA），=1.4，=1，=100//20=200,=10//0.4=225，因此速断电流为：：277750=778(A)对于容量是3155KVA的变压器，其中=30.7kA，=1.4，=1，=100//20=200,=10//0.4=225，因此速断电流为：：300700=886(A)2）电流速断保护灵灵敏系数的检检验利用公式对于容量是10000KVA的变压器，其中=0.8666×7.997=6.99(KA)，=78A×20//1=15660(A)，因此其保护灵敏系系数为：=66900/11560=44.4满足要求。对于容量是3155KVA的变压器，其中=0.8866×7..97=6..9(KA)，=86×20/11=17200(A)，因此其保护灵敏系系数为：=66900/11720=44满足要求。4.2配变电所的的防雷保护雷击的来源：一时时雷直击于变变电所的设备备上；二是架架空线路的雷雷电感应过电电压和直击雷雷过电压形成成的雷电波沿沿线路侵入变变电所。4.2.1直击雷雷防护在配变电所屋顶装装设避雷针或或避雷带，并并引出两根接接地线与配变变电所公共接接地装置相连连。4.2.2雷电侵侵入波的防护护1）在10KV电源进线线的终端杆上上装设FS4—10型阀式避雷雷器。引下线线采用25mm××4mm的镀锌扁钢钢，下与公共共接地网焊接接相连，上与与避雷器接地地端螺栓连接接。2）在变电所变压器器10KV高压侧装设设有GG—1A(F)—54型开关柜，其其中配有FS4—10型避雷器，靠靠近变压器。3）在380V低压架空空线线杆上，装装设保护间隙隙，或将其绝绝缘子的铁脚脚接地，用以以防护沿低压压架空线侵入入的雷击波。REF_Ref168484640\r\h错误！未找到引用源。REF_Ref168484646\h错误！未找到引用源。PAGE64结论本次设计是用需要要系数法进行行负荷计算、无无功功率补偿偿、变电所位位置及形式选选择、变压器器和主接线方方案的选择、短短路电流计算算、主要电气气设备选择及及校验（包括括断路器、隔隔离开关、电电流互感器、电电压互感器、母母线等）以及及防雷保护等等的设计。在放置置变压器时是是从接近负荷荷中心及进出出线方面考虑虑的。主接线线是从可靠性性、灵活性、经经济性考虑的的。设备的校校验是以满足足所通过的物物理量为准。从从本厂的自然然条件较好。因因此在防雷保保护的仅做一