枯竭型气藏改建地下储气库课件

枯竭型气藏改建地下储气库注采工艺及完井设计优化西南油气田分公司采气工程研究院2012.03枯竭型气藏改建地下储气库西南油气田分公司采气工程研究院汇报提纲第一部分：设计依据及技术思路第二部分：注采工艺计算第三部分：完井工程优化设计第四部分：实例分析汇报提纲第一部分：设计依据及技术思路第一部分：设计依据及技术思路第一部分：设计依据及技术思路一、储气库建设阶段初步设计施工建设阶段需求分析立项阶段可研阶段扩容建设阶段运行维护阶段气库废弃阶段可研阶段：筛选成熟合理的工艺技术，论证建库的可行性；

初步设计：根据可研完善制定细致的实施方案，为现场实施进行技术准备。一、储气库建设阶段初步设计施工建设阶段需求分析立项阶段可研阶二、设计原则满足建库要求及气藏工程方案要求，与地质条件和地面条件相配套。采用先进、成熟、实用的工艺技术，对主体工艺技术进行配套优化，简化设计和施工过程，努力降低生产成本，提高经济效益。满足“稀井高产”的要求。满足储气库运行安全，保证长期安全生产的要求。防止环境污染，满足环保要求。方案设计应符合相关行业标准、设计规范及技术要求。二、设计原则满足建库要求及气藏工程方案要求，与地质条件和地面三、技术思路三、技术思路四、规范及技术标准（1）石油勘字[2006]215号文天然气开发管理纲要.中国石油天然气股份有限公司，2006；（2）石油勘字[2007]178号文采气工程管理规定.中国石油天然气股份有限公司，2007；（3）SY/T6463-2000采气工程方案设计编写规范.中国石油和化学工业局发布，2000；（4）SY/T6259-1996气井开采技术规程.中国石油天然气总公司发布，1996；（5）GB/T22513-2008石油天然气工业钻井和采油设备井口装置和采油树.中国国家标准化管理委员会发布，2008；（6）SY/T6268-2008套管及油管选用推荐.国家发展和改革委员会发布，2008；（7）SY/T5467-2007套管柱试压规范.国家发展和改革委员会发布，2008；（8）SY/T5106-1998油气田用封隔器通用技术条件.中国石油和化学工业局发布，1999；（9）SY/T6362-1998石油天然气井下作业健康、安全与环境管理体系指南.中国石油和化学工业局发布，2000；（10）SY/T6756-2009.油气藏改建地下储气库注采井修井作业规范.国家能源局发布、2009；

（11）SY/T6645-2006枯竭砂岩油气藏地下储气库注采井射孔完井工程设计编写规.国家发展和改革委员会发布，2006；（12）《油气藏型储气库钻完井技术要求（试行）》（油勘[2010]106号）；（13）中国石油气藏型储气库建设技术指导意见.四、规范及技术标准（1）石油勘字[2006]215号文天第二部分：注采工艺计算第二部分：注采工艺计算

注采工艺计算是对储气库注采井生产油管尺寸优化和注采动态预测，不同于常规气井，储气库既要进行采气工艺的计算，又要进行注气工艺计算。所需的基础参数：产层埋深、地层压力（储气库运行压力范围）、地层温度、储层产能方程、天然气性质组分（密度、酸性气体含量等）……单井注采气量范围、井口输压、井口最大注气压力、井口注气温度……注采工艺计算是对储气库注采井生产油管尺寸优化和注采动态一、最大注采气量计算建立气井模型，绘制气井流入动态曲线（IPR）和流出动态（VFP）曲线，并进行节点分析，在给定地层压力PR，两条曲线交点（节点）即位气井最大合理流量。一、最大注采气量计算建立气井模型，绘制气井流入动态曲线把地层压力或油管尺寸最为敏感性参数，就可以计算不同地层压力下，不同油管尺寸在在井口定压条件下，气井所可以达到的最大采气量（注气量）。采气能力预测图注气能力预测图把地层压力或油管尺寸最为敏感性参数，就可以计算不同地层压储层渗透率敏感性分析表皮因子敏感性分析储层渗透率敏感性分析表皮因子敏感性分析高渗储层（K=1000mD）气井受油管限制（管径对流量的敏感性强）低渗储层（K=10mD）气井受储层限制（管径对流量的敏感性弱）高渗储层（K=1000mD）低渗储层（K=10mD）储层物性好：生产能力受管径限制（大管径可减少压力损失）；

储层物性差：生产能力受储层限制。

增大流动区域（增加井网密度）；增大井与储层接触面积（大斜度井、水平井、合理的增产措施等）；根据储层特征，调节管径，即调整管径和储层的产能匹配。储层物性好：生产能力受管径限制（大管径可减少压力损失）；储气库实例：采气能力预测图（地层压力28MPa、井口采气压力7MPa）注气能力预测图（地层压力11.7MPa、井口注气压力30MPa）储气库实例：采气能力预测图注气能力预测图二、井筒压力损失计算井的几何形状（井眼轨迹）油管特征（内径、粗糙度）流体（单相或多相、密度、粘度）外部参数（地温梯度、热传导性）油管内压力损失计算取决于多种参数：重力（流体的密度）摩阻（流体和井壁摩擦）加速度（压力减小、气体膨胀所致）油管内流压梯度包含三个方面：二、井筒压力损失计算井的几何形状（井眼轨迹）油管内压力损失计一定产量条件下的井筒压力损失：

△P=Pwf-Pwh计算气井在采气时不同产量条件下不同油管管径内的压降损失。内径76mm油管内径100.53mm油管内径112mm油管内径159.42mm油管一定产量条件下的井筒压力损失：计算气井在采气时不同产量条

计算注气时，不同管径油管，井口注气压力随注气量的变化结果（井口压缩机压力级别的选择）。计算注气时，不同管径油管，井口注气压力随注气量的变三、油管抗气体冲蚀能力计算由于注采井的强采强注特点，抗气体冲蚀能力分析是确定注采井油管尺寸的关键因素。根据APIRPl4E标准，计算临界冲蚀流速方程为：Ve=C/m0.5其中：m—混合物密度；C—常数。（100~150）三、油管抗气体冲蚀能力计算由于注采井的强采强注特点，抗气体冲根据计算公式，计算不同管径在不同井口流压条件下的临界冲蚀流量，结合采气曲线，绘制气井油管抗冲蚀能力分析图，确定气井在一定地层压力条件下的最大合理产量。气井配产不能高于最大合理产量。采气曲线临界冲蚀曲线根据计算公式，计算不同管径在不同井口流压条件下的临界冲蚀储气库实例（全过程的分析）：内径159.42mm油管抗冲蚀能力分析图内径112mm油管抗冲蚀能力分析图内径100.53mm油管抗冲蚀能力分析图内径76mm油管抗冲蚀能力分析图储气库实例（全过程的分析）：内径159.42mm油管抗冲四、临界携液流量计算气井临界携液流量两种物理模型：液滴模型和液膜模型。液滴模型：描述的是高速气流中夹带的液滴状态液膜模型：描述的是液膜沿管壁上升的状态矿场统计资料显示：液滴模型更符合现场实际情况。气流携带液滴所需的临界流速计算公式为：计算不同管径在不同井底流压条件下的临界携液流量，要求配产不能低于临界携液流量，保证气井正常带液。四、临界携液流量计算气井临界携液流量两种物理模型：液滴模型五、油管尺寸优化通过以上的计算分析结果，对生产油管尺寸进行优化选择。1）单井最大注采气量；2）井筒压力损失3）防气体冲蚀能力；4）携液采气能力；注采气量要求经济合理、可行井下配套工具完善井筒压力损失平稳气井自喷携液不产生冲蚀科学合理的油管尺寸五、油管尺寸优化通过以上的计算分析结果，对生产油管尺寸进行六、注采动态预测对于选择的油管，应进行全周期的注气和采气动态预测，全面了解注采井井口、井筒压力、温度变化情况。采气阶段不同采气量的井筒压力分布曲线不同采气量的井筒温度分布曲线六、注采动态预测对于选择的油管，应进行全周期的注气和采注气阶段不同地层压力下注气量100万方时井筒内压力曲线不同地层压力下注气量100万方时井筒温度曲线

注气阶段不同地层压力下注气量100万方时井筒内压力曲线不同第三部分：完井工程优化设计第三部分：完井工程优化设计地下储气库完井的关键原则：适合储气库设计运行条件的完井设计（注采气量、压力、温度）；双重完整性原则（安全要求）；承受交变载荷下的完井（压力和温度周期变化）在出现损坏、腐蚀等情况下，通过部分更换恢复完井的可能性；失效、重新完井、紧急状况下封堵天然气井的可能性；满足储气库相关参数的监测；与相关的技术规范和标准相符。地下储气库完井的关键原则：适合储气库设计运行条件的完井设计（提纲一、完井方式二、生产油管选择三、完井管柱结构设计四、井下配套工具五、井口装置及安全控制系统六、完井配套技术简介提纲一、完井方式一、完井方式目前气井主要的完井方式有射孔完井、裸眼完井、筛管完井、砾石充填完井等。根据储气库特殊的生产、安全（强注强采、交变应力，安全运行30年等）要求，相比普通气井在完井方式选择上更需重视的方面：气层和井底之间应具有最大的渗流面积，使气流的渗流阻力和储层所受的伤害最小，保证注采井的单井高产；能有效地防止井壁垮塌，控制气层出砂，能保证储气库长期稳定运行。一、完井方式目前气井主要的完井方式有射孔完井、裸眼完在进行储气库注采井完井优化前，首先要进行一系列的室内实验评价分析工作：气藏开发阶段气井出砂情况分析生产井完井时是否有防砂措施？生产过程中是否有出砂或垮塌现象？修井时井底是否有沉砂记录？岩石力学实验评价岩石抗压强度杨氏模量泊松比内聚力内摩擦角在进行储气库注采井完井优化前，首先要进行一系列的室内实验井壁稳定性分析根据岩石力学实验结果和气藏的地应力数据，进行井壁上最大剪切应力和岩石抗剪强度关系的计算分析。

注采井临界生产压差随地层压力衰减的变化关系

3.8MPa15.4MPa11.728不同生产压差井壁上最大剪应力与岩石抗剪强度关系图井壁稳定性分析根据岩石力学实验结果和气藏的地应力数据，进地层出砂预测常用的出砂预测方法出砂指数法、斯伦贝谢比以及声波时差法。通过理论计算的出砂指数B、斯伦贝谢比和声波时差与矿场经验临界值对比，判定储层是否出砂。通过井壁稳定性计算和地层出砂预测分析结果，合理选择注采井的完井方式。套管射孔完井适用于直井和斜井，一井多个储集层；碳酸盐裂缝性储层，储层不出砂，要求采用深穿透。大孔径射孔工艺，增大气井与储层的接触面积。工艺相对简单。裸眼完井无井壁支撑，考虑强注强采交变应力对储层岩石的影响，谨慎使用。筛管完井适用于大斜度井和水平井，有效增加气井泄流面积，即可支撑井壁，又可有效的防砂，工艺相对简单。砾石充填完井适用于直井和斜井，工艺复杂。完井方式适用范围（可探讨、仅供参考）地层出砂预测常用的出砂预测方法出砂指数法、斯伦贝谢比以提纲一、完井方式二、生产油管选择三、完井管柱结构设计四、井下配套工具五、井口装置及安全控制系统六、完井配套技术简介提纲一、完井方式油管材质选择注采气井油套管材质是根据储气库原有流体组分和将来注气组分共同来决定的。储气库运行时间长，强注强采，通常只考虑材质防腐。1、图版法日本住友材质选择图版QSH0015-2006标准油管选择图根据流体中含酸性气体含量和温度，利用油管厂家或标准提供的版图进行选择。油管材质选择注采气井油套管材质是根据储气库原有流体组分和将来2、室内腐蚀性评价模拟井下实际情况，开展多种材质的腐蚀性评价实验，可获得比较准确的材质腐蚀速率，为井下油套管材质选择提供依据。宝钢3Cr材质腐蚀性评价结果试验条件：60℃，1.5m/s，CO2分压1.5MPa，10d；试验介质：（Cl－：20000mg/L、SO42－：2000mg/L、HCO3－：1000mg/L、CO32－：50mg/L、其余为Na2+K+）。2、室内腐蚀性评价模拟井下实际情况，开展多种材质的腐蚀性评价3、软件模拟利用腐蚀分析评价软件（美国OLI软件），模拟现场情况，进行材质腐蚀性分析。样品材质腐蚀性稳态图（定性判定）腐蚀速率随温度、PH值变化图3、软件模拟利用腐蚀分析评价软件（美国OLI软件），模油管扣型油套管接头可以分为两类：一类是API接头，即按照API标准生产和检验的接头；另一类是非API接头，也称为特殊螺纹接头（气密封扣），具有连接强度高、密封性能好等优点，例如FOX、VAMTOP、NEMVAM、3SB及BGT等。

储气库对完井管柱密封性要求高，需要较高的抗交变符合能力，通常采用金属对金属的气密封扣油管，并要求入井前进行气密封检测。BGT扣密封示意图-3°20°VAMTOP扣螺纹及密封示意图油管扣型油套管接头可以分为两类：一类是API接头，即按油管强度校核1、静态下的抗拉、抗内压、抗挤校核2、管柱不同工况下的力学分析根据石油天然气安全规程(AQ2012-2007)，推荐油管柱设计安全系数，抗挤为1.0-1.25，抗内压为1.03-1.25，抗拉为1.8以上，含硫天然气井应取高限。根据储气库特殊的工作环境，安全系数取高限，即抗挤安全系数应大于1.25，抗内压安全系数大于1.25，抗拉安全系数大于1.8，管柱力学分析时要求三轴安全系数应大于1.8。300万方/天生产时管柱安全系数图封隔器坐封时油管轴向载荷图油管强度校核1、静态下的抗拉、抗内压、抗挤校核2、管柱不同工提纲一、完井方式二、生产油管选择三、完井管柱结构设计四、井下配套工具五、井口装置及安全控制系统六、完井配套技术简介提纲一、完井方式注采管柱具有的功能：

①满足气库注采井强注强采要求；②管柱结构简单、安全；③实现井下安全控制；④消除注采期间温度、压力交变对套管产生的影响；⑤压力、温度变化时能自动消除管柱伸缩应力；⑥环空注保护液，保护套管内壁和油管外壁；⑦满足储气库注运行期间的温度、压力监测要求。（4）注采管柱具有的功能：（4）在我国首个地下储气库（大张坨）注采井，为了安全实现井下控制，采用了右图的生产管柱，此后所建储气库基本上是在此基础上进行优化。从井口到井底为油管、流动接箍、安全阀、流动接箍、XD循环滑套、键槽式伸缩接头、锚定密封总成、永久封隔器、X坐落接头、带孔管、XN坐落接头、平衡隔离工具、射孔枪丢手、射孔枪总成。储气库常用完井管柱图（大张坨、苏桥苏4、板中南）在我国首个地下储气库（大张坨）注采井，为了安全实现井下控制，安全阀流动短节流动短节安全接头封隔器坐落接头引鞋控制管线循环滑套相国寺储气库注采井完井管柱图麻丘储气库注采井完井管柱图

定向井水平井安全阀流动短节流动短节安全接头封隔器坐落接头引鞋控制管线循环提纲一、完井方式二、生产油管选择三、完井管柱结构设计四、井下配套工具五、井口装置及安全控制系统六、完井配套技术简介提纲一、完井方式井下安全阀安全阀的主要作用是当地面发生紧急情况如火灾、地震、战争以及人为破坏，可以自动或人为关闭井下安全阀，实现井下控制，保证储气库的安全。主要由上接头、液缸外套、液缸、弹簧、阀板以及下接头组成。通过地面液压控制其开关，安全阀阀板在液压作用下打开，失去液压作用时关闭。为防止流体流动对安全阀的冲击，需要在安全阀上下各安装一个流动接箍。安全阀安装在井口以下80m的位置。地面控制的自平衡式井下安全阀示意图井下安全阀安全阀的主要作用是当地面发生紧急情况如火灾、地震、该滑套连接在油管中，可处于三个位置：打开、平衡、关闭，通过钢丝作业可以实现。可进行洗井、压井、替环空保护液。循环滑套循环滑套开关工具该滑套连接在油管中，可处于三个位置：打开、平衡、关闭，通过钢可以自动调节补偿在注采过程中由于温度、压力变化引起的油管伸缩，消除加在油管挂、封隔器上的应力，改善管柱的受力状态。伸缩短节可以自动调节补偿在注采过程中由于温度、压力变化引起的油管伸缩有效封隔注采管和生产套管环空，避免气体腐蚀套管和阻止气体压力变化对套管产生的交变应力，保护套管，延长油井寿命；当地面发生紧急情况，井口遭到破坏或失控，与安全阀一道可以有效控制井下气体大量泄漏，确保井下安全。封隔器按作用功能可分为永久式封隔器和可取式封隔器。永久式封隔器一旦坐封，封隔可靠，不易解封，只有通过套铣才能解封取出；而可取式封隔器坐封后，可以通过旋转或上下提放进行解封，可方便管柱更换，但该类封隔器受外力作用后容易解封，不适合压力高的气井及大斜度井和水平井。井下封隔器有效封隔注采管和生产套管环空，避免气体腐蚀套管和阻止SB-3永久式封隔器插管封隔器及插管可取式封隔器SB-3永久式封隔器插管封隔器及插管可取式封隔器坐封球座坐封隔器时，投球坐封；内径坐封后内径保持全通径。坐封球座坐封隔器时，投球坐封；内径坐封后内径保持全通径。坐放短节可通过钢丝作业将堵塞器坐落在座放短节，实现管柱上下隔绝，完成油管密封试压及不压井更换井口作业；用钢丝作业将储存式温度压力计悬挂于座放短节上，可实现对注储气库压力、温度的阶段性监测。坐放短节堵塞器坐放短节可通过钢丝作业将堵塞器坐落在座放短节，实现管柱上下隔提纲一、完井方式二、生产油管选择三、完井管柱结构设计四、井下配套工具五、井口装置及安全控制系统六、完井配套技术简介提纲一、完井方式

储气库运行是注气和采气两个过程交替进行的，要求井口必须承受高压、高温，并具有一定的耐腐蚀性，同时应具有较好的气密封性能。井口装置基本要求井口装置能适应储气库使用工况，如温度、压力、配产、腐蚀性气体及后期动态监测要求；主密封均采用金属对金属密封；油管头四通与生产套管的密封为全金属密封；井下安全阀控制管线可实现整体穿越；要求采气树出厂前必须进行水下整体气密封试验，确保采气树的质量；闸阀为全通径，双向浮动密封闸门；主通径与生产管柱配套。储气库运行是注气和采气两个过程交替进行的，要求井口必“十”字形采气井口装置“Y”字形采气井口装置整体式采气井口装置采气井口装置的主要类型:“十”字形采气井口装置“Y”字形采气井口装置按照API6A划分的压力等级:API压力额定值（PSI）API压力额定值（MPa）2,00013.83,00020.75,00034.510,00069.015,000103.520,000138.0按照API6A划分的压力等级:API压力额定值（按照API6A划分的材料等级:API材料等级本体、阀罩、端部和出口连接压力控制件、阀杆、芯轴式悬挂AA-一般工况碳钢或低合金钢碳钢或低合金钢BB-一般工况碳钢或低合金钢不锈钢CC-一般工况不锈钢不锈钢DD-酸性工况碳钢或低合金钢碳钢或低合金钢EE-酸性工况碳钢或低合金钢不锈钢FF-酸性工况不锈钢不锈钢HH-酸性工况耐腐蚀合金耐腐蚀合金按照API6A划分的材料等级:API材料等级本体、井口腐蚀环境分级表（API6A、ISO15156-2）:序号材质滞留流体氯根离子（（mg/l））CO2分压（psi）H2S分压（psi）1AA<10000<7<0.052BB<100007~30<0.053CC<200000>30<0.054DD<10000<7>0.055EE<200007~30>0.056FF<20000>30>0.057HH<200000>30>0.05井口腐蚀环境分级表（API6A、ISO15156-2按照API6A划分的温度等级:序号温度类别适用温度范围，℃1K-50～822L-46～823P-29～824R4～495S-18～666T-18～827U-18～1218V2-1219X-18～17610Y-18～34311Z-18～380根据环境的最低温度、流经采气井口装置的流体最高温度选择井口装置温度等级。按照API6A划分的温度等级:序号温度类别适用温度范围，℃根据API6A有关井口装置的另一个重要规格类别是产品规格等级（PSL），此参数是对产品质量控制的要求。级别越高，要求测试的项目就越多。

设备的质量控制要求（节选）要求PSL-1PSL-2PSL-3PSL-3GPSL-4通径测试是是是是是流体静力学测试是是是，延长是，延长是，延长气体测试---是是组装的追踪能力--是是是连续性-是是是是根据API6A有关井口装置的另一个重要规格类别是产美国腐蚀工程师协会推荐的最低PSL选择图。美国腐蚀工程师协会推荐的最低PSL选择图。“十”字形采气井口装置“Y”字形采气井口装置“十”字形采气井口装置“Y”字形采气井口装置井口安全控制系统在发生火灾情况下，可以自动关井；在井口压力异常时，可以自动关井；在采气树遭到人为毁坏和外界破坏时，可以自动关井；在发生以上意外，自动关井没有实现时，或者其它原因需要关井时，可以在近程或远程实现人工关井；要能够实现有序关井，保护井下安全阀。主要功能：井口安全控制系统在发生火灾情况下，可以自动关井；主要功能：井下安全阀；地面安全阀；采集压力信号的高低压传感器；熔断塞；紧急关井用的紧急关断阀；单井控制盘和井组的总控制盘。主要设备：安全控制系统主要由井下和地面设备组成，井下由安全阀和封隔器配套形成井下防线，地面由地面安全阀和传感器以及控制盘组成地面防线。井下安全阀；主要设备：安全控制系统主要由井下和地面设备组成，连接方式：安全系统的安装有两种方式：单井控制和多井联合控制方式。（1）单井控制就是每一口井的安全设备自成系统，不与其它井发生联系。单井控制系统能监控井下和井口压力传感器的工作状态，在压力超出规定高压或低压范围、现场起火或有害气体泄漏等情况时，自动地对要求紧急关闭的报警信号做出快速反应，实现自动紧急关井。单井控制的优点是简单、有效。它可以无须安装控制盘，各个设备直接控制井下安全阀和地面安全阀的关闭。（2）多井联合控制就是通过一个控制盘控制一个井组。多井联合控制适用于井口较集中的陆上丛式井井场和海上平台。储气库多数采用是单井和多井联合控制相结合的形式，这种形式的优点是可以在紧急情况下统一关井，如个别单井发生问题不影响其他井的正常生产。连接方式：安全系统的安装有两种方式：单井控制和多井联合控制方提纲一、完井方式二、生产油管选择三、完井管柱结构设计四、井下配套工具五、井口装置及安全控制系统六、完井配套技术简介提纲一、完井方式（一）油管气密封检测技术利用氦气分子直径很小、在气密封扣中易渗透的特点，精确地检测出油管的密封性。从管柱内下入有双封隔器的测试工具，向测试工具内注入氦氮混合气，工具座封，加压至规定值，稳压一定时间后泄压，通过高灵敏度的氦气探测器在丝扣外探测氦气有无泄漏，来判断丝扣的密封性。■检测管径范围：¾in～20in。（19mm～508mm）■探测器氦气检测的灵敏度为5ppm。检测原理及工艺气密封检测工艺及配套工具示意图（一）油管气密封检测技术利用氦气分子直径很小、在气密封扣中易检测压力的确定按照油管抗内压最大载荷的75％。在一定的检测压力小，当漏率大于某一规定值时，就判定丝扣密封性不合格。为保证检测结果的准确性，在发现氦气检测仪检测结果为不合格时，应该对同一丝扣进行再次检测，方可判定此丝扣密封不合格。

对丝扣密封性能不合格管柱不能入井，必须要加以整改，再次检测合格后方可入井。检测压力及质量的确定检测压力的确定按照油管抗内压最大载荷的75％。检测压力动力部分，主要包括发动机、高压水泵、液压泵、空气泵及附件；绞车部分，包括绞车和控制台；检测工具，包括油管封隔器，气体注入管线及工具连接管线等；储能器，主要包括储能器本体、控制阀、氦气瓶、氮气瓶；氦气检漏仪。主要设备常见不合格的原因上扣扭矩不到位；丝扣清洗不合格，丝扣密封面有杂物；螺纹加工不合格，存在毛刺或损毁。动力部分，主要包括发动机、高压水泵、液压泵、空气泵及附件；主（二）不压井起下油管技术不压井起下油管柱配套工艺技术是一种在带压环境中借助于机械装置将油管内和油、套环空密封，将气井中的有压气体与大气之间隔离，在这种状态下安全地起下更换油管的作业方法。它能避免压井液对产层的污染，使开采潜能和产量得以最大保护。不压井作业井口示意图通过大直径工具（封隔器）施工示意图（二）不压井起下油管技术不压井起下油管柱配套工艺技术是最高工作压力（Mpa）作业能力运行速度冲程通径最大下推力最大上提力最大上行速度最大下行速度352143t68t26.4m/min41.1m/min3.6m179.38mm液压动力系统（车辆提供）防喷器系统压力释放/平衡系统卡瓦系统举升系统不压井作业装备结构及主要技术参数最高工作业能力运行速度冲程通径最大最大最大最大352143t序号堵塞器类型产地性能参数用途1固定式式堵器威德福35MPa管柱有工作筒的情况下起下油管2钢丝桥塞威德福35MPa管柱无工作筒的情况下起下油管3爆炸式堵塞器欧文70MPa用于88.9mm油管起油管作业4油管丢手盲堵35MPa下油管时使用不压井起下管柱作业过程中，井筒内压力控制是其作业的关键，尤其是油管内的压力控制，也是不压井起下管柱作业成败的关键因素，配套工具有固定式堵塞器、钢丝桥塞、电缆桥塞和油管盲堵。井下配套工具序号堵塞器类型产地性能参数用途1固定式式堵器威德福35MPaS-9不压井作业装置S-9不压井作业装置（三）井筒安全性评价技术

根据挪威NORSOK标准D-010《钻井和井下作业中井的完整性》、APIRP90《海上油气井环空压力管理》和加拿大(IRP2)《高危含硫井的完井与作业》等标准，结合西南油气田公司气田实际特点，建立了天然气泄漏通道分析模板，编制了《高酸性气井环空压力管理办法》，形成了一套气井井筒安全性评价技术。近年来，完成了罗家寨、铁山坡、滚子平、渡口河、双家坝、高桥、龙岗等气田50余口气井井筒安全性评价。评价的因素：1、井屏障评估2、腐蚀/冲蚀评估3、机械/压力载荷分析4、环空有毒气体的释放风险5、压井/修井措施风险等级：A：无井下泄漏，可接受；B：环空有烃类气体，但泄漏速率小，可接受；C：压力超过最高允许压力，但如果存在风险的因素可控的情况下，仍可接受；D：井的双重屏障已经不能满足/井屏障已严重失效/已发生泄漏到邻近区域，为不可接受。（三）井筒安全性评价技术根据挪威NORSOK标准D-井筒安全性评价技术流程井筒安全性评价技术流程评价内容：1）生产运行监测分析2）放压取样分析3）井筒安全屏障分析4）管柱气密封检测分析5）井下漏点检测分析6）井下管柱力学分析7）固井质量分析8）评估结论及对应措施评价方法：1）对气井的生产情况监测数据进行分析，初步确定是否出现异常情况。2）对出现异常情况的环空进行放压、取样分析，确定气源以及能量大小。3）对井筒现有安全屏障进行逐级分析，是否满足高温高压高酸性气井安全屏障要求。4）现场下完井管柱是否进行了气密封检测，检测结果及整改情况分析。5）对出现环空压力异常的井是否进行了井下漏点检测，对检测出的漏点情况进行分析。6）根据单井实际安全屏障按照实际载荷工况进行逐级力学性能分析，是否满足强度要求。7）对各级套管固井质量原始曲线进行分析，确定各级套管固井质量是否满足要求。8）根据上述各项评估内容综合得出对应评估结论和单井现场可操作的对应措施。评价内容：评价方法：注采井井筒完整性是地下储气库整体完整性的主要组成部分，是储气库长期、安全、高效运行的保障，井筒完整性评价是一个系统工程，贯穿于储气库运行始终。因此要求单井完井后，应开展单井的井筒完整性评价，分析气井的安全风险点，制定针对性的措施，保证单井安全；储气库运行期间，加强气井的监测、资料录取工作，每2～3个运行周期，应全气藏注采井开展安全性评价工作；对发现异常应对单井进行安全性评价。注采井井筒完整性是地下储气库整体完整性的主要组成部分第四部分：实例分析第四部分：实例分析中卫~贵阳联络线配套相国寺储气库项目（注采工程）中卫~贵阳联络线配套相国寺储气库项目（注采工程）可行性研究(建库的可行性论证)初步设计(现场实施技术)优化设计(根据先导试验井评价结果优化)一、注采工艺计算二、完井工程设计三、井口装置四、监测设计五、防腐设计六、出砂预测七、完井施工步骤及时间预测提纲可行性研究初步设计优化设计一、注采工艺计算提纲油管注采能力－采气地层压力最大采气量（井口定压7MPa)76mm100.53mm112mm159.42mm28130.8183.4195.7214.226118.5164.9176.6193.824106.3147.2157.8173.62294.3130.5140.1152.92082.0113.4121.0132.41870.095.6102.2111.51659.978.583.190.71439.859.763.267.611.730.740.040.844.0

内径100.53mm以上油管的采气能力满足（40～150）×104m3/d采气要求。一、注采工艺计算1、生产油管尺寸优化油管注采能力－采气地层压力最大采气量（井口定压7MPa)76油管注采能力－注气地层压力最大注气量(井口注气压力30MPa）76mm100.53mm112mm159.42mm2892.35129.79141.61153.4426114.47158.43169.21184.0124127.47175.77187.4202.7122136.76190.01204.68222.4220145.43203.01216.51234.2518153.48213.54228.34248.0416160.29222.83238.19259.8714165.24230.26246.08269.7211.7171.18240.16255.93279.58

内径100.53mm以上油管的注气能力满足（50～100）×104m3/d注气要求。

油管注采能力－注气地层压力最大注气量(井口注气压力30MPa井筒内的压力损失采气（P地=28MPa）

注气（P地=11.7MPa）

在气库工作范围内，内径76mm井筒内的压力损失明显高于内径100.53mm，而内径从100.53mm增大到159.42mm，井筒内的压力损失变化幅度不大。井筒内的压力损失采气（P地=28MPa）注气（P地=内径76mm油管的最大合理采气量为100.3×104m3/d

1）内径76mm油管井口流压MPa冲蚀流量104m3/d最大采气能力，104m3/d2825201511.7766.6130.4112.782.651.730.11082.7122.2103.571.034.4/1187.4118.699.665.725.2/1291.9114.895.159.611.5/1396.1110.490.152.5//15103.8100.378.132.9//16107.294.571.017.5//19116.172.641.5///22.4123.932.1////油管抗冲蚀能力内径76mm油管的最大合理采气量为100.3×104m3/2）内径100.53mm油管井口流压MPa冲蚀流量104m3/d最大采气能力，104m3/d2825201511.77116.5183.1157.1113.468.940.010144.7171.1143.796.444.1/

11152.9166.0137.988.731.2/12160.8160.3131.479.913.0/13168.2153.9124.169.5//16187.6130.796.320.7//19203.198.953.9///22.4216.840.9////内径100.53mm油管的最大合理采气量为160.3×104m3/d2）内径100.53mm油管井口冲蚀最大采气能力，104m33）内径112mm油管井口流压MPa冲蚀流量104m3/d最大采气能力，104m3/d2825201511.77131.4196.2168.1120.972.940.810163.2183.2153.6102.546.2/

11177.2177.7147.394.332.5/12186.2171.5140.284.713.2/13189.8164.7132.473.5//16211.7139.6102.321.1//19229.2105.356.7///22.4244.742.8////内径112mm油管的最大合理采气量为177.2×104m3/d3）内径112mm油管井口冲蚀最大采气能力，104m3/d2井口流压MPa冲蚀流量104m3/d最大采气能力，104m3/d2825201511.77266.2214.9183.9131.778.642.410330.7200.5167.7111.149.0/11349.6194.4160.8102.034.0/12367.5187.6152.991.313.3/13384.4180.1144.278.9//16428.9152.4110.921.4//19464.3114.260.2///22.4495.744.8////4）内径159.42mm油管内径159.42mm油管的最大合理采气量为214.9×104m3/d井口冲蚀最大采气能力，104m3/d2825201511.7油管携液能力井底流压临界携液流量76mm100.53mm112mm159.42mm56.210.913.527.377.312.715.832.098.214.317.735.9118.915.619.339.2139.516.720.742.01510.117.621.944.31710.518.422.946.31910.919.123.748.02111.219.624.449.42311.520.124.950.42511.720.425.351.32711.820.625.651.8前面计算表明：在下限压力时，内径为100.53mm和112mm油管最小产气量达到40×104m3以上，因此，能满足带液生产需要。油管携液能力井底流压临界携液流量76mm100.53mm11油管尺寸选择结果采气量40～150×104m3/d、注气量50～100×104m3/d时，采用

114.3mm×6.88mm油管。1）满足单井注采气量要求；2）具有平稳的井筒压力损失；3）防止发生气体冲蚀现象；4）满足携液采气要求；5）钻井成本和工期。油管尺寸选择结果采气量40～150×104m3/d、注气量5最大合理产量及合理采气范围114.3mm×6.88mm油管最大适宜采气量地层压力（MPa）2825201511.7井口压力（MPa）最大合理产量（104m3/d）7116.5116.5113.869.54010144.7143.796.444.1/

11152.9137.988.731.2/12160.3131.479.913/13153.9124.169.5//16130.796.320.7//1998.953.9///22.440.9////114.3mm×6.88mm油管合理采气范围最大合理产量及合理采气范围114.3mm×6.88mm油管采气量与井口压力关系预测气库运行条件下，注采井在采气过程中的井口最高压力约为23.1MPa。产气量104m3/d井口压力，MPa（地层压力28MPa）相18相25相164023.122.422.45022.822.021.86022.621.520.97022.321.019.98021.920.418.79021.519.717.210021.118.915.411020.618.113.212020.117.110.413019.516.1/14018.914.9/15018.113.6/地层压力28MPa不同采气量下的井筒内压力曲线

2、注采动态预测采气量与井口压力关系预测气库运行条件下，注采井在采气过程采气量与井口温度关系预测气库运行条件下，注采井在采气过程中的井口温度最高约37.6℃。产气量104m3/d井口温度，℃（地层压力28MPa）相18相25相164034.334.935.05035.836.236.06036.736.936.37037.337.135.98037.637.034.89037.636.532.810037.435.629.911037.034.425.712036.432.819.313035.630.9/14034.528.4/15033.325.4/地层压力28MPa不同采气量下的井筒温度曲线

采气量与井口温度关系预测气库运行条件下，注采井在采气过程注气量与井口压力关系预测在气库运行条件下，注采井井口的最高注气压力将达到30MPa。不同地层压力下注气量100万方时井筒内压力曲线地层压力MPa井口压力，MPa注气量50万方注气量100万方相18相25相16相18相25相1611.711.312.813.214.216.920.11513.815.015.416.218.721.72017.718.719.019.721.824.52521.822.622.923.525.427.82824.325.125.325.927.729.9注气量与井口压力关系预测在气库运行条件下，注采井井口的最注气量与井底温度关系预测在气库运行条件下，井口注气温度为50℃时，井底温度约54～56.6℃。不同地层压力下注气量100万方时井筒温度曲线

地层压力MPa井底温度，℃注气量50万方注气量100万方相18相25相16相18相25相1611.754.054.654.754.756.056.61554.855.155.255.856.556.52055.355.355.356.656.556.02554.954.754.656.255.754.72854.253.953.855.554.853.6注气量与井底温度关系预测在气库运行条件下，井口注气温度为1、完井方式选择由于石炭系储集层孔、洞、缝都十分发育，渗透性能很好，裂缝平均密度一般在5.69～27.97条/m；经过多年开采，目前压力系数仅为0.1，固井时储层保护难度大；同时，考虑注采时产生的交变应力对岩石的影响，推荐采用防砂筛管完井。二、完井工程设计1、完井方式选择由于石炭系储集层孔、洞、缝都十分发育，渗透性优化注采井完井管串为：注采井采用井下安全阀+可取式封隔器＋插管封隔器的完井管串结构。2、生产管柱设计优化注采井完井管串为：注采井采用井下安全阀+可取式封隔器＋插油管规格型号安全阀规格特点114.3mm油管回收式41/2″具有自平衡特性最大外径材质最小内径工作压力151～168mm9Cr-1Mo95～97mm35MPa安全阀控制管线规格外径：6.35mm（1/4”）;壁厚：1.2446mm（0.049”）；内径：3.8608mm（0.152”）

附件：液压控制管线、控制管线护箍、液压油、手压泵、安装工具、流动短节等

（1）井下安全阀井下安全阀3、井下配套工具油管规格型号安全阀规格特点114.3mm油管回收式41/2″选用液压坐封的进口可取式封隔器。（2）可取式封隔器套管尺寸套管重量级别最大外径最小内径177.8mm32～35lb/ft147.8mm98.4mm扣型胶筒类型材质适用温度41/2″气密封公母扣氟橡胶9Cr-1Mo65～177ºC坐封方式压力级别坐封压力解封方式液压35MPa28MPa上提可取式封隔器选用液压坐封的进口可取式封隔器。（2）可取式封隔器套管尺寸附件：坐封工具、伸缩加力器、油管扶正器等。（3）插管式封隔器套管尺寸扣型坐封方式压力级别胶筒外径177.8mm41/2″气密封公母扣液压35MPa144mm材质密封材料最大外径最小内径插管座长度9Cr-1MoAFLAS146mm98.4mm1140mm插管封隔器双层密封插管封隔器坐封位置在井斜角小于50°的井段上。附件：坐封工具、伸缩加力器、油管扶正器等。（3）插管式封隔器（4）座放短节

用于存储式压力、温度监测，也可下堵塞器暂闭储层，实现不压井起下钻或更换井口。规格材质压力级别扣型41/2″9Cr-1Mo35MPa气密封公母扣最大外径127.25最小外径79.375座放短节堵塞器具有配套的压力、温度监测仪器。（4）座放短节用于存储式压力、温度监测，也可下堵塞器暂1、压力等级：35MPa；2、材料级别：EE；3、温度级别：P-U级；4、产品规范级别：PSL35、性能要求级别：PR26、主通径：41/16″（103.2mm）；7、套管闸阀通径：31/16″（77.8mm）；8、生产闸阀通径：41/16″（103.2mm）；9、控制管线整体穿越油管挂；10、适用介质：天然气。三、井口装置及安全控制系统1、井口装置主要技术规格：1、压力等级：35MPa；三、井口装置及安全控制系统1、井口井下安全阀；地面安全阀；采集压力信号的高低压传感器；熔断塞；紧急关井用的紧急关断阀；单井控制盘和井组的总控制盘。（1）主要设备（2）安装方式

相国寺储气库注采井丛式井布置，采用单井控制和多井联合控制相结合的形式，可以在紧急情况下统一关井，如单井发生问题关井时不影响其他井的正常生产。2、安全控制系统：井下安全阀；（1）主要设备（2）安装方式相国寺储1、监测方案

永置式压力温度监测工艺方案，适用于重点观察井。储存式压力温度监测工艺方案，适用于注采井和非重点观察井。

根据相国寺储气库实际情况，结合注采井完井管串结构，拟采用两套监测方案进行压力、温度监测：2、监测内容观察井井底压力、温度监测；平衡期间的注采井井底压力、温度监测；压力恢复试井、干扰试井期间，测试井井底压力、温度变化监测。四、监测设计及工艺1、监测方案永置式压力温度监测工艺方案，适用于重点观察井。3、监测工艺（1）永置式压力、温度监测工艺

该工艺主要是将压力、温度传感器随完井油管下入产层附近，压力、温度信号通过井下电缆或毛细管传送至地面，经由地面数字采集仪对信号进行处理，进行实时显示和存储，并可得出长期连续的井下压力、温度动态监测数据。

该方案一次性下入监测管串，可以长期实时监测井下压力、温度变化，采集查看数据方便快捷，适用于重点监测井（监测井相8井和相15井）。3、监测工艺（1）永置式压力、温度监测工艺该工艺主要

根据现场实际需要，通过钢丝作业下入测试仪器在坐封短节处，进行相应的测试项目。测试完成后，将仪器打捞出来，并进行数据回放，即可获得连续的压力、温度变化数据。该工艺要求测试仪器与完井管串中的坐放短节相配套。（2）储存式压力、温度监测工艺

该方案完井管串相对简单，投资成本较小；但需实施钢丝作业，不能实时监测井下压力、温度变化，适用于注采井和非重点观察井（22口注采井和相13井监测井）。根据现场实际需要，通过钢丝作业下入测试仪器在坐封短节1、腐蚀因素分析

（1）注气期间，注入气为净化气，不含水，不会对管柱造成腐蚀；（2）采气期间，采出气含有1.89%CO2和47mg/m3H2S，同时会带出少量凝析水，可能会对油套管造成腐蚀。

分析：石炭系为边水气藏，水体封闭有限、储量小，能量弱，生产井主要产少量凝析水。储气库运行期间不会产生大量地层水，在运行前几个周期，管柱可能会受到轻微的腐蚀，但几个周期后，井流物主要为联络线净化气，基本上为干气，对管柱的腐蚀将进一步减小。五、油套管防腐设计采出水矿化度影响：总矿化度和氯根离子含量高比较强。PH值的影响：PH值在4.5～6.93之间，CO2溶解会进一步下降PH值。H2S的影响：电化学腐蚀、氢脆和硫化物应力腐蚀开裂。CO2的影响：CO2溶于水生成碳酸而引起电化学腐蚀所致。水合物影响；井筒中产生水合物同样会造成油管腐蚀。1、腐蚀因素分析（1）注气期间，注入气为净化气，不含水，不2、防腐设计

（1）油套环空防腐环空注氮气或环空保护液，保护套管内壁和油管外壁。采用抗酸性气体腐蚀的管材，进行材质防腐，即可满足储气库运行要求。（2）油管防腐

选择储气库相储17井（北部）、相储3井（中部）和相储20井（南部）作为油管腐蚀监测井，在油管及井下工具下井前，采用超声波测厚仪提前测量其壁厚值，修井时再次测量，取得井下真实的腐蚀速率。

同时，在该三口井的井口或旁通试验管，采用腐蚀挂片法，监测均匀腐蚀和点坑腐蚀程度；根据试验结果，调整油管防腐措施。3、防腐监测实施方案2、防腐设计（1）油套环空防腐采用抗酸性气体腐蚀的管材，进1、岩石力学实验结果

借鉴七里25井石炭系4块标准岩芯，开展了4套模拟实际地层条件下的岩石力学实验，获得石炭系岩石力学参数。

垂向地应力梯度MPa/10m最大水平主应力梯度MPa/10m最小水平主应力梯度

MPa/10m0.2040.2280.129层位平均抗压强度，MPa平均杨氏模量×104，MPa平均泊松比石炭系214.2875.8240.325内聚力，MPa内摩擦角，°15.2729根据测井资料分析计算获得相国寺气田应力参数。六、储层出砂预测1、岩石力学实验结果借鉴七里25井石炭系4块标准岩2、井壁稳定性分析

地层压力28MPa时，不同生产压差条件下井壁最大剪应力与岩石抗剪强度的关系。

注采井临界生产压差随地层压力衰减的变化关系

地层压力28MPa条件下，生产压差大于15.4MPa时，会出现井壁不稳定的状况。3.8MPa15.4MPa11.7282、井壁稳定性分析地层压力28MPa时，不同生产压差条

根据相国寺地下储气库地层运行压力及注采参数，在地层压力11.7～28MPa运行时，注采井以最大合理采气量进行生产时的生产压差与地层压力关系曲线。

气库正常运行条件下，注采井井壁稳定，不垮塌。相18相25相16根据相国寺地下储气库地层运行压力及注采参数，在3、出砂预测运用出砂指数法、斯伦贝谢比以及声波时差法对石炭系储层进行出砂预测。

石炭系出砂指数和斯伦贝谢比均大于出砂临界值（B>2×104MPa，R>3.95×107MPa2），而声波时差则小于出砂临界值（<295µs/m），因此，在不超过临界生产压差的条件下进行生产，注采井不会出现出砂现象。层位B×104MPaR×107MPa2µs/m结论石炭系6.1476.336222.3不出砂8.75813.682195.6不出砂10.2315.02218.9不出砂8.85513.863252.4不出砂

平均8.49812.225222.3不出砂

基于七里25井岩芯实验结果表明：注采井在气库正常运行条件下，井壁稳定，储层不会出砂；但渗流条件较差的气井的生产压差与临界出砂压差非常接近，产量波动较大的情况下，存在井壁不稳的风险，为保障注采井长期安全运行，采用防砂筛管完井。3、出砂预测运用出砂指数法、斯伦贝谢比以及声波时差法对石炭系预计完井施工时间8天。包括安装地面流程、试压；井口装置检查、试压；油管的检查、丈量、清洗；井下工具的检查、井筒注液氮等。下完井管串

油管气密封检测

调整管串、插管入座

换装井口、井口试压封隔器坐封环空灌注液氮油管打压，憋通盲堵

开工准备1天插管封隔器下入，坐封，送入工具的起出2天下完井管串，换装井口、完井封隔器坐封。

4天收尾、交井

1天七、完井施工步骤及时间预测预计完井施工时间8天。包括安装地面流程、试压；井口装置检查、汇报结束汇报结束枯竭型气藏改建地下储气库注采工艺及完井设计优化西南油气田分公司采气工程研究院2012.03枯竭型气藏改建地下储气库西南油气田分公司采气工程研究院汇报提纲第一部分：设计依据及技术思路第二部分：注采工艺计算第三部分：完井工程优化设计第四部分：实例分析汇报提纲第一部分：设计依据及技术思路第一部分：设计依据及技术思路第一部分：设计依据及技术思路一、储气库建设阶段初步设计施工建设阶段需求分析立项阶段可研阶段扩容建设阶段运行维护阶段气库废弃阶段可研阶段：筛选成熟合理的工艺技术，论证建库的可行性；

初步设计：根据可研完善制定细致的实施方案，为现场实施进行技术准备。一、储气库建设阶段初步设计施工建设阶段需求分析立项阶段可研阶二、设计原则满足建库要求及气藏工程方案要求，与地质条件和地面条件相配套。采用先进、成熟、实用的工艺技术，对主体工艺技术进行配套优化，简化设计和施工过程，努力降低生产成本，提高经济效益。满足“稀井高产”的要求。满足储气库运行安全，保证长期安全生产的要求。防止环境污染，满足环保要求。方案设计应符合相关行业标准、设计规范及技术要求。二、设计原则满足建库要求及气藏工程方案要求，与地质条件和地面三、技术思路三、技术思路四、规范及技术标准（1）石油勘字[2006]215号文天然气开发管理纲要.中国石油天然气股份有限公司，2006；（2）石油勘字[2007]178号文采气工程管理规定.中国石油天然气股份有限公司，2007；（3）SY/T6463-2000采气工程方案设计编写规范.中国石油和化学工业局发布，2000；（4）SY/T6259-1996气井开采技术规程.中国石油天然气总公司发布，1996；（5）GB/T22513-2008石油天然气工业钻井和采油设备井口装置和采油树.中国国家标准化管理委员会发布，2008；（6）SY/T6268-2008套管及油管选用推荐.国家发展和改革委员会发布，2008；（7）SY/T5467-2007套管柱试压规范.国家发展和改革委员会发布，2008；（8）SY/T5106-1998油气田用封隔器通用技术条件.中国石油和化学工业局发布，1999；（9）SY/T6362-1998石油天然气井下作业健康、安全与环境管理体系指南.中国石油和化学工业局发布，2000；（10）SY/T6756-2009.油气藏改建地下储气库注采井修井作业规范.国家能源局发布、2009；

（11）SY/T6645-2006枯竭砂岩油气藏地下储气库注采井射孔完井工程设计编写规.国家发展和改革委员会发布，2006；（12）《油气藏型储气库钻完井技术要求（试行）》（油勘[2010]106号）；（13）中国石油气藏型储气库建设技术指导意见.四、规范及技术标准（1）石油勘字[2006]215号文天第二部分：注采工艺计算第二部分：注采工艺计算

注采工艺计算是对储气库注采井生产油管尺寸优化和注采动态预测，不同于常规气井，储气库既要进行采气工艺的计算，又要进行注气工艺计算。所需的基础参数：产层埋深、地层压力（储气库运行压力范围）、地层温度、储层产能方程、天然气性质组分（密度、酸性气体含量等）……单井注采气量范围、井口输压、井口最大注气压力、井口注气温度……注采工艺计算是对储气库注采井生产油管尺寸优化和注采动态一、最大注采气量计算建立气井模型，绘制气井流入动态曲线（IPR）和流出动态（VFP）曲线，并进行节点分析，在给定地层压力PR，两条曲线交点（节点）即位气井最大合理流量。一、最大注采气量计算建立气井模型，绘制气井流入动态曲线把地层压力或油管尺寸最为敏感性参数，就可以计算不同地层压力下，不同油管尺寸在在井口定压条件下，气井所可以达到的最大采气量（注气量）。采气能力预测图注气能力预测图把地层压力或油管尺寸最为敏感性参数，就可以计算不同地层压储层渗透率敏感性分析表皮因子敏感性分析储层渗透率敏感性分析表皮因子敏感性分析高渗储层（K=1000mD）气井受油管限制（管径对流量的敏感性强）低渗储层（K=10mD）气井受储层限制（管径对流量的敏感性弱）高渗储层（K=1000mD）低渗储层（K=10mD）储层物性好：生产能力受管径限制（大管径可减少压力损失）；

储层物性差：生产能力受储层限制。

增大流动区域（增加井网密度）；增大井与储层接触面积（大斜度井、水平井、合理的增产措施等）；根据储层特征，调节管径，即调整管径和储层的产能匹配。储层物性好：生产能力受管径限制（大管径可减少压力损失）；储气库实例：采气能力预测图（地层压力28MPa、井口采气压力7MPa）注气能力预测图（地层压力11.7MPa、井口注气压力30MPa）储气库实例：采气能力预测图注气能力预测图二、井筒压力损失计算井的几何形状（井眼轨迹）油管特征（内径、粗糙度）流体（单相或多相、密度、粘度）外部参数（地温梯度、热传导性）油管内压力损失计算取决于多种参数：重力（流体的密度）摩阻（流体和井壁摩擦）加速度（压力减小、气体膨胀所致）油管内流压梯度包含三个方面：二、井筒压力损失计算井的几何形状（井眼轨迹）油管内压力损失计一定产量条件下的井筒压力损失：

△P=Pwf-Pwh计算气井在采气时不同产量条件下不同油管管径内的压降损失。内径76mm油管内径100.53mm油管内径112mm油管内径159.42mm油管一定产量条件下的井筒压力损失：计算气井在采气时不同产量条

计算注气时，不同管径油管，井口注气压力随注气量的变化结果（井口压缩机压力级别的选择）。计算注气时，不同管径油管，井口注气压力随注气量的变三、油管抗气体冲蚀能力计算由于注采井的强采强注特点，抗气体冲蚀能力分析是确定注采井油管尺寸的关键因素。根据APIRPl4E标准，计算临界冲蚀流速方程为：Ve=C/m0.5其中：m—混合物密度；C—常数。（100~150）三、油管抗气体冲蚀能力计算由于注采井的强采强注特点，抗气体冲根据计算公式，计算不同管径在不同井口流压条件下的临界冲蚀流量，结合采气曲线，绘制气井油管抗冲蚀能力分析图，确定气井在一定地层压力条件下的最大合理产量。气井配产不能高于最大合理产量。采气曲线临界冲蚀曲线根据计算公式，计算不同管径在不同井口流压条件下的临界冲蚀储气库实例（全过程的分析）：内径159.42mm油管抗冲蚀能力分析图内径112mm油管抗冲蚀能力分析图内径100.53mm油管抗冲蚀能力分析图内径76mm油管抗冲蚀能力分析图储气库实例（全过程的分析）：内径159.42mm油管抗冲四、临界携液流量计算气井临界携液流量两种物理模型：液滴模型和液膜模型。液滴模型：描述的是高速气流中夹带的液滴状态液膜模型：描述的是液膜沿管壁上升的状态矿场统计资料显示：液滴模型更符合现场实际情况。气流携带液滴所需的临界流速计算公式为：计算不同管径在不同井底流压条件下的临界携液流量，要求配产不能低于临界携液流量，保证气井正常带液。四、临界携液流量计算气井临界携液流量两种物理模型：液滴模型五、油管尺寸优化通过以上的计算分析结果，对生产油管尺寸进行优化选择。1）单井最大注采气量；2）井筒压力损失3）防气体冲蚀能力；4）携液采气能力；注采气量要求经济合理、可行井下配套工具完善井筒压力损失平稳气井自喷携液不产生冲蚀科学合理的油管尺寸五、油管尺寸优化通过以上的计算分析结果，对生产油管尺寸进行六、注采动态预测对于选择的油管，应进行全周期的注气和采气动态预测，全面了解注采井井口、井筒压力、温度变化情况。采气阶段不同采气量的井筒压力分布曲线不同采气量的井筒温度分布曲线六、注采动态预测对于选择的油管，应进行全周期的注气和采注气阶段不同地层压力下注气量100万方时井筒内压力曲线不同地层压力下注气量100万方时井筒温度曲线

注气阶段不同地层压力下注气量100万方时井筒内压力曲线不同第三部分：完井工程优化设计第三部分：完井工程优化设计地下储气库完井的关键原则：适合储气库设计运行条件的完井设计（注采气量、压力、温度）；双重完整性原则（安全要求）；承受交变载荷下的完井（压力和温度周期变化）在出现损坏、腐蚀等情况下，通过部分更换恢复完井的可能性；失效、重新完井、紧急状况下封堵天然气井的可能性；满足储气库相关参数的监测；与相关的技术规范和标准相符。地下储气库完井的关键原则：适合储气库设计运行条件的完井设计（提纲一、完井方式二、生产油管选择三、完井管柱结构设计四、井下配套工具五、井口装置及安全控制系统六、完井配套技术简介提纲一、完井方式一、完井方式目前气井主要的完井方式有射孔完井、裸眼完井、筛管完井、砾石充填完井等。根据储气库特殊的生产、安全（强注强采、交变应力，安全运行30年等）要求，相比普通气井在完井方式选择上更需重视的方面：气层和井底