钢规初中级钢结构-集合sts技术条件

至中国建筑科学建设计软件事业部（PKPMCAD工程部）乘车 目的地：中国建筑科学主楼17层与商标说权属于中国建筑科学建研。中国建筑科学建研的，不得以、任何本产品或PKPM标志建筑科学建研的注中国建筑科学设计软件事业地址：市北三环东路30号邮编：100013传真：网址：h联系人：汪洪免责第一章结构分 结构三维分 结构二维分 设计依 钢材的设计强度和物理性能指 第二章二维分析的荷载组合及内力计算原 活荷载的予组合和内力组合原 荷载效应组 吊车荷载分析与排架柱计 作用计算与效应分 框架结构作用组合效应的调 单层厂房作用调 内力标准组 第三章构件设计技术条 按《钢结构设计规范》计 柱梁自重计 各种异形截面的截面积和惯性矩的计 梁构件的局部稳定计 梁构件的腹板屈曲后强度利 柱构件的局部稳定与有效截面计 铰接排架与刚接排 钢排架柱的计算长 变截面梁柱和加腋截面 工字钢梁与混凝土楼板组合截面的计 结构变形控 按《冷弯薄壁型钢结构设计规范》计 有效截面特性计 换算长细比的计 双力矩的考 冷弯效应强度设计值的计 按轻钢规程CECS102:2002与地标DBJ08-68-97计 设计内 考虑屈曲后强度的有效截面特性计 考虑屈曲后强度的抗剪承载力设计值计 构件的强度计 变截面刚架柱的稳定计 斜梁计 局部稳定验 结构变形控 其他截面类型的构 混凝土与混凝土格构式截面的计 玻璃幕墙铝合金型材的验 混凝土双肢柱的计 波形腹板截面设 第四 节点设计技术条 连接计算基本规 抗震设计调 基本连接设计假 基本连接验 焊接连 螺栓连 锚栓连 连接板强 柱脚底板厚 连接节点设 梁柱交接节点 梁柱连 主次梁连 梁梁拼接连 柱拼接连 柱脚连 支撑连 门式刚架连 桁架、支架节点连 管桁架节点连 第五 三维建模二维计算技术条 概 技术条件说 导荷节 横向立面的荷 纵向立面的受荷范 纵向立面的荷 计算顺序的确 弹性支座的刚 第六 基础计算技术条 概 地基承载力计 基底压力计 地基承载力设计值计 抗震承载力调 基础底面积确 基础计 基础高度取 基础冲切计 基础受剪承载力计 基础底板受弯配筋计 第七 工具箱计算技术条 钢吊车梁计算技术条 编制依 设计用 计算公 檩条计算技术条 编制依 荷载组 计算公 连续檩条计 墙梁计算技术条 编制依 荷载组 计算公 连续墙梁计 隅撑计算技术条 屋面支撑计算技术条 屋面支撑作用力的计 强度验 柱间支撑计算技术条 抗风柱计算技术条 编制依 荷载组 构件验 蜂窝梁计算技术条 编制依 荷载组 验算公 组合梁计算技术条 编制依 施工阶段的验 使用阶段的验 简支梁计算技术条 连续梁计算技术条 附录A参考规范手 附录 技术条件修改要 附录 二维分析旧版数据文件格 附录D梁柱标准截面数 第一 结构分结构三维分析成，该部分计算技术条件详见SATWE、TAT、PMSAP的用户手册与技术条件。结构二维分析撑，程序默认按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）计算。钢材的设计强度和物理性能指标对于普通钢结构可计算钢材牌号有三种：Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢。钢度按照《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)表3.3.2—1采用。冷弯薄壁型钢可计算钢材牌号有两种：Q235钢，Q345弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)表4.2.1采用。E206×103(N/mm2)，钢材的质量密度ρ7850kg/m3)第二章活荷载的予组合和内力组合原则程序采用每根梁、柱、结点作用一组活载的予组合活 活 活 活 活 活 活 活 互斥活荷载效应组合0S式中：0--结构重要性系SRnnSGSGkQ1L1SQ1kQiLiCii数取1.4；活荷载和风荷载的组合系数分别取0.7和0.6。nnS1.35SGkQiLiCiiSGSGEEh SEhk——水平作用效应标准值SEvk——竖向作用效应标准值Swk——风荷载效应标准值

1.35恒1.40.7 1.2恒1.41.0恒1.4（2）1.21.41.01.4（3）1.2恒1.4活0.61.41.0恒1.4活0.61.4（4）1.2恒1.4风0.71.41.0恒1.4风0.71.4（5）1.2恒0.5活)1.31.0(恒0.5活)1.3（1）1.2恒+1.4（2）1.0恒+1.4（3）1.2恒+1.4（4）1.0恒+1.4（5）1.2恒+1.4（6）1.0恒+1.4（8）1.2恒+1.4（9）1.0恒+1.4（11）1.2恒+1.4（12）1.0恒+1.4（14）1.2恒+1.4（3）1.2恒+0.6×1.4+1.4（5）1.2恒+0.6×1.4+1.4（5）1.2恒+1.4（6（6）1.0恒+1.4（8）1.2恒+1.4（9）1.0恒+1.41+MmaxN、2-MmaxN、③吊3+NmaxM、④吊4+NmaxM、⑤吊5-NmaxM、⑥吊6-NmaxM、7+MmaxN、8-MmaxN、

1.2恒0.71.4活1.41.0恒0.71.4活1.41.2恒1.4活0.71.41.0恒1.4活0.71.41.2恒0.71.4活0.61.4风1.41.0恒0.71.4活0.61.4风1.41.2恒0.71.4活1.4风0.71.41.0恒0.71.4活1.4风0.71.41.2恒1.4活0.61.4风0.71.41.0恒1.4活0.61.4风0.71.41.2恒0.5(活吊1.0(恒0.5活吊（201）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（202）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（203）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（204）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（205）1.2（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（206）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（207）1.2（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（208）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（209）1.2（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（210）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（211）1.2（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（212）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（213）1.2（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（214）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（215）1.2（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（216）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（217）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（218）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（219）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（220）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（221）1.2（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（222）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（223）1.2（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（224）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（225）1.2（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（226）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（227）1.2（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（228）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（229）1.2（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（230）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（231）1.2（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（232）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（93）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（94）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（95）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（96）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（97）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（98）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（99）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（100）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3吊车荷载分析与排架柱计算3种情况下的内力计算值，还输出水平刹车力作用下的各节点计算两点悬挂有第（1（2）两项计算与输出。根据抗震规范，可使用本程序的15米高度以下的平面排架计算时应考虑空间查GB50011-2010JJ.2.5输入。总共有以下18种可能的吊车组合方式。 作用计算与效应分FijajyjXjiGi(i1,2,n,j1,2,水平效应（M，V，N和变形，用SRSS法jαmax:水平影响系数最大值，按表5.1.4-1采用。用SRSS法叠加后的M，V，N和变形效应。 参数中应。据GB50011-2010第5.1.4条，罕遇作用的水平影响系数最大值按表5.1.4-1采用。程序自动求出的各质点重量为恒载+0.5活载，有吊车荷载时还要加上吊车桥架重框架结构作用组合效应的调52—56组内力（有吊车荷载时还有93—100组内力）是包含作用的组合内力，这些乘以承载力抗震调整系数0750.15080.15时取0.75，偏拉取0.85。单层厂房作用调排架计算。但要按该规范附录J的规定对排架柱的剪力和弯矩进行调整。该系数由用户查阅该规范的表J.2.3-1选择后填入吊车荷载的相关参数。上柱截面，由吊车桥架引起的剪力和弯矩，应乘以增大系数，该系数可由用户查阅表J.2.5后填入数据文件，同时，用户还需输入吊车桥架的自重。内力标准组合计算基础底面积时用的是底层柱底截面的各组内力标准组合：（1）1.0恒+1.0（2）1.0恒+1.0（3）1.0恒+1.0（4）1.0恒+1.0（5）1.0恒+1.0（6）1.0恒+1.0组，（99）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.0（100）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.0（101）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.0（102）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.0（103）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.0（104）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.0（105）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.0（106）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.0（107）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.0（108）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.0（109）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.0（110）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.0（111）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.0（112）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.0（113）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.0（114）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.0第三 构件设计技术条按《钢结构设计规范》计算柱梁自重计算各种异形截面的截面积和惯性矩的计算0.90.85的梁构件(受弯构件)的强度和整体稳定计算] 程序中没有考虑孔洞削弱，而是通过净截面系数来反映vVSvI2323计算有力作用的组合时，梁和柱的承载力抗震调整系数均取rRE0.75程序仅对工字形(包含双槽钢组合工字形)、H型钢、槽钢截面梁作了梁的整体稳定计算，其他截面没有计算整体稳定。受弯构件整体稳定系数bB确定。如果Mx梁构件的局部稳定计算对梁的局部稳定计算仅限于工形、箱形、T形截面（无加劲肋情况）的翼缘宽厚比、可以选择按“低延性、高弹性承载力”性能设计，当能满足2倍多遇作用组合下的构腹板高厚比计算，腹板计算高度 的取法：对轧制型钢梁，为腹板与上、下翼缘相梁构件的腹板屈曲后强度利用V V

M

MeuM柱构件(压弯或受力构件)的强度和整体稳定计(一)强度计N Mxf xWnx235f式中：x──截面塑性发展系数，按规范表5.2.1取用。对于工形或H形截面，当翼缘自 ，取x235f(二)稳定性计Nx

mx(10.8Nx式 ──所计算构件段范围内的压力 N’ExN'ExEA/(1.1 xmx0.350.35

0.65 1异号，M1M2；使构件产生反向曲率时，mx=0.85；mx＝1.0形截面、32类标准槽钢截面、33类角钢截面、34类角钢组合截面、48类单板与普通工字钢实腹式组合截面、50类单板与焊接工字钢实腹式组合截面等，非对称轴平面内(绕对称轴)的长细比应按规范5.1.2条取计及扭转效应的换算长细比yz代替y： 122 22241

i22

1 2 yz22i2AI25.7 l2 (5.1.2- i2e2i2i 式中

ItIwT形截面（34类）绕对称轴和单角钢截面（33类）绕平行肢轴的换算长细比计算分别按规范5.1.2条推荐的第三项、第四项计算 0.475b4当bt

b时 yzy1

l2t 0

当bt b时

l2t2

0 0

t 18.6b4 当

t

4b时

l2t2 0 当b

b

2l 2t0l 2t1 1

17.4b41当b1t0.56loyb时 按近似取yz1

l2t21当bt b时 1

1 0

t 52.7b4

0.25b4当bt0.69loub时 uzu1

l2t2

当bt0.69loub时 uz5.4b 5.2.25.2.2—2mxWmxW(1Nx2)A式 W2x──对较小翼缘的毛截面抵抗矩5.2.35.2.3Nx

mxMx f(1N) ) W1x＝Ix/y0，Ix为对x轴的毛截面惯性矩，y0为由x轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大分肢腹板边缘的距离，二者取较大者；x、N’Ex由换算长细比确定。5.2.4条，弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面应取换算长细比，b应取1.0。22 0x

2x2xA式 x──整个构件对x轴的长细比22

0x22 22xAA2y2yAA

式 y──整个构件对y轴的长细比

2x422x421

22y42式 A1──构件截面中各斜缀条毛截面面积之和5.2.2Ny

txMx式 y──弯矩作用平面外的受压构件稳定系数bTB.5项确定，对闭口截面b=1.0；──截面形状系数，闭口截面0.7，其它截面1.00.350.35

0.65 M2，M1M21产生反向曲率时取异号，M1M2；tx＝1.0；使构件段产生反向曲率时，tx=0.85； 受压稳定系数值(CC-1 当n 111当n＞0.215n [(2) (2)42]22 3n 3n n 钢柱的计算长度系数的计算方法按规范附录D给出的公式：[36KK 6(KK)cos1 ()]sin 2 [()2(K1K2)4K1K2)sin2[(K1K2)()4K1K2]cos8K1K2 其余符号参见规范附录D远端铰接：横梁线刚度

注4考虑压力对横梁线刚的折减，横梁线刚度乘以折减系数N远端铰接或刚接：N1Nb 1N N1Nb/

N1Nb/(4NEbN1Nb/(2NEb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b5.2.2条建议方法，按规范附录B.5项给出的公式计算，235/f当y235/f

1.07

44000

(2b0.1)Ah14000fy/b1fy/焊接两板组合Tfy/b1fy/235/235/fy/b1fy/

b

b

Lt

f f0.6时，用'b代替b'1.070.282

b当

235fyB.5左肢：N＝Ny2 右肢：N＝Ny1 距离，a为两个分肢截面形心间的距离。 （lx=2×H3

横缀条的设计轴力： 横缀

斜缀 2式中V为柱构件实际剪力（组合内力）与按规范公式（5.1.6）计算剪力二者的较大值选用。为斜腹杆与水平面的夹角。缀条计算长度平面内取缀条长度l，平面外（或斜平面）取0.9l342把强度折减系数反除到强度、稳定计算应力中，放大了计算应力，强度设计指标不变。对于不等边角钢，程序默认为长边与柱肢贴焊，设置附加缀条的情况下，平面外计算长度考柱构件的局部稳定与有效截面计算程序对工形、箱形、T形截面柱通过板件宽厚比的控制进行腹板和翼缘的局部稳定计y面按规范5.4.5条，限制其外径与壁厚之比不超过100235f。y可以选择按“低延性、高弹性承载力”性能设计，当能满足2倍多遇作用组合下的构1.5倍多遇作用组合下的构件承载力要求时，按抗震规范9.2.14条文说明B类控制板235/ 235/铰接排架与刚接排架钢排架柱的计算长度(一)单阶下段柱的计算长度系数2：当柱上端与横梁铰接时，等于规范附录表D-3(柱上端为自上段柱的计算长度系数1，应按下式计算： 式中1──参数，按规范附录表D-3或附录表D-4(二)双阶3D-5柱上端为自由的双阶柱)D-6(柱上上段柱和中段柱的计算长度系数1和2，应按下列公式计算： 22式中1、2──参数，按规范附录表D-5或附录表D-6中的公式计算阶形柱计算长度的折减系数详见规范表5.3.4。变截面梁柱和加腋截面梁也按弯矩最大的截面进行计算，此时轴力取最大轴力，但有关轴力项中的截面积A按较小13个截面中最大弯矩处位置相对工字钢梁与混凝土楼板组合截面的计算凝土翼板的有效宽度bc折算成与钢材等效的换算宽度beq，构成单质的换算截面。结构变形控制(一) (二)A.2规定限值进行控制，由用户输入，(三)作用层间位移角的计对于钢框架结构类型，采用平面分析时，在计算参数中，当选择了“规则框架考GB50011-2010中表5.5.1进行控制，程序只给出计算值，控制由用户自己控制。)A7、A8级吊车的厂房和设有中级和重级工作制吊车的有效截面特性计算当b18时 bet当18

38时

tbe

0.1tb当38bt式中：b be

be25bc t1.150.15，当0时，取min（Nmm2bc0bcb；当0bc

1 ——计算系数， 构件按5.6.8条第二项采用换算长细比的计算 s2s2 s2i22i2sws Ax

0.039It i2e2i2i 式中：IIte程序中约束系数、的取值规定为：所有杆件均按端部0.5；两端嵌固取1.0，两端铰接及其他情况取0.72s2s2a2s2a2 a2ee2 wa2e2i2i22eUye2e xx2y2 A式中：eemM，当偏心在截面弯心一侧时e 截面弯心的另一侧时ex为正。M取构件计算段的最大弯当荷载不作用在弯心且荷载指向弯心时ea为正，而离开弯心时ea为负根据第5.5.4条规定，除按第5.5.2条计算弯矩作用平面内的稳定性外，尚应按受压稳数的查得应采用受压算得的弯扭屈曲换算长细比。受压绕对称轴的稳定验算长细比应选取考虑弯扭屈曲换算长细比与不考虑扭转效应长细比y两者中的较大者查得稳定系数进行验算双力矩的考虑双力矩B0，且可不进行稳定验算。程序同时给出了考虑双力矩影响的强度、稳定验算冷弯效应强度设计值的计 1210tif'1 2 1210tn fp1 lf'fp f

i1 f按轻钢规程CECS102:2002与地标DBJ08-68-97计设计内力轻型门式刚架的内力分析、荷载效应组合及作用组合效应的调整见第二章，无吊车时，梁柱的设计内力组合有56组，有吊车时：柱164组、梁92组。考虑屈曲后强度的有效截面特性计算 he he 式中： 当p0.80.8p1.2时当p1.2时

10.9(p0.640.24(p

式中：p 参数p按下式计算： 235/p h 235/

k [(1)20.112(1)2]05(1

2/ 且11(见右下图 当板边最大应力1f时，计算p可用R1代替式(3.3)fy，R为抗力分项系数。Q235Q345R1.1。有效宽度he按下列规则分布(见右图)当截面全部受压，即21he12he/(5)he2hehe1当截面部分受拉，即210he10.4hehe2

当截面全部受压,即20

2he5he2he当截面有部分受拉,即20时he10.4hehe2

he fy 时 h fy 当当

hwff f

时 he

7651 7651 f5

) k受压腹板的凸曲系数，按下式规定确定当13

k7.88.154.35当3

当0时，当0

1/(1考虑屈曲后强度的抗剪承载力设计值计算vvVd

f 当w0.80.8w1.4时当w1.4时

f wf[10.64(0.8)]ff w

式中：ffv

参数w按式(3.5)计算ww当ahw1时当ahw1

hw/k235/k4hw/k235/k5.344/(a/hw)

式中：k 凸曲系数取5.34。 (二) V式中：VVdhwtw式中：hwtw

时

当

ff

时

[1.5 (hw

fvfvd dhw

d33.75

ff k受剪腹板的凸曲系数，按下式规定确定：当仅有支座加劲肋时，k5.34ahw1ahw1

k45.34/(a/hwk5.344/(a/hw式中： 构件的强度计算当V0.5VdMMNMNW/ 当0.5VdVVd

MMN(MNMN)[1(V1)2 d

M 兼承压力Nf f 同时控制腹板的抗剪条件：V变截面刚架柱的稳定计算变截面刚架柱平面内稳定验算N0 mx f xy (1N0

Ae0--小头有效截面的截面We1--大头有效截面最大受压纤维的截面模量xy--杆件受压时的稳定系数，按式(3.7.2,3,4,5)规定的计算长度系数由现行《钢结构设计规范》(GB50017)查得，计算长细比时取小头mx--等效弯矩系数，按式(3.7.7)计算为计算长度系数。y可由下面方法确定：

yEIc0/(Kh3EIc0EIc0/(Kh3EIc0/(Kh3

1Pli1Pli/hli/1.2Pfi/hfi系数还应乘以放大系数 y=1.0

1.2PE0i 1.2PE0i y

h2hi

注：公式(3.7.4)和(3.7.5) 分段柱计算长度的确定：STS把分段输入的柱构件当作一个独立的柱构件，但实际 x

mx f(1N0NE1 We1--大头的有效截面截面模量x--杆件受压时的稳定系数，按下述公式确定的计算长度系数由现行《钢结构设计规范》(GB50017)mx--等效弯NE1--欧拉临界力，计算时以大头为准NE12EA1/A1--变截面柱大头的毛截面面积为计算长度系数。y可由下面方法确定：

yEI1EI1EI1EI1/(Sh31Pli/P上述公式也可以用于下图所示有摇摆柱的多跨刚架的边柱，但算得的y 放大系数 1Pli/PNE1i1.216 NE1i1.216 NE1i.1.216.NE1i.1.216. 有侧移刚架柱的等效弯矩系数mx=1.0N0tM1

y bt1(N/NEx0)0.75(N/NEx0t

式中y--受压构件弯矩作用平面外的稳定系数，以小头为准，按现by--均匀弯曲楔形受弯构件的整体稳定系数，双轴对称的工形截面杆t--等效弯矩系数N’Ex0--以小头为准的参

Ah(s)4(y0t0)2

0Wx0

fbf

y0sl/lh0/slh0/l/iwl/i

式中A0,h0,Wx0,t0--构件小头的截面特性；b—截面不对称系数，参见规范(GB50017)附录N1tM1y t1(N/NEx1)0.75(N/NEx1t式中y--受压构件弯矩作用平面外的稳定系数，以大头为准，按现by--均匀弯曲楔形受弯构件的整体稳定系数，工形截面杆件按下式规定采用；N1--所计算构件段大头截面的轴压力M1--所计算构件段大头截面t--等效弯矩系数NEx1--以大头为准的欧拉临界力 4320A0h

0(Wx0

s)4(y00

by0sl/Ih0/s1Ih0/I/w1I/式中A0,h0,Wx0,t0--构件小头的截面特性；b—截面不对称系数，参见规范(GB50017)附录斜梁计算斜梁平面内的计算长度默认取值：TS把分段输入的斜梁段当作一个独立的构件，但实际上该构件可能是斜梁的一部分，其计算长度应按整体考虑，程序中自动搜索斜梁的竖向支承节点，先计算斜梁整体的计算长度，再计算每一分段的计算长度系数。程序默认相)局部稳定验算（GB50011-2010）9.2.1条明确说明抗震规范的规定“单层规范为门式刚架规程时，仅按门规进行控制。根据门规（CECS102:2002）6.1.1条，工235形截面受压翼缘自由外伸宽度b与翼缘厚度t之比不应大于15强度利用，腹板高厚比的容许值为235

235

根据门规（CECS102:2002）6.1.16项，考虑工形截面腹板受剪板幅的屈曲后强度，对于变截面杆件，该项的适用范围为当截面腹板高度变化HL不超过60mm/mw0.8时fvhw37khw37k235w w

0.8 235w结构变形控制(一)规定限值进行控制，由用户输入，CECS102:2002进行验算时，程序在计算结果文件及超限信息中仅对钢梁在“恒+活”行控制，不应大于设计坡度的1/3。+(二)当按规程CECS102:20023.4.2-1规定限值进行当按市标准(DBJ08-68-97)进行验算时，柱顶位移应按标准表4.4.3规定限值其他截面类型的构混凝土与混凝土格构式截面的计因为规程只要求验算构件的承载力设计值，程序按照公式NN0ff将其转化为应力的形式（N/mm2）来描述验算结果。式中：N0为承载力设计值，N为构件轴力设计值，f为钢材强度设计值。程序按稳定应力方式输出，强度应力置为0。玻璃幕墙铝合金型材的验压弯构件的平面外稳定、受弯构件的整体稳定不进行验算，受压构件平面内、平面外混凝土双肢柱的计算3.1.6节格构柱分肢轴力计算，平腹杆分肢弯矩M1xVl1 受拉构件进行计算，斜腹杆承担的轴力：NbVcos。V为柱设计剪力，l1为腹杆间距，为斜腹杆与水平面夹角。波形腹板截面设计第四 节点设计技术条连接计算基本规定抗震设计调整SR/式中 —

RE 梁柱基本连接设计假定受弯承载力等强ܯ௡ൌφ∗௡∗ܹ௬ 轴向承载力等强௡ൌφ∗ܣ௡∗ܹ௬ 一般在考虑轴向承载力等强时，端部的剪力和弯矩即不再考虑，直接取0受弯、受剪承载力等强时ܯ௡ൌφ∗௡∗ܹ ௡ൌܣ௡∗ܹ 其中 ܹ

由于实际翼缘和腹板惯性矩相差较大，且一般为了防止应力集中，会在连接端部将则考虑承担所有剪力，这种设计方法一般称之为常用设计法。而当翼缘较窄或截面γൌௐ௡௡௡ 其中：ܹ௡௡ ௡௧ܯൌ௧௧

ܯൌ߰ൈூൈ ܯ௡ൌܯൌ 其中，ܹܯݓܫܫ 基本连接验算焊接连

ߪ௡௡ൌ ߪ௡௡ܹߚ ௡ܹߚ ௡

௡ൌ௡ܹ మσඨା൯௡మ

௡

ܹ

——按焊缝有效截面(ܹܹܹݓ)计算，垂直于焊缝长度方ܹ ܹ 取ߚൌ1.22螺栓连接单个摩擦型螺栓承载力验算，应满足相关ேೡ௡ே௡௡ ௡௡

注：当螺栓受压时，ܹ௧应取

ܹ

——抗滑移系数，见GB500177.2.2-ܹ 螺栓群受纯剪时，单个螺栓的抗剪承载力应满足：ܹ ௡௡௡ ௡ ௡௩௡௡

௡ൌ ௡௡௬ ൈ௫௡

௩

ା∑ ௡௩ൌට൫ܹ௩ܹ௬൯ଶ௡ܹ௡

ܹ௫

（4.1.3.-注：当N作用方

4.1.3.2约束，如柱端时， 虑螺栓群正向受弯剪时，此时螺栓受拉，可按如下两种设计假定来进行验算：算法1：假定中和轴在受压翼缘中心【参考：陈绍蕃，门式刚架端板螺栓连接的强度和刚度，钢结构，ol15No47，2000，第1期】受压翼缘的螺栓至 置两排，计算时，假定受拉翼缘的螺栓只承 力，受压缘反弯矩作用，还要验算原来受压区螺栓的抗拉是否满足要求。最大拉力按下

拉力。如存在F h(4

iy2/h2i算法2：假定中和轴在螺栓群形心受拉翼缘和受压翼 栓对称 ，至少布置F i 4h(1yi

h2ܹܹ

ܹܹ௡ܹ 、ܹݔ

ܹݔܹݔ、ܹݕܹ 锚栓连接௧௡ܣ௡ൈܹ

ܹܹ 连接板强度௡ߪெൈ௡௡௡

τൌ௡ெ௡௡ܹ τ௡௡ܹ௡

ݓݐ 柱脚底板厚度௡对于受压的底板，底板厚度应满足如下条件：௡ݐ௡௡ଵ௡

其中：ܯ௡௡௡௫——根据柱脚底板下区格条件和基础反力求得的各区格中的最大弯矩。区 对悬臂板：ܯଵൌ0.5ଵߪ௡ܹଶ ଵ——底板的对三边支承板和两邻边支承板：ܯଶൌߪߙ௡ܹଶଶ—与b2a24.1.3.5-1ଶ——计算区格内，板的自由长度；对两相邻边支承板，按图示ߚ——与b3a34.1.3.5-2ଷ——计算区格内，板2个区域分别计算取较大ߪߛൌ௡ܯ ௡ܯଵൌ3௡ݒ 64ߪ௡ܹൌܹ——圆管形截面柱的外径；ܹ௡ݒ——0.3ߛ——与௡ܹ相关的系数，见表4.1.3.5-4.1.3.5-1系数值b2b204.1.3.5-2b3b3表4.1.3.1.5-3系数ߛdp23454.1.3.5-1底板尺寸示对于完全受拉的情况，在锚栓拉力作用下，底板厚度应满足如下条件：௡ ௡ට௡ே௡௡௡ሺ௡ାଶ

（4.1.3.-其中：ܹ௧௡——一个锚栓所承受的力； ܹ௡௡——从锚栓

至底板图

边的距离，如.1.3.5-2综合以上验算结果，最后௡௡௡௡ܕ௡௡௡௡௡௡௡ሽ,同时不应小于构造厚度。 连接节点设计一般STS中的验节点类 的验算可以参考4.1.3条，就不再复述。

连接。以下涉及到基连接梁柱交接节点域节点类型H型截面、十字形截面、箱型（空心）截面、圆管（空心）截面进行节点域设计。特别，对于H型截面弱轴及沿一个方向上所连连接验算：对于非组合（或不考虑时，按钢结构规范公式（7.2.4-1）验算Mb1Mb

tw(hbhc)/(Mb1Mb2)VP(4/3)

①对H形截面柱：VP ②对箱形截面柱：VP③对圆管形截面柱：VP

④对十字形截面柱 VP ---22.6122bWbWbWtFc

------对 tw(hbhc)/ (Mb1Mb2)VP(4/3)fv/ 当考虑抗震构造要求时，还应进行节点域的屈服承载力验算(Mpb1Mpb2)VP(4/ 补强方法

pb1MV

H型截面：可局部换板或设置贴焊板补强后的板厚，应按上述验算公最不 间采用塞焊连接。加强150mm

长度应大于节点域高度，一般应两头伸出不小于箱型、圆管、十字截面：H型

面求法，但只能选择用换梁柱连接铰接连接节点类

们视为铰接，即不考梁翼4.2.2-1构造要求螺栓：ttWh12~4mmh1---h2---连接板的（垂直方向）表 肢宽单排双排ba其矩取螺栓群中心到柱外皮边缘的距离作为偏心距时，该剪力产生的附加弯矩，即：ܹ∗ܹൌ௡ܯ

ܹ௧ൌܹ௧௡ ௡其中：ܹ ܹ 4.1.3.2-1的要求。连接板为受弯剪的板件，内力取法同螺栓计算时内力的取法，且可按4.1.3.1连接焊缝梁端腹板连接板或牛腿肋板处柱管壁剪应力验算公式vVmaxlg2 vhj bbjtw1.4 式中：ܹܹܹ ܹܹ

ݓݐ——腹(肋)预埋件锚筋刚接连

节点类型

4.2.2-2由于翼

连接 避免在翼和腹板连接位置由于力取35mm。在考虑梁腹板净截面时，一般需要扣除该柱

置开豁口，一般豁口小可 接的梁翼缘厚度，如果柱两侧均连刚接梁，且 当柱周圈 有刚接梁，且梁高度不一致时， 梁之间的最大截面高差

于150mm,则对应个翼缘做水平加劲肋。连接验端部内力取值

小时，可采用贯通式连接，此时两水平加劲 通柱截面，且 了两种方：实 法。受弯等强的取法可参考4.1.2 1/2、ଵൌ ெ௡ܹൌ ௡బ

ܹ、ܹܯܮ

ൌmaxሼܹଵ,ଶ, ܹ 螺连接弯正应力为0。具体验算可见4.1.3.1。圆管外环板NM/hN MMcVd/3

ܹ 加强环板宽度的计bF()NF( t et1 1F() 2sin2F() 2sin2b(0.630.88s

（4.2.2 —拉力 ܹ

ܹ

焊短梁腹柱连接梁翼缘与柱连接焊缝 下式验算σൌெ

（4.2.2 其中ܹ

弯矩度中心线之间ܣ௡—一侧翼AA aarv

aafrb

（4.2.2-A rb 0.4arb锚筋面积取者计算结果的较大值。式中fy---

（4.2.2ar---1.0取0.9，大于等于四层时取0.85；av---锚筋的受剪承载力 ，按下式计算，大于0.7时取av4.00.08d

fvab---a0.60.25 d---t---z沿剪力方向最外层锚筋中心线之间的距离。铰接时，M值取0。梁梁拼接连接Mj Vj l) uuMjMjMj（01MjMj Mj：翼缘连接的极限受弯承载力MjA(ht) Mj：腹板连接的极限受弯承载力MjmWpe （4.2.2- min(1,4t bjfycd tbwf ( 3k14 k1)3kk k1bjtfck2twbfyb(tfcfycWpe——梁腹板有效截面的塑 内径的比值，rdj/bjuuVjminV,V,V u u4Vu1：连接板与柱翼缘的连接焊缝抗剪极限承载力Vu2：梁腹板净截面抗剪极限承载力；Vu3：连接板净截面抗剪极限承载力；连接加强的盖板厚度不应小于6mm。加腋加强时，加腋高度不大于5000mm算例梁截面:柱截面:钢号：弯矩MkN*m):剪力V :10.9级高强度螺栓摩擦型连接螺栓直径D=20mm行数:6,列数钢梁长第四章节点设计技条件 节点域验

节点效

查钢结构规范，得ܹ௩ൌ180⁄ܹଶܹൌ295ܹܪ௡ൌ550ൌൌ3ܪ௡ൌൌ22ൌܹ௡ൌܪ௡ൈܪ௡ൈܹ௪ൌ5534.928ܹ

计值按腹板厚度取，正应设计ܯ௡ଵ௡ܯ௡ଶൌ106.60ܹܹܹ此ܯ௡ଶൌሺܯ௡ଵ௡ܯ௡ଶሻ⁄ܹ௡ൌ19ܹ/ܹ௡4ൈܹ௩⁄3ൌ226.7ܹ/ܹଶܯ௡௡ଵൌ௡

ܹൌ1241.772.

ܯ௡௡ଶψ由抗震规范 得三级为ሺܯ௡௡ଵܯൌ134.6ܹ/ܹଶ௡4ൈ0.58ൈܹൌ259.07ܹ/ܹଶ满！连接承载力验算设计方法判断ܹ௡௡ൌܤൈܹ௡ൈ൫ܪܹ௡൯160

8ൈሺ550ൌ18ሻൌ1.53ൈ1௡ܹܹ ൌ൫ܪൌ2ൈ൯ଶൈܹ⁄4ൌሺ550ൌ ൈ10ହܹൈ18ሻଶൈ0ൌ4ൌ ܹ௡௡⁄ሺ௡௡௡௡௪ሻൌ0.699௡由于比值小于0.7，应按精确全截面惯性矩：ହହయൈଵ௡ൌ2ൈହଵ.ସయൈ௡.ହൌ52087.37ܹ ହଵ.యൈଵൌ腹承弯. 13120.37.螺栓验算最外侧螺栓受弯时沿x

—23.16ൌ力

.ܹ ൌܯൈݕ௡௡௫ൌ23.16ൈ

47.25ൈ ∑ݔଶ௡ 2ൈሺ35ଶ௡105ଶ௡ 最外侧螺栓受弯时沿y向剪力：由于只有一排，则其中ݔ௡௡௫ൌ0,则௬௡௡௫ൌ剪力产生的螺栓剪力：ܹ௬ൌ௡ൌହ௡ൌ9.5 螺栓实际承受剪力：ܹ௡௡௫ൌටܹଶ௡ଶൌ௫௡௡௫

௡

4.21ܹ连接板验算连接板尺寸为：BxHxT95x444x

ൌ

ൌ22ൈ12ൈሺ35ଶ௡105ଶ௡10௡ܹ

ൈ2ൌ ௫面积矩：ܹ௫ൌ0.5ൈܪଶൈ௧ൌ0.5ൈ444ଶൈ12ൌ4ൌ2.96ൈ10ହܹெൈ௬

ଶଷ.ଵ௡ൈଵ௡లൈଶଶଶൌ79.23ܹ⁄ܹ ௡ସ.

ൌଵ.ହൈ௡ൌଵ.ହൈହ௡ൈଵ௡௡௡ൌ16.05ܹ⁄ܹ梁腹板验算

ൈ௡

ൌଵ.ହൈ௡ൌଵ.ହൈହ௡ൈଵ௡௡௡ൌ16.63ܹ⁄ܹൈ梁腹板净截面的惯性矩：

௡

ൌ 175ଶሻ2

22ൈ10

௡105ଶ94.3ൈ

௫ ெൈ௬ൌଶଷ.ଵ௡ൈଵ௡లൈଶହ௡ൌ63.12⁄ܹ ܯ௡ൌ௡ൈܹൌሾ160ൈ18ൈሺ550ൌ18ሻ௡ሺ550ൌ2ൈ18ሻଶൈ10⁄4ሿ576.4ܹܹܯ௨௡ൌܣ௡ൈ൫ܪൌ௡൯ൈܨ௨ൌሺ160௡2ൈ35ሻൈ18ൈሺ550ൌ18ሻൈ135.7ܹܹ௡

௪

ൈቀܪൌ2ൈ

ൌܯ௪ܹ௡௬0053ܯ௨ൌܯ௨௡௡ܯ௨௪ൌ1035.17௡170.03ൌ1205.2௡η௡ൈܯ௡ൌ1021.23满足极限抗剪承载力验算௨ଵൌ0.7ൈܹ௡ൈ൫ܪൌ2ൈܹ௡൯ൈ0.58ൈܹ௨ൈ2ൌ0.7ൈ8ൈൌ2ൈ8ሻൈ0.58ൈ136.74梁腹板净截面௨ଶൌ൫ܪൌ2ൈ൫ܹ௡௡൯ൌൈܦ௡൯ൈ௪ൈ0.58ൈܹൌሺ550ൌ2ൈሺ18௡35ሻൌ6ൈ22ሻൈ10ൈ0.58ൈ80.51连接板净截面௨ଷൌሺܪൌൈܦ௡ሻൈൈ0.58ൈܹ௨ൌሺ444ൌ6ൈ22ሻൈ12ൈൈ470ൌ腹板螺栓连接௩௨0.58௩௡௨0.58124.8014.67௡௡௨ൌܦ௡1.5௨ൌ0101540ൌ41௨ସ௨ܹ4௨63.83௡ߩ௡1.2ൈ൫2ൈܯ௡௡൯௡௡௡ൌ486.14௡௨满足主次梁连接节点类型图4.2.3(a)～(d)铰接连接；(e)～(h)连接构造ttWh11~3mm且不小于 ttWh12~4mm且不小于 hf---tW---h1---次梁腹板连接板的（垂直方向）连接计算铰接连接连接高强度螺栓应按以下要求计算：Nv 其中：V——次梁端部的剪n较为不利。这里偏安全的将剪力放大1.3倍来近似考虑附加弯矩影响。主梁加劲肋与主梁之间的连接焊缝，按下列公式计算焊缝的强度：v 20.7hf M

w2v2Mfs f2v2M刚接连接次梁根部腹板的连接高强度螺栓4.1.2-5自动判断是否采用精确设计法分配弯梁梁拼接连接节点类型H型截面梁间的拼接连接进行设计。翼缘和腹板均可采用螺栓或构造要求tFb16mmts=6mmbstFb16mmts=8～10mmbs=25～32mm4.2.4连接验算精确设计法（见4.1.2章，如果翼缘和腹板均为螺栓连接，系数可取0.4。4.1.2-6简化为平行拉力，验算螺栓群纯剪下承载力。在保证螺栓连接满足要求时，也应保证连接满足净截面要求 ܣ௪ଶ௡௡௧௡ ଶ௡௡௧௡ ݐܹܹ1ܹܣݐܹܹ2ݓܣݐܹܹ1ݓܣܹܹ2ܹܹ1

当考虑时，还应校核连接的极限受弯承载力MM

jM

MM

M MjM

MjMjmin(M

,M

,M

,M

,Mj

MM

Wpw M Wsn

（4.2.4- MM MM r2/r)et

w1wMM MM r2/r)e

wu

w1wsMM

j j

i

) m)2jm

r2b Vj r2b VjVx

nw

nwrmtw——梁腹板的板厚；tws——腹板拼接板板厚（两块时为厚度之和tfs——梁翼rirm——腹板螺栓群重心至所计算螺栓的距离，rm为其最大值Wpw——梁腹板的有效截面塑性抵抗Wsn——腹板拼接板的有效截面塑性抵抗矩Nb——高强螺栓的极限受剪承载力，可按下式确定NbminNb,Nbu

Nb0.58nAbf feNbcuTsumNb

tf MjMjmin(M

,M

,M

,M

,Mj

fu

fu

MM

——翼缘板净截面的极限受弯承载力：MjAnffu(hbtf （4.2.4-Mj——翼缘连接板净截面的极限按承载力：M Ansf(hbtfs)（4.2.4-fu fu MMMM

Mj2n(n1)petf(ht fu f1f Mj2n(n1)petf(ht fu f1fs Mj——翼缘螺栓决定的极限受弯承载力：M nNb （4.2.4-fuef1——梁翼缘tfs——梁翼n1——翼缘螺栓的排数；n2——翼缘螺栓注：对翼缘对接连接的形式，程序直接取M

vu算例采用梁截面行数:7,螺栓的行间距:70mm,螺栓的行边距:45mm 螺栓的列边距:40mm 螺栓的行边距: 螺栓的列间距:70mm,螺栓的列边距:翼缘外侧连接板尺寸BxHxT：220mmx470mmx翼缘内侧连接板尺寸BxHxT：90mmx470mmx腹板连接BxHxT510mmx170mmx螺栓直径： 净截面面积梁翼缘净截面积腹板连接板净截面面积梁腹板净截面 面抵抗

截面受弯承载力：ܯ௡ൌ௡ൈ 8ൈ25482.∙全截面惯性矩：௡௡యൈଶଶൌ2ൈହ௡.ଶయൈଵ௡.ସൌ88325.83ܹ 腹板惯性矩：ହ௡.ଶయൈଵ.ଶൌ17750.43ܹ腹板承担弯矩：0.4ൈ482.3翼缘承担弯矩：8.3ൌ3.7ൌ4.53

38.77ܹ∙ܹ腹板承担的剪力：ሺ562ൈ12ൌ22ൈ12ൈ7ሻൈ120ൌ查表知单个M0௩௡25.5

ଷெ௡

2ൌൌ

∙

௡௡௡ൈ 最外侧螺栓 时沿x向剪力：ܹ௫௡௡௫ൌெൈ௬௡ ∑௫ା

ଶൈሺ௡௡మାଵସ௡మ38.77 59.34最外侧螺栓受弯时沿y向剪力：由于只 排，则其中ݔ௡௡௫ൌ0,则ܹ௬௡௡௫ൌ剪力产生的螺栓剪力：ܹ௬ൌ௡ൌହ௡.ହଶൌ8393

√59.ଶ௡8.93ଶ109

൫ܪ

ଶ

⁄2௡൯ܹൌܪ൫ൈܹൈܤቀൌܹܹൌܯ ௡ ൌሺ220ൈ19ൈ581௡62ଶൈ11⁄4ሻൈ235ൌ0ଶ∙ܯ௨௡ଵൌܤൈݐ௡ൈܪ௡ൈܹ௨ൌ220ൈ19ൈ581ൈ375ൌଶ∙ܯ௨௡ଶൌܣ௡௡௡ଵܹ௨ሺܪ௡ݐ௨ሻ௡ܣ௡௡௡ଶܹ௨ሺܪൌݐൌ2112ൈ375ൈሺ600௡12ሻ௡2176ൈ375ൈሺ600ൌ16ሻൌൈ10ଶܯ௨௡ଷൌ2ܹ௫ݐ௡ቀ൫ܹ௬ൌ1൯ܦ௬௡ܦ௬௡ቁ൫ܪൌݐ௡൯ܹ௨ൌ1.53ൈ10ଷܹܯସൌ௡൫௬ൌ൯௬௡௬ቁሺ௨௡ሺܪ௡௨௨ൌ8ൈଷ∙௡௨௡ൌ0.58ܹ௡ܣ௡ܹ௨ൌ0.58ൈ2ൈ244.8ൈଷ1.03ଷ∙5ܯ௨௡.110ଶ∙ ൌ

4

ൌ3.55ൈ

∙ ܪଶൈܯ௨௪ଶൌܹ௦௡ܹܹ

ൌ42ൈ ௦ܹ

ൌ2.85ൈ10ଶܹܹܯ௨௪ଷൌ

ଶݎ

2ൈሺ70ଶ௡140ଶ௡ ൈ40ൈ12ൈ1.18ൈ10ଶܹ∙ܹܯ௨௪ସൌ

ݎଶ௡

2ൈሺ70ଶ௡140ଶ௡ ൈ40ൈ12ൈ22.35ൈ10ଶ∙௩௨௡ൌ0௡.58௡ܹ௨ܣܹ௡௡௡௧ൌ0.58ൈ2ൈ244.8ൈ1040ൌܹ௡௨௡ൌ1.5௡ܹܦ௡ܹ௨ൌ1.5ൈሺ12௡12ሻൈ20ൈ37515௨ൌ௩௨௡,௡௨௡ሽൌܹܯ௨௪ହൌቀ௡88.2∙

ݎଶݎ௡ቁܹ௨ܯ௪882ܹ∙综合以上，连接的极限承载力௨௨௡௡௨௪911௡88.2999.2∙查规范可知，梁梁拼接的ߟ௡ൌ1.3，连接：ܯ௨௡ߟ௡ܯ௡ൌ988，满足柱拼接连接节点类型构造要求H型截面可采用对接焊节点验算H型截面的螺栓连接节点采用受弯承载力等强连接的设计方法，剪力按腹板净截面H型截面进行验算

௡ ܹݑܯ其中：

连接耳板板的厚度不小于10mm；安装耳板与柱的连接，当采面角焊缝时，其焊脚尺寸不小8mm320mm；安装耳板的长度和柱脚连接铰接柱脚节点类型4.板厚一般不宜小于柱的较厚板厚度，且不小于20mm。底板的不应小于最小 式中h---柱的截

Lh2l1Bb2b1

（4.2.6.-（4.2.6.-l1--定l2--

底板长度方向补强板件或锚栓支承托座板件底板长度方向的边距，一般取l2

4.2.6.1-1的值确b---b1---底板宽度方向补强 或锚栓支承托座板件的尺寸，按表4.2.6.1-1确定b2---底板宽度方向的边距，一般取b24.2.6.1-1柱加劲肋、柱锚栓布置示图4.2.6.1- 底板长宽尺寸计算参考数值螺直径Al1或c螺直径al1c006550004加劲f厚度不宜小于12mm,高度不小于250mm，同时还应满足板件的宽厚比要求，程序内置宽厚比上限是 f4.1.4.6.1-1的要求。锚栓垫板锚栓垫板开孔较锚栓直径大5mm左右。焊对轴拉力验算锚栓受拉即可。具体可参考4.1.3.3。底柱脚样式各区格说明①翼缘加劲肋中间区隔三边支撑板②翼缘侧两边支③腹板加劲肋区三边支撑板④腹板间区隔三支撑板①箱形面柱范围内四边支撑板②柱翼侧底板三支撑板③柱底角部两边撑板④柱腹侧底板三支撑板①中间面范围内四边支撑板②柱翼侧底板三支撑板③柱底角部两边撑板④柱腹侧底板三支撑板①圆管侧圆形板②底板圈三边支③矩形板角部悬板（如果是圆形的话则外侧悬挑）

加劲肋所承受剪力应由其底 用区间 定。一般作用区间可按半来定即截面抗剪承载力

ܹ∙௡ܹ∙ߪൌ௡ܹ4.2..1-2加劲肋受力区

（4.2.6.-

（4.2.6.- 连接焊缝的抗剪承载

௡∙௧ τ

（4.2.6.- ௡௡混凝土承压

௡௡∙௧௡ （4.2.6.- ܹܹܹܹ

——柱底力，x,y抗剪的面积矩抗剪的惯性矩——抗剪与底板焊面积矩；——抗剪与底板焊惯性矩； ——混凝的受压面积（非投影面积）刚接柱脚刚接柱脚可分为外露式、外包式和埋入式三种，由于三种柱脚的构造 同，这里开类型细阐述。外露式柱脚构造要加劲肋上盖板盖板厚度一般取0.6倍的底板厚度，同时满足规格化板厚要求。验算内锚当偏心距eL6(4.2.6.2-受拉时锚栓的总拉力Ta0水平抗剪承载力Vtb0.4N

N(16e/L)

c受拉时锚栓的总拉力Ta水平抗剪承载力Vtb0.4N当偏心eL6lt3(4.2.6.2-

3B(L/2 底板下的混凝土最大受压应力 2NeL/2l BxLl

t 受拉时锚栓的总拉力

nLlx/NeLLlx/

/ AaT/f 水平抗剪承载力Vtb0.4(NTa注：式中 偏心距eM/Nfcc-- 底板下混凝土的抗压强度设计值 fta x33eL/2x26nAea(eL/2l)(Llx) 4N32Ne

dpppdp

d p32Nppdp

e2 式中：e----柱压力的最大偏心距，e2 maxmax

A2aiA(12ai) T MN

c0.5dp T (1 aia

c/rp值rp0其中：rp为底板半径；e底板、加劲肋、焊缝

௡ MM

MM

u1,Mu2Mu1fyAe(LXn/Mu2fckBXn(LXn/Mpc：考虑轴力的柱全塑性受弯承 Mpc计N/NyMpcN/NyMpc1.15(1N/NyN/NyAw/MpcN/NyAw/NAf (1 wy NyAwfyN/NyMpcN/NyMpc1.25(1N/Ny外包式柱脚构造要求底板、锚栓、加劲肋箍

Sd(2.0~Sd(2.5~

栓H形截面柱验算内容受力筋

M0.9Asfyh0

式中，As——外包混凝土中受拉侧的钢筋面积fy——受拉 ——受拉钢筋重心至混凝土受压区边缘的距离；该项为0。箍筋Vbeh0(0.7ft0.5fyvsh fyv——箍筋的

第四章节点设计技条件Ash为配置在同一截面内箍筋的截面面积； 箍筋的间距4.2.6-2受剪时的有效面栓一侧的钉数量 下式确定ே௩௡ேೡ

（4.2.6.2式中：N

矩M

可按式计算：

ܹܯܯܹܹ N NEcEc

Nvs Nvs

0.7----的弹性模f--的抗强度设计值f--侧壁混凝土承压௡ߪൌቀଶ௡బ௡1ቁ௡1௡ට1 ଵ௡

（4.2.6.2其中：V——柱脚剪力

ሺଶ௡బ⁄ ௡——柱脚反弯点到柱脚底板d——柱脚埋深ܹ锚只按

——钢柱翼设置，不考虑其受力。尚应能承未浇筑混凝土前由自及施考虑柱实际是一个钢—混凝土的组合体， 自于钢柱的轴压力通柱身的抗剪连接及混凝土界面的摩擦力传递给了混凝土部分，所以实际传给底的轴力应小于柱的轴力。在验算柱底混凝土 ௡௡ሺఘ௡ሻଵ∙ ௡௡ ∙ ௡௡௡ାೞ௡

可以这么取轴力：（4.2.6.2且满足

ܹߩ

（4.2.6.2ೞೞ其中

——外包高度（或埋入深度ܧ௡ܣ——混凝轴向刚度 性模量 积ܧ௦ܣ——钢柱轴ܹ ܹ

滑移刚对于

土局部

验算，可偏安ே௡

（4.2.6.2表 局部极限承载力抗弯极

载力

ju,

jM （4.2.6.2点设计技术条

u1,Mu2Mu1Mpc/(1lr/序中为铰接构造，该值取0）埋入式柱脚构造要求验算内容ܯܯ௡௡ܹ∙ （...2）其中：ܯ௡——柱底弯矩(建模时柱底位置ܹ ——钢柱埋入深度。 jM式中Mpc——同外露式柱u ck MjfBl(2lh)2h22