施工图常见问题月

施工图常见问题分析结构专业施工图设计主要包括三部分内容：

结构设计总说明

结构设计图纸

结构设计计算书一.结构设计总说明

是结构专业施工图设计的重要文件之一，对施工图设计起着纲领性的指导作用。

包含内容：《建筑工程设计文件编制深度规定》

（2008年版）1.工程概况：要从结构的角度去阐述·工程地点：建造在什么地方，即可清楚的了解该建筑物是在地震区还是非地震区，可大致确定建筑场地所处的工程地质环境和条件·使用功能：对结构专业而言，不同的使用功能，楼面荷载不同，抗震设防类别、设防标准不同。（如住宅、商业、医院、厂房等）·建筑平面尺寸、高度、层数：由此可初步判断结构是否超长、是属于高层或多层建筑·结构类型·人防内容2.荷载取值作用在结构上的荷载可分为永久荷载、可变荷载和偶然荷载三大类，在结构设计总说明中应分别注明作用在结构各个部位、构件的活荷载标准值。（需要了解建筑的使用功能及区域）。（1）地下室顶板均布活荷载：一般民用建筑的非人防地下室顶板（±0.000标高），考虑施工材料的堆放及临时材料加工场地的荷载，室内取4KN/m2，室外取5KN/m2（2）消防车荷载：以30T消防车荷载为例，荷载规范规定“板跨不小于6m的双向板在消防车轮压直接作用下，其等效均布荷载取20KN/m2”。但实际工程，板跨不同，板上覆土厚度不同，作用在板上的荷载亦不同。朱炳寅老师总结了不同板跨、不同覆土条件下的消防车等效均布荷载取值表。可供大家参考选用。

板跨（m）2.02.53.03.54.04.55.05.5≥6.0等效均布荷载(kN/m2)35.033.131.329.427.525.623.821.920.0i．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格表1

消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载

ii.不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算

不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。表2

消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数覆土厚度（m）≤0.250.500.751.001.251.501.752.002.25≥2.50调整系数1.000.920.850.770.700.620.550.470.400.32iii.综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。表3

消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)板跨（m）覆土厚度（m）≤0.250.500.751.001.251.501.752.002.25≥2.50≥235.032.429.727.124.521.819.216.613.911.3

表4

消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)板格的短边跨度（m）覆土厚度（m）≤0.250.500.751.001.251.501.752.002.25≥2.502.035.032.429.727.124.521.819.216.613.911.32.533.130.728.325.823.421.018.616.113.711.33.031.329.126.924.622.420.218.015.713.511.33.529.427.425.423.421.419.317.315.313.311.34.027.525.723.922.120.318.516.714.913.111.34.525.624.022.420.819.217.716.114.512.911.35.023.822.421.019.618.216.915.514.112.711.35.521.920.719.518.417.216.014.813.712.511.3≥6.020.019.018.117.116.115.214.213.212.311.3（3）设设备备管管道道吊吊顶顶荷荷载载：：每米满水管重（kN/m）

外径内径管重水重总重DN8008208001.985.037.01DN7007207001.743.855.59DN6006206001.492.834.32DN5005205001.251.963.21DN4504784581.151.652.79DN4004264080.921.312.23DN3503773610.721.021.75DN3003253090.620.751.37DN2502732590.460.530.98DN2002192070.310.340.65DN1501601500.190.180.37DN1251331240.140.120.26DN1001081000.100.080.18（4）各类类工工业业、、商商业业、、电电信信、、医医疗疗等等专专用用使使用用荷荷载载：：对于于专专业业性性很很强强的的建建筑筑楼楼面面使使用用荷荷载载，，应应由由行行业业的的工工艺艺工工程程师师提提供供，，也也可可参参考考相相关关规规范范，，如如《电信信专专用用房房屋屋设设计计规规范范》、《商业业仓仓库库设设计计规规范范》、《物资资仓仓库库设设计计规规范范》等3.结构构材材料料：：抗震震等等级级为为一、、二二、、三三级级的的框框架架和斜斜撑撑构构件件（（含含梯梯段段）），，其其纵纵向向受受力力钢钢筋筋采采用用普普通通钢钢筋筋时时，，钢钢筋筋的的抗抗拉拉强强度度实实测测值值与与屈屈服服强强度度实实测测值值的的比比值值不不应应小小于于1.25；钢钢筋筋的的屈屈服服强强度度实实测测值值与与屈屈服服强强度度标标准准值值的的比比值值不不应应大大于于1.3，且且钢钢筋筋在在最最大大拉拉力力下下的的总总伸伸长长率率实实测测值值不不应应小小于于9%。4.地基基与与基基础础：：±0.000的绝绝对对标标高高、、基基底底持持力力层层及及其其承承载载力力特特征征值值(有地地下下室室)抗浮浮设设计计水水位位标标高高、、施施工工期期间间降降水水要要求求以以及及停停止止降降水水条条件件5.新旧旧规规范范的的变变化化规范范、、图图集集的的更更新新变变化化钢筋筋保保护护层层的的要要求求不不同同耐久久性性的的要要求求有有变变化化5.1.耐久久性性环环境境类类别别为为四四类类和和五五类类的的混混凝凝土土结结构构，，其其耐耐久久性性要要求求应应符符合合有有关关标标准准的的规规定定。。更恶恶劣劣环环境境（（海海水水环环境境、、直直接接接接触触除除冰冰盐盐的的环环境境及及侵侵蚀蚀性性环环境境））中中混混凝凝土土结结构构耐耐久久性性的的设设计计，，可可参参考考现现行行国国家家标标准准《混凝凝土土结结构构耐耐久久性性设设计计规规范范》GB/T50476。四四类类环环境境可可参参考考现现行行国国家家行行业业标标准准《港口口工工程程混混凝凝土土结结构构设设计计规规范范》JTJ267；五类类环环境境可可参参考考现现行行国国家家标标准准《工业业建建筑筑防防腐腐蚀蚀设设计计规规范范》GB50046。二.施工工图图设设计计1.地下下室室外外挡挡土土墙墙设设计计(1).地下下室室外外挡挡土土墙墙的的荷荷载载i.室外外地地面面活活荷荷载载标标准准值值q活取10KN/m2，如如外外墙墙靠靠近近消消防防车车道道，，则则应应考考虑虑行行车车荷荷载载q车ii.墙外外侧侧土土的的侧侧压压力力：：回回填填土土q1、q2的重重度度取取18KN/m3，地地下下水水位位以以下下回回填填土土q3的浮浮容容重重取11KN/m3iii.地下下水水产产生生的的侧侧压压力力q水的重度取取10KN/m3iv.人防等效效静荷载载标准值值(2).相关系数数的取值值i.土压力系系数按静静止土压压力系数数(K0=1-sinψ)取K0=0.5，当基坑施施工采用用护坡桩桩时，取取主动土土压力系系（Ka=tag2(450-ψ/2)Ka=0.33ii..地下室外外挡土墙墙水平荷荷载分项项系数的的取值地下室外外挡土墙墙水平荷荷载分项项系数

荷载类型

地下室挡土墙室外地面活荷载土压力水压力人防等效荷载标准值

普通地下室外墙1.41.31.3人防地下室外墙1.31.31.0(3).计算简图图i.单向板：：视基础础和各层层楼板为为支点，，沿竖向向取1m宽单跨或或多跨板板带计算算外墙弯弯矩ii..双向板：：按单层层单跨柱柱网作为为一个计计算板单单元，注注意嵌墙墙柱则应应按垂直直于墙面面的受弯弯构件验验算配筋筋。(4).配筋构造造i.双层双向向配筋，，按单向向板计算算，竖向向钢筋除除按计算算值配置置外，每每侧的配配筋还不不应小于于受弯构构件最小小配筋率率要求；；按双向向板计算算，则双双向双侧侧的配筋筋均不应应小于受受弯构件件最小配配筋率要要求；虽虽按单向向板计算算，但柱柱网与层层高尺寸寸之比小小于2，水平筋筋每侧的的配筋还还不应小小于受弯弯构件最最小配筋筋率要求求。ii.根据内力力简图应应优化外外墙配筋筋2.柱下独基基或墙下下条基+抗水板设设计近年来出出现了许许多高层层与多层层裙房或或大面积积地库相相连的工工程，为为了解决决不均匀匀沉降，，节约工工程造价价，地库库部分往往往采用用独基（（条基））+抗水板的的基础形形式。(1).防水板的的受力特特点防水板一一般只用用来抵抗抗水浮力力，不考考虑防水水板的地地基承载载能力。。作用在在其上的的荷载有有：地下下水浮力力qw、防水板板自重及及其上建建筑做法法重量qs、防水板板上使用用荷载qa，工程中中分两种种情况分分析：i.无水或qs+qa≥qw，防水板板及其上上部重量量直接传传给地基基土，独独立基基础（条条基）对对其不起起支撑作作用。ii.qs+qa≤qw，作用在在防水板板上的荷荷载qwj=qw-(qs+qa)，其支撑撑条件如如下图独基抗水水板按无无梁楼盖盖计算，，条基抗抗水板按按四边支支撑的矩矩形板计计算。(2).独基或条条基的受受力特点点i.对独基埋埋深的修修正抗水板与与基础底底平，基基础埋深深H=h2+25h1/20抗水板与与基础顶顶平，基基础埋深深H=h2+h3+25h1/20ii.qs+qa≤qw时：防水板传传给基础础周边均均匀分布布的线荷载qe=qwj（LxLy–axay）/2(ax+ay)防水板传传给基础础周边均均匀分布布的线弯弯矩me=kqwjLxLyK—防水板平平均固端端弯矩系系数a=防水板平平均固端端弯矩系系数a/l0.200.250.30.350.400.450.500.550.600.650.700.750.80k0.1100.0750.0590.0480.0390.0310.0250.0190.0150.0110.0080.0050.003由防水板板荷载（（qe、me）引起的的基础的的附加内内力M=（qe（b–d）/2+me）LV=qeLiii.地下室外外挡土墙墙下条形形基础，，除按上上述步骤骤计算外外，要考考虑土压压力对墙墙底的弯弯矩和剪剪力，其其基础为为偏心受受压基础础。(3).构造要求求要实现设设计构想想，防水水板下应应设置软软垫层，，其作用用有二：：一是要要有一定定的承载载能力，，能承担担施工荷荷载及正正常使用用期间防防水板自自重及板板上的恒恒、活荷荷载；二二是要有有一定的的变形能能力，避避免承担担过大的的基底反反力。常常用的方方法是防防水板下下铺设聚聚苯板。。聚苯板厚厚度应大大于地基基沉降值值，并具有有一定的的承载能能力。防水板的的厚度不不小于250mm，防水板板的配筋筋除满足足计算要要求外，，应保证证受弯构构件最小小配筋率率。3.双柱联合合基础的的设计在框架结结构的基基础设计计中，柱柱下钢筋筋混凝土土独立基基础是常常用的基基础形式式。若在在结构设设计中遇遇到下列列情形：：相邻两基基础间净净距较小小，互相相干扰；；土质软弱弱、地基基承载力力较低或或两柱承承受荷载载较大，，使柱下基础础计算底底面积相相互碰撞撞或重叠叠；某柱靠近近界限，，柱下的的基础面面积不足足或不对对称,使基础承承受较大大的偏心心荷载。。此时无法法按柱下下独立基基础进行行设计，，解决办办法是采采用双柱柱联合基基础，即即将同列列相邻两两柱设置置在公共共的基础础上,由该基础础将上部部荷载传传递给地地基。(1).双柱联合合基础的的形式双柱联合合基础可可分为板板式联合合基础、、梁板式式联合基基础i.板式联合合基础板式联合合基础是是将两柱柱直接支支承于基基础底板板，柱荷荷载由基基础底板板传给地地基。适用于柱柱距不大大、柱荷荷载较小小的情形形。一般般当采用用平板式式，若为为了满足足抗冲切切需要并并减少混混凝土用用量也可可以采用用阶梯形形状基础础底板。。ii.梁板式联联合基础础当两柱间间的间距距较大时时、两柱柱荷载相相差较大大或某一一柱柱列列外侧扩扩展尺寸寸受限采采用板式式联合基基础就不不经济，，此时在在两柱间间设置钢钢筋混凝凝土梁，，组成梁梁板式双双柱联合合基础，，由梁来来承受柱柱列方向向的弯矩矩。基础础底板可可做成矩矩形或梯梯形。一一般要求求基础偏偏心距e≤L/6，基础全全面积积参与工工作。(2).双柱联合合基础的的设计i.设计基本本假定联合基础础实质上上是弹性性地基土土的空间间问题，，设计计计算时一一般做如如下假定定：基础是刚刚性的：：联合基基础厚度度较大、、刚度也也大，一一般般认为当当基础高高度不小小于1/6柱距时，，按刚性性基础设设计；联合基础础上的基基底土反反力成均均匀或线线性分布布，简化化内力计计算；地基主要要受力层层范围内内土质均均匀；不考虑上上部结构构与基础础的共同同工作ii.设计过程1.板式联合基基础根据柱荷载载标准值、、地基承载载力特征值值确定基础础总面积。。调整基础础各方向的的扩展尺寸寸，满足基基础底板形形心与柱合合力作用点点近似重合合，底板厚厚度一般由由抗冲切要要求确定，，沿柱列方方向计算跨跨中及支座座弯矩，在在基础顶部部及底部布布设钢筋，，宽度方向向按悬臂板板计算并布布设下部钢钢筋。2.梁板式联合合基础梁板式双柱柱联合基础础沿柱列方方向可按照照倒梁法或或弹性地基基梁法计算算正负弯矩矩，在梁内内配置钢筋筋，基础底底板仅仅承承受单向弯弯矩，按单单向悬臂板板即一般条条形基础底底板的设计计方法确定定弯矩及配配筋。与板板式基础相相同，要根根据荷载分分布按形心心及合力点点重合的要要求调整尺尺寸。基础础底板可做做成矩形或或梯形两种种。iii.设计注意问问题无论采用板板式或梁板板式的双柱柱联合基础础，最重要要的是调整整基础四周周的尺寸，，使基础底底板的形心心与柱荷载载的合力作作用点尽可可能的重合合，从而保保证基底反反力近似均均匀。一般般要求基础础偏心矩e小于L/6，基础全面面参与工作作且基础端端部最大压压应力应满满足Pmax=1.2fa，当因调整整尺寸受限限，不满足足上述要求求时，应采采取扩大另另一方向基基础尺寸，，降低基础础压应力。。多柱联合合调整或其其它技术措措施。一般的结构构设计软件件，对双柱柱基础，仅仅是把两个个柱基础底底面积算术术相加，并并取两柱间间中点作为为基础中点点，并未进进行基础尺尺寸调整，，以使基础础形心与两两柱荷载中中心重合。。设计人员员设计时应应根据底层层柱底最大大内力值，，柱间距等等调整基础础底板尺寸寸，选择合合理的联合合基础型式式，尽量使使基底压力力均匀且满满足Pmax=1.2fa的要求。若若不进行调调整，将有有可能导致致受力不合合理，不满满足规范要要求，严重重时会存在在事故隐患患或发生工工程事故。。对于板式式基础柱列列方向的上上下配筋，，梁板式基基础梁的配配筋，设计计人员应补补充计算，，并合理布布设。4.筏形基础设设计筏型基础分分为梁板式式和平板式式两类，选选型应根据据地基土质质、上部结结构体系、、柱距、荷荷载大小、、使用要求求以及施工工条件等因因素确定。。(1).梁板式筏基基由地基梁与与基础筏板板组成，结结构刚度大大，混凝土土用量少，，但基础高高度大、受受地基梁板板布置的影影响，基础础刚度变化化不均匀，，地基反力力呈现明显显的跳跃式式，在中筒筒或荷载较较大的柱底底易形成受受力及配筋筋的突变。。近年来该基础础形式的使使用逐渐减减少，一般般仅用于柱柱网布置规规则，荷载载均匀的结结构。(2).平板式筏基基平板式筏基基由大厚板板组成，根根据冲切需需要，可设设计为局部部柱下加柱柱墩（上反反或下反））、核心筒筒底板局部部变厚。适适合于复杂杂柱网结构构、框架-核心筒结构构及筒中筒筒结构。具具有基础刚刚度大，受受力均匀的的特点，但但也存在厚厚板混凝土土施工温度度控制要求求高，混凝凝土用量大大的不足。。梁板式筏基基与平板式式筏基主要要性能和使使用情况比比较筏基类型基础刚度地基反力柱网布置混凝土用量钢筋用量土方量降水费用施工难度综合费用应用情况梁板式有突变有突变严格较少相当较大较大较大较高较少平板式均匀均匀变化灵活较多相当较少较少较小较低较多(3).注意问题在筏基的设设计计算中中，基床反反力系数的的确定与地地基沉降密密切相关，，基础设计计的关键问问题是沉降降量的确定定问题，在在沉降量的的确定过程程中，工程程经验尤为为重要。合合理的沉降降量是基础础设计的前前提，即在在确定地基基总沉降量量的前提反反推合适的的基床反力力系数，最最后计算基基础的内力力，确定基基础配筋。。5.上部结构嵌嵌固部位的的确定(1).如何确定地下室顶板板作为上部部结构的嵌嵌固部位，，地下一层层与首层的的侧向刚度度比不宜小小于2，建议最多多放宽到下下层与上层层的侧向刚刚度比不小小于1.85。注意：地下下室结构楼楼层的侧向向刚度是指指结构自身身的刚度，，不应考虑虑土对地下下室外墙的的约束作用用，但可考考虑地上结结构以外的的地下室相相关部位的的结构。““相关部位位”指地上上结构外扩扩不超过三三跨且不超超过20米的地下室室范围。(2).地下室顶板板不能作为为上部结构构的嵌固部部位i.确定上部结结构的嵌固固部位可依次验算算地下二层层及以下各各层对首层层的侧向刚刚度比，当当满足刚度度比大于2，便可确定定为上部结结构的嵌固固部位。ii.构造措施回填土对地地下室结构构的约束作作用很大，，因此地下下室顶板对对上部结构构的嵌固作作用是客观观存在的，，结构设计计中应采取取相应的加加强措施。。地下室顶板板避免开大大洞口，地地下室在地地上结构的的相关范围围的顶板应应采用现浇浇梁板结构构，楼板厚厚度不宜小小于150厚，混凝土土强度不宜宜小于C30，采用双层层双向配筋筋，每层每每向的配筋筋率不宜小小于0.25%。地下一层柱柱配筋不应应小于地下下室顶板作作为上部结结构的嵌固固部位时，，地上一层层的柱配筋筋。嵌固层应满满足《抗震规范》第条要求。(3).总结一般情况应应尽量将上上部结构嵌嵌固部位选选择在地下下室顶面，，结构的加加强部位明明确，地下下室结构的的加强范围围小，结构构的经济性性好。6.框架梁受扭扭钢筋设计计应注意的的问题采用SATWE软件进行结结构计算，，框架梁的的扭矩折减减系数取Tb=0.4～1.0，原因是可可以考虑现现浇楼板对对梁的抗拒拒作用而对对梁的扭矩矩进行折减减。当扭矩矩折减系数数不低于0.4，其因扭转转而产生的的裂缝可以以满足《混凝土规范范》的有关要求求。对于一一般工程，，梁的扭矩折折减系数可可取0.4。但对于不不与刚性楼楼板相连的的框架梁及及弧形梁，，则扭矩不不能折减。。为控制边榀榀框架梁的的受扭，楼楼面次梁边边端支座与与边榀框架架梁的连接接应设为铰铰。但现浇浇结构，扭扭转效应依依然存在，，因此要求求边榀框架架梁的腰筋筋均应采用用抗拒钢筋筋，用字母母N表示。对由框架梁梁直接悬挑挑梁或板，，注意扭矩矩不能折减减，并建议议尽量避免免。7.跃层柱的长长度系数问问题SATWE软件计算程程序会自动动搜索跃层层柱及单边边跃层柱信信息，但要要注意对于于单边悬挑挑的跃层柱柱程序会判判断失误。。8.基础埋深较较大时地下下柱的处理理无地下室的的框架结构构，经常遇遇到基础埋埋深较大导导致首层的的计算高度度过大，导导致首层的的侧向刚度度较小，结结构的弹性性层间位移移角计算值值过大，从从而引起首首层柱配筋筋过大。建议：在室室内标高设设一层框架架梁，不布布楼板。在在SATWE总信息中““地下室层层数”填1。9.对于剪力墙墙洞口的规规则化处理理(1)墙长超过8m的剪力墙，，由于其刚刚度很大，，吸收了大大量的地地震作用，，延性较差差，地震时时极易破坏坏，造成各各个击破的的破坏形态态，极不安安全，应进进行开洞处处理。(2)整体小开口口剪力墙：：墙的开洞洞面积不大大于墙体总总面积的1/16，且开洞位位置位于墙墙长中部1/3范围，则可可不按开洞洞剪力墙计计算。(3)设计中需要要对剪力墙墙进行规则则化处理，，使洞口上上下对齐，，形成明确确的墙肢和和连梁，尽尽量避免直直接采用错错洞墙和叠叠合错洞墙墙。10．对剪力墙墙连梁的处处理（1）连梁的的计算模型型，按跨高高比（Ln/h）区分，当当Ln/h＜5，且连梁截截面高度h<400mm，应定义为为连梁，按按墙体开洞洞输入，其其抗震等级级同墙；当当Ln/h≥≥5，则按梁输输入，其抗抗震等级同同框架梁。。（2）对连梁梁超筋的处处理：连梁调幅处处理，设防防烈度在6、7度地区，调调幅系数不不宜小于0.8，设防烈度度在8、9度地区，调调幅系数不不宜小于0.5减少连梁的的截面，即即减少了连连梁刚度，，从而降低低了连梁的的地震效应应，但同时时可能加大大了剪力墙墙的地震效效应。连梁的铰接接处理，此此时假定连连梁在地震震下破坏，，对剪力墙墙按独立墙墙肢进行二二次计算，，墙肢（甚甚至框架））应按两次次结果的包包络值进行行设计配筋筋。11.在剪力墙外外墙设置角角窗的加强强措施在剪力墙外外部设置角角窗，必然然会破坏结结构的连续续性，使地地震无法可可靠传递，，给结构抗抗震安全造造成隐患，，同时在结结构外墙角角部开设角角窗，也会会降低结构构的整体刚刚度，特别别是结构的的抗扭刚度度。因此在在地震区，，特别是在在高烈度区区应尽量避避免在外墙墙设置角窗窗。在B级高度的高高层建筑不不应设置，，8度及8度以下的地地震区不宜宜设置。必必须设置时时，应采取取加强措施施：(1).角窗洞口不不应过大，，连梁不宜宜过小，并并应上下对对齐；(2).角窗洞口附附近尽量避避免采用短短肢墙、单单片墙，且且墙厚应适适当加厚，，角窗两侧侧应沿全高高设置约束束边缘构件件；(3).角窗处的楼楼板应适当当加厚，配配筋适当加加大，，并于转转角处的板板内设置一一定宽度的的连接两侧侧墙体的暗暗梁。12.关于少量剪剪力墙的框框架结构高规第条规定：抗抗震设计的的框架-剪力墙结构构，应根据据在规定的水平平力作用下下结构底层层框架部分分承受的地地震倾覆力力矩与结构构总倾覆力力矩的比值值，确定相应应的设计方方法。（1）当框架部部分承受的的地震倾覆覆力矩大于结构总总地震倾覆覆力力矩的50%但不大于80%时，按框架架-剪力墙结构构设计，其最大适适用高度可可比框架结结构适当增增加，框架架部分的抗抗震等级和和轴压比限限值宜按框框架结构的的规定采用用；此种情况意意味着结构构中剪力墙墙的数量偏偏少，属于于少墙框架-剪力墙结构构，仍是双重重结构体系系，只是框框架承担较较大的地震震作用。因因此仍按框框架-剪力墙结构构设计，侧侧向位移控控制指标按按框架-剪力墙结构构采用，但限制了其其最大适用用高度，提提高了对框框架部分的的抗震要求求。Mc/Mo

设防烈度6度7度8度

≥0.86050400.7~0.87060500.6~0.78075600.5~0.6

1109580最大适用高高度可根据据框架承担担的地震倾倾覆力矩来来确定，可可参照下表表框-剪结构Mc/M0＞0.5时最大适用用高度（m）（2）当框架部分分承受的地地震倾覆力力矩大于结构总总地震倾覆覆力矩的80%时，按框架-剪力墙结构构设计，但但其最大适用高高度宜按框框架结构采采用，框架部分分的抗震等等级和轴压压比限值应应按框架结结构的规定定采用。当当结构的层层间角不满满足框架-剪力墙结构构的规定时时，可按高高规第3.11节的有关规规定进行结结构抗震性性能分析和和论证。框架部分承承受的倾覆覆力矩大于于结构总倾倾覆力矩的的80%，意味着结结构中剪力力墙的数量量极少，属属于带少量量墙的框架架结构，不不再是双重重结构体系系。第（2）条应注意意：1)按框架-剪力墙结构构设计，指指计算时要要考虑框架架与剪力墙墙的协同作作用，剪力力墙部分的的抗震等级级和轴压比比按框架-剪力墙结构构的规定采采用。（高层不放放松要求。。抗规中要要求墙同框框架，实际际多层降低低了墙的抗抗震等级。。）2)为避免剪力力墙过早破破坏，其位位移相关控控制指标应应按框架-剪力墙结构构采用，不不满足时，，需进行结结构抗震性性能分析和和论证（与与抗规不同同）。建议：这种少墙框框剪结构，，由于其抗抗震性能较较差，不主主张采用，，尤其9度时不应采采用。框架部分的的地震剪力力值应采用用框架结构构模型和框框架-剪力墙结构构模型二者者计算结果果的较大值值进行设计计。避免剪力墙墙直接承受受楼面的重重力荷载，，减少剪力力墙破坏后后对结构竖竖向承载力力的影响。。要求层间角角满足框架架-剪力墙结构构的规定基基本上是不不可能的，，按高规第第3.11节的有关规规定进行结结构抗震性性能分析和和论证，实实际操作也也很麻烦。。建议按照照《抗规条的规定：：结构侧向向位移控制制指标按底底层框架部部分承担倾倾覆力矩的的大小，在在框架结构构和框架-剪力墙结构构两者的侧侧向位移控控制指标之之间偏安全全适当内插插。其最大适用用高度不宜宜超过框架架结构的适适用高度，，若超过时时框架的抗抗震等级宜宜比框架结结构适当提提高。13.砌体结构由于材料性性质决定了了无筋砌体体不适合地地震区建筑筑，但考虑虑到我国国国情，目前前还在用，，但设计时时应特别注注意如下几几方面：(1)限制多层砌砌体结构房房屋的高度度和层数是是防止或减减轻震害最最有效的措措施。房屋层数和和总高度限限值（m）房屋类别最小抗震墙厚（mm）

烈度和设计基本地震加速度67890.05g0.10g0.15g0.20g0.30g0.40g高度层数高度层数高度层数高度层数高度层数高度层数多层砌体房屋普通砖240217217217186155124多孔砖24021721718618615593多孔砖190217186155155124－－小砌块19021721718618615593底部框架—抗震墙砌体普通砖240227227196165－－－－多孔砖240227227196165－－－－多孔砖190227196165134－－－－小砌块190227227196165－－－－注:1房屋的总高高度指室外外地面到主主要屋面板板板顶或檐檐口的高度度,半地下室从从地下室室室内地面算算起,全地下室和和嵌固条件件好的半地地下室应允允许从室外外地面算起起;对带阁楼的的坡屋面应应算到山尖尖墙的1/2高度；2室内外高差差大于0.6m时，房屋总总高度应允允许比表中中的数据适适当增加，，但增加量量应少于1.0m；3乙类的多层层砌体房屋屋仍按本地地区设防烈烈度查表，，其层数应应减少一层层且总高度度应降低3m；不应采用用底部框架架-抗震墙砌体体房屋；4本表小砌块块砌体房屋屋不包括配配筋混凝土土小型空心心砌块砌体体房屋。注意以下几几点：i.屋顶阁楼层层当其实际际有效使用用面积或重重力荷载代代表值小小于顶层30%时，可不计计入房屋总总高和层高高；ii.嵌固条件好好的半地下下室应同时时满足下列列条件：①半地下