现浇箱梁支架方案计算书

福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案1、方案概况1.1编制依据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）；⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）；⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）；⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ025-86）；⑻《装备式公路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）=11\*GB2⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；=12\*GB2⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）=13\*GB2⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）=14\*GB2⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。瑞亭大桥第二联至第五联上部现浇箱梁，标准段采用单箱三室横断面的预应力混凝土箱形连续梁，梁高2.2m，顶、底板厚0.25m～0.45m，箱梁顶、底板均与桥面同坡，桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成。跨中截面顶板厚度25㎝、底板厚22㎝。跨中腹板厚0.5m，支点腹板厚0.7m，渐变长度2.5m；箱梁悬臂长2。5m，翼缘板端部厚0.15m，根部厚0.45m；箱梁在各支点处设置横梁，端横梁宽1.5m，中横梁宽2m。箱梁预应力钢束采用15-12、15-7。2、方案计算2.1支架计算荷载的取用原则2.1.1设计荷载根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011第5.2.6条：计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表4.1.1进行荷载组合。⑴新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；⑵模板、支架自重；⑶施工人员和施工材料、施工设备等荷载；⑷振捣混凝土时产生的荷载；⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力；⑹混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；⑺设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；⑻其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。表2.1.1模板、支架设计计算的荷载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板的底模板以以及支撑板、支支架等（1）+（2）+（3）+（4）+(7)+(8))（1）+（2）+(7)+(8))缘石、人行道、栏栏杆、柱、梁梁、板等的侧侧模板（4）+（5）（5）基础、墩台等厚大大结构物的侧侧模板（5）+（6）（5）2.1.2普通模板荷载计算见《桥梁施工工程师手册》7-1-1、7-1-2⑴新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。⑵模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5kPa，另外以集中荷载2.5kN进行验算；②计算直接支承小棱的梁时，均布荷载可取1.5kPa；③计算支架立柱时，均布荷载可取1.0kPa；④有实际资料时按实际取值。⑷振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平模板为2.0kPa；对垂直面模板为4.0kPa。⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（2—1）和（2—2）计算：Pmax=0.22γtok1k2v1/2（2—1）Pmax=γh(2—2)式中：Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）h—为有效压头高度（m）V—混凝土的浇筑速度（m/h）t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h）。可按实测确定：γ—混凝土的容重（kN/m3）k1—外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；k2—混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50至90mm时，取1.0；110至150mm时取1.15。本设计检算按（2-2）计算。⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载表2-1-2采用。本计算取2.0kPa。表2-1-2倾倒混凝土时产生的水平荷载向模板中供料方法法水平荷载（kPaa）用溜槽、串筒或导导管输出2.0用容量0.2及小小于0.2m3的运输器具具倾倒2.0用容量大于0.22至0.8m3的运输器具具倾倒4.0用容量大于0.88m3的运输器具具倾倒6.0⑺其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑。(本计算按荷载为0考虑)。2.2使用材料混凝土：γ砼=26.0kN/m3。竹胶板:γ竹胶板=9.0kN/m3；[σw]=11.45Mpa；E=6.0×103Mpa（优质品）；δ=0.015m；长×宽=2.44×1.22m。方木：γ木=5.0kN/m3；[σw]=12.0Mpa；E=9.0×103Mpa（马尾松）。（路桥施工计算手册表8-6）Φ28mm顶托，长70cm(暂定)，托盘大小100×150mm；[σ]=140.0Mpa；E=2.1×105Mpa；A=6.2×10-4m2。顶托、槽钢、螺栓每个总质量为5kg。I16a：q=0.205kN/m；[σ]=145.0Mpa；E=2.1×105Mpa；I=1.127×10-5m4；Wx=1.409×10-4m3；A=2.611×10-3m2。（路桥施工计算手册附表3-31）2.3荷载分析计算2.3.1横断面荷载分布如下：图2.3.1横断面荷载分布图其中：S1=0.9094m2，L1=2.572m,q1-1=S1/L1×γ砼=9.19kN/m;S2=1.6692m2，L2=1.375m,q1-2=S2/L2×γ砼=31.56kN/m;S3=2.0132m2，L3=3.813m,q1-3=S3/L3×γ砼=13.73kN/m;S4=1.1704m2，L4=0.532m,q1-4=S4/L4×γ砼=57.2kN/m;S5=2.0788m2，L5=3.902m,q1-5=S5/L5×γ砼=13.85kN/m;2.4模板计算箱梁梁端实体部位腹板位置处底模的受力最大，作为控制计算部位。2.4.1荷载本计算书偏安全计算以一次浇筑荷载进行计算。根据设计图纸可查，混凝土容重取r=26kN/m3,支架设计荷载计算如下：按纵向每1m宽度计：⑴钢筋混凝土自重：q1-4=2.2×1.0×26.0=57.2kN/m。⑵模板自重：q2=0.015×1.0×9.0=0.135kN/m。⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m2；集中荷载2.5kN（验算荷载）q3=2.5×1.0=2.5kN/m；p=2.5kN（验算荷载）。⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2q4=2.0×1.0=2.0kN/m。荷载组合：组合Ⅰ：q=q1-4+q2+q3+q4=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/mP=0组合Ⅱ：q=q1-4+q2+q4=0.135+57.2+2.0=59.335kN/mP=2.5kN组合Ⅲ：q=q1-4+q2=0.135+57.2=57.335kN/m2.4.2模板（底模）强度验算（1）计算模式：由于竹胶板底模下布置木横梁(10×10×400cm)，中对中间距25cm,净间距15cm。本计算按五跨连续梁计算：图2-4-2受力简图（2）截面特性：A=b×h=1.0×0.015=0.015m2W=bh2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1.0×0.0153/12=2.8125×10-7m4（3）强度验算=1\*GB3①采用荷载组合Ⅰ，施工荷载按均布荷载时：Mmax=0.105ql2+0.158pl(路桥施工计算手册附表2-11)=0.105×61.835×0.152+0=0.146kN·m则：σmax=Mmax/W=0.146/(3.75×10-5)×10-3=3.89Mpa＜[σw]=11.45Mpa满足正截面承载力要求！=2\*GB3②采用荷载组合Ⅱ进行验算图2-4-2受力简图M=0.105ql2+0.158pl=0.105×59.335×0.152+0.158×2.5×0.15=0.2kN·m则：σ=M/W=0.2/(3.75×10-5)×10-3=5.3Mpa＜[σw]=11.45Mpa满足要求！2.4.3刚度验算采用荷载组合Ⅲ进行计算：q=q1+q2=0.135+57.2=57.335kN/mF=(0.664ql4+1.097pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表2-11）=(0.664×57.335×0.154+0)/(100×6.0×106×2.8125×10-7)=0.12mm＜[f]=0.15/400=0.0025m=0.375mm满足要求！当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过下列允许值(路桥施工计算手册表8-11)：（1）、结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；（2）、结构表面隐藏的模板，为模板构件计算跨度的1/250；（3）、支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应构件计算跨度的1/1000。结论：竹胶板其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！2.510×10木横梁计算墩顶梁下的横木受力最大,梁高2.2m的实体梁，该部分横木作为控制计算部位。木横梁为10×10×400cm的方木，方木横桥向布设，横木中对中间距为25cm。2.5.1荷载横木中对中间距25cm，故每根承受0.25m宽度范围荷载，按纵向每0.25m计算。⑴模板、横木自重：q1=0.015×0.25×9.0+0.1×0.1×5.0=0.084kN/m。⑵混凝土自重：q2=2.2×0.25×26.0=14.3kN/m。⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m2集中荷载2.5kN（验算荷载）q3=2.5×0.25=0.63kN/mp=2.5kN（验算荷载）。⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2q4=2.0×0.25=0.5kN/m。荷载组合：组合Ⅰ：q=q1+q2+q3+q4=0.084+14.3+0.63+0.5=15.514kN/mP=0kN组合Ⅱ：q=q1+q2+q4=0.084+14.3+0.5=14.884kN/mP=2.5kN组合Ⅲ:q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m2.5.2强度验算⑴计算模式：按两跨连续梁计算图2-5-1受力简图⑵截面特性：A=b×h=0.10×0.10=0.01m2W=bh2/6=0.10×0.102/6=1.67×10-4m3I=bh3/12=0.10×0.103/12=8.33×10-6m4=3\*GB2⑶强度验算=1\*GB3①采用荷载组合Ⅰ进行强度验算时：Mmax=MB=0.125ql2+0.188pl（路桥施工计算手册附表2-8）=0.125×15.514×0.62=0.7kN·m则：σmax=Mmax/W=0.7/(1.67×10-4)×10-3=4.2Mpa＜[σw]=12.0Mpa满足要求！=2\*GB3②采用荷载组合Ⅱ验算图2-5-2受力简图M=0.125ql2+0.188pl=0.125×14.884×0.62+0.188×2.5×0.6=0.95kN·m则：σ=MB/W=0.95/(1.67×10-4)×10-3=5.7Mpa＜[σw]=12.0Mpa满足要求！2.5.3刚度验算⑴采用荷载组合Ⅲ：q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m⑵刚度验算fmax=（0.521ql4+0.911pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表2-8）=(0.5221×14..384×00.64+0)×1103/(1000×9.0××109×8.333×10-66)=0.13mmm＜[f]=00.6/4000=1.55mm。满足要求！！方木横梁承载力验验算结论：根根据以上验算算的结果，现现浇梁底板处处横向设置10×100×400ccm的方木横梁梁，纵向中对对中间距25cm，跨径为60、90cm。其正截面面弯曲强度、刚刚度满足其容容许承载力要要求！2.6I10纵纵梁计算纵梁布设腹板部位位下其横向间间距为45cm，纵向顶托托间距90cm；箱室部位位和翼缘板部部位横向间距距为90cm，纵向顶托托间距90cm；在梁端实实体部分纵向向顶托间距60cm。因此计算算工况腹板横横向间距为45cm，纵向间距90cm时纵梁受力力和工况梁端端实体部分横横向间距为90cm，纵向间距60cm时纵梁受力力。I10：q=0..112kNN/m；[σ]=1445.0Mppa；E=2.11×105Mpa；I=0.2245×100-5m4；Wx=0..49×100-4m3；A=1.4433×100-3m2。（路桥施施工计算手册册附表3-31）2.6.1工况腹腹板横向间距距为45cm，纵向间距90cm时纵梁受力力2.6.1.1荷荷载纵梁上木横梁按纵纵向间距0.25m均匀排列。拟拟定纵梁以上上荷载在纵向向0.25m范围内为集集中荷载，则则：⑴模板、木横梁:PP1=0.0115×0.445×0.225×9+00.1×0..1×0.445×5=00.038kkN纵梁自重:q1==0.1122kN/m⑵混凝土自重:P22=2.2××0.45××0.25××26.0==6.4355kN。⑶施工荷载：均布荷荷载2.5kNN/m2集中中荷载2.5kN（验算荷载载）q3=2.5×0.445=1.1125kN//mp=2.55kN（验算荷载载）⑷振捣混凝土时产生生的荷载：2.0kNN/m2q4=2.0×0.445=0.99kN/m。2.6.1.2强强度验算⑴计算模式：按简支支梁计算。图2-6-1受受力简图⑵荷载组合I：q=q1+q3++q4=0.1112+1.1125+0..9=2.114kN/mmP横=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kN荷载组合Ⅱ：q=q1+q4==0.1122+0.9==1.0122kN/mP横=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kNP中=2.5kN荷载组合Ⅲ:q=q1=0.1112kN//mP横=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kN⑷强度验算：用荷载组合I进行行验算：M=1/8ql22+2P横×0.455-P横×0.1225-P横×0.3775=1//8×2.114×0.992+6.477×(2×00.45-00.125--0.3755)=2.81kN··m则：σ=M/W=2.881/(0..49×100-4)×110-3=577.3Mpa＜[σw]=1455Mpa满足要求！！用荷载组合=2\*ROMANII进进行验算：M=1/8ql22+（4横+P中)/2×00.45-P横×0.1225-P横×0.3775=1//8×1.0012×0..92+(4×66.47+22.5)/22×0.455-6.477×(0.1125+0..375)=3.25kN··m则：σ=M/W=3.225/(0..49×100-4)×110-3=666.4Mpa＜[σw]=1455Mpa满足要求！！2.6.1.3刚刚度验算⑴荷载组合Ⅲq=q1=0.1112kN//mP横=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kN⑵刚度验算(施工结构计算方法法与设计手册册表10-166)=[(5××0.1122×0.944/384++6.47××0.0755(3×0..92-4×0..052)/24++6.47××0.3255(3×0..92-4×0..3252)/24]]/(2.11×105×0.2445×10--5)=0.44mm＜＜[f]=00.9/4000=2.225mm满足要求！！2.6.2工况梁梁端实体部分分横向间距为为90cm，纵向间距60cm时纵梁受力力2.6.2.1荷荷载纵梁上木横梁按纵纵向间距0.25m均匀排列。拟拟定纵梁以上上荷载在纵向向0.25m范围内为集集中荷载，则则：⑴模板、木横梁:PP1=0.0115×0.99×0.255×9.0++0.1×00.1×0..9×5.00=0.0775kN纵梁自重:q1==0.1122kN/m⑵混凝土自重:P22=2.2××0.9×00.25×226.0=112.87kkN。⑶施工荷载：均布荷荷载2.5kNN/m2集中中荷载2.5kN（验算荷载载）q3=2.5×0.99=2.255kN/mp==2.5kNN（验算荷载载）⑷振捣混凝土时产生生的荷载：2.0kNN/m2q4=2.0×0.99=1.8kkN/m。2.6.2.2强强度验算⑴计算模式：按简支支梁计算。图2-6-2受受力简图⑵荷载组合I：q=q1+q3++q4=0.1112+2.225+1.88=4.1662kN/mmP横=P1+P2=00.075++12.877=12.995kN荷载组合Ⅱ：q=q1+q4==0.1122+1.8==1.29kkN/mP横=P1+P2=00.075++12.877=12.995kNP中=2.5kN荷载组合Ⅲ:q=q1=0.1112kN//mP横=P1+P2=00.075++12.877=12.995kN⑶强度验算:用荷载组合I进行行验算：M=1/8ql22+（3P横)/2×00.3-P横×0.255=1//8×4.1162×0..62+3×122.95/22×0.3--12.955×0.255=2.78kN··m则：σ=M/W=2.778/(0..49×100-4)×110-3=566.7Mpa＜[σw]=1455Mpa满足要求！！用荷载组合=2\*ROMANII进进行验算：M=1/8ql22+（3P横+P中)/2×00.3-P横×0.255=1//8×1.229×0.662+(3×112.95++2.5)//2×0.33-12.995×0.225=3.023kNN·m则：σ=M/W=3.0023/(00.49×110-4)×110-3=611.7Mpa＜[σw]=1455Mpa满足要求！！2.6.2.3刚刚度验算⑴荷载组合Ⅲq=q1=0.1112kN//mP横=P1+P2=00.075++12.877=12.995kN⑵刚度验算=[(55×0.1112×0.664/384++12.955×0.633/48+112.95××0.0522×(3×00.6-4××0.05))/6)]//(2.11×105×0.2445×10--5)=0.113mm＜[f]=00.6/4000=1.55mm满足要求！！工字钢纵梁承载力力验算结论：：根据以上验验算的结果，现现浇梁底腹板板部位下设置置60×900cm纵梁，箱室室和翼缘板部部位下设置90×900cm纵梁，梁端端实体部分顶顶托间距设置置为60cm。经过验算算其正截面弯弯曲强度、刚刚度满足其容容许承载力要要求！2.7顶托计算算本方案采用贝雷片片弦杆上反扣扣[6.3槽钢，槽钢钢打孔，然后后插入顶托，采采用直径Φ28mm顶托，长70cm(暂定)，托盘大小100×150mm,顶托托插入贝雷片片用上下螺栓栓进行固定。Φ28mm顶托，长50cm(暂定)，托盘大小100×150mm,：q=0..05kN//m；[σ]=1440.0Mppa；E=2.11×105Mpa；A=6.115×10--4m2。顶托立杆布置分为为三种：在梁梁端实体部位位的间距90×600cm和45×600cm；在箱梁腹腹板等实体部部位的间距45×900cm；箱室、悬悬臂板部位的的间距90×900cm。为保证横横坡坡度，高高的一端顶托托高度调节为为15cm,以此来控制制贝雷片标高高。具体布置置图见详细设设计图纸。以梁端实体部位杆杆间距90×600cm进行计计算：荷载分析：顶托以上模板体系系荷载：q1=0.0115×0.66×9.0++0.1×00.1×0..6×5×44(平均根数)+0.1112=0..313kNN/m。钢筋混凝土荷载：：q2=2.2××0.6×226=34..32kN//m。施工荷载：q33=2.5××0.9=22.25kNN/m。振捣混凝土时产生生的荷载：q4=2.0××0.9=11.8kN//m。最不利荷载位置计计算：箱梁实体端顶托间间距为60×900cm处：恒载：支架以上模板体系系荷载：p1=0.3113×0.99=0.288kN；混凝土梁高2.22m：p2=34.332×0.99=30.88kN；施工荷载：p3==2.25××0.6=11.35kNN；振捣混凝土时产生生的荷载取p4=1.8××0.6=11.08kNN。P=P1+P2++P3+P4=0.28+300.8+1..35+1..08=333.5kN。σ=P/A=33..5/6.115×10--4=554.5MMpa＜[σw]=1400Mpa满足要求。2.8贝雷片受受力检算单片贝雷：每片贝贝雷重300kg（含支撑架架、销子等），I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3570cm3，[M]=975kN·m。贝雷架采用材料的容许应力按基本应力提高30%（查《公路施工手册》.桥涵1043页）。贝雷片具体参数如下：材料：16Mn，弦杆2[10a槽钢(C100×48×5.3/8.5，间距8cm)，腹杆I8(h=80mm，b=50mm，tf=4.5mm，tw=6.5mm)，贝雷片的连接为销接。两片贝雷片为一组组，受力图示示如下：若对贝雷片进行受受力分析则4区每片贝雷雷片受力最大大，作为控制制计算部位。此此部位布置两两组贝雷片，纵纵向最大跨径径9.0m，其横向受受力范围2.25m。则：⑴混凝土、模板、木木横梁、纵梁梁自重:q1=224.21××2.25//4+0.0015×0..45×9..0+0.11×0.1××0.45××5.0×44+0.1112+0.003=13..9kN/mm⑵贝雷片自重:qq2=1kNN/m。⑶施工荷载：施工荷荷载：均布荷荷载2.5kNN/m2集中中荷载2.5kN（验算荷载载）q3=2.5×0.445=1.1125kN//mp=2.55kN（验算荷载载）⑷振捣混凝土时产生生的荷载：2.0kNN/m2q4=2×0..45=0..9kN/mm2.9.2强度验验算⑴计算模式：按简支支梁计算。图2-9-2受受力简图⑵荷载组合：q=q1+q2++q3+qq4=13..9+1+11.125++0.9=116.9255kN/m⑶强度验算：用荷载组合进行验验算：M=1/8ql22=11/8×166.925××92=171..4kN·mm＜[M]=9975kNN·m2.9.3刚度验验算⑴荷载组合q=q1+q2==13.9++1=14..9kN/mm⑵刚度验算(施工结构计算方法法与设计手册册表10-166)=(5××14.9××94/384))/(2×1105×2.55×10-33)=2.555mm＜[f]=99/400==22.5mmm满足要求！！2.9.4贝雷雷片立杆稳定定性计算Fmax＝16..925×99/2＝76.2kkN；=472kkN；临界压力力与实际最大大压力之比，为为压杆的工作作安全因数，即即立杆稳定定性满足要求求。压应力：＜[δ]=260MPaa（16锰钢）；则，立立杆压应力满满足要求。2.9桩顶横梁梁检算I40b：q=00.73844kN/m；[σ]=1445.0Mppa；E=2.11×105Mpa；I=2.2278×100-4m4；Wx=1..139×110-3m3；A=9.4407×100-3m2。（路桥施施工计算手册册附表3-31）工况一：在混凝土土浇筑时按集集中荷载进行行计算（一）根据管桩平平面布置图，桩桩顶横梁bc段受力最大大进行计算。则则：1）对荷载进行分析析⑴模板、木横梁、纵纵梁、贝雷片片自重:q1=6×0.0015×9++[0.1××0.1×220×5×66/0.255(根数)+0.1112×6××28+9..8+1×66×28]//19.255=11.555kN/mm⑵双拼I40b自重:q2=1.4777kN/m⑶施工荷载：均布荷荷载1.5kNN/m2q3=1.5×66=9kN//m⑷振捣混凝土时产生生的荷载：2.0kNN/m2q4=2×6=112kN/mmq=q1+q2++q3+q44=34kNN/m2）强度验算⑴计算模式：将bcc段看作简支支梁进行计算算图2-11-1受力简图根据图示产生的集集中力分别为为P1=755kN、P2=755kN、P3=1004.7kNN、q=69..5kN/mm支点反力Fb=1154.2kN、Fc=1770kN最大弯矩位于P33处Mmax=Pb××1.24--0.96PP1+（qla/22-qa22/2）=119.2++(34*33.12/22*1.244-34*11.24*11.24/22)=1599kN·m则：σmax=Mmaxx/W=159/(1..139×110-3)×10-33=139.6MPPa＜[σw]=2**145=2290MPaa满足要求！！按以上图示在中间间的钢管桩受受力最大，支支点d的反力为Fc=977.6kN因此本桩受力为FF最大=170++69.5++104.77+97.66+3.755×34=5569.3kkN工况二：当混凝土土浇筑成型后后，将侧模拆拆除箱梁传递递的力为均布布荷载1）根据管桩平面布布置图，纵向向承受6m均布荷载，按按三等跨连续续梁(第三跨管桩桩间距3.75m，横向计算算长度15m)进行计算。则则：⑴混凝土、模板、木木横梁、木纵纵梁、支架、I16a、贝雷片自自重:q1=（6/355×513..23×266）/15+[[6×0.0015×9××20+0..1×0.11×20×55×6/0..25(根数)+0.1112×6××28+9..8+1×66×28]//15=1668.3kNN/m⑵双拼I40b自重重:q2=1.4777kN/mm。⑶施工荷载：均布荷荷载1.5kNN/m2q3=1.5××6=9kNN/m⑷振捣混凝土时产生生的荷载：22.0kN//m2q44=2×6==12kN//m荷载组合：组合Ⅰ：q=q1+q2++q3+q4=168..3+1.4477+9++12=1991kN/mm组合Ⅱ：q=q1+q22=168..3+1.4477=1770kN/mm2）强度验算⑴计算模式：按三跨跨连续梁计算算图2-11-2受力简图⑵强度验算=1\*GB3①采用荷载组合Ⅰ进进行强度验算算时：Mmax=MB==0.1qll2（路桥施工工计算手册附附表2-8）=00.1×1991×3.7752=2269kN··m则：σmax=Mmaxx/W=269/(1..139×110-3)×110-3=236.2MPPa＜[σw]=2*1145=2990MPa满足要求！！3）刚度验算⑴采用荷载组合Ⅱ：：q=q1+q2==168.88+1.4777=1700kN/m⑵刚度验算(施工结构计算方法法与设计手册册表10-166)=(5××170×33.754/384))/(2×22.1×1005×2.2278×100-4)=4.6mmm＜[f]=33.75/4400=9..375mmm满足要求！4)I40bb局部承压强强度验算梁的局部部承压计算公公式：σc＝；(《钢结构》P111页)式中：F--集中荷载，对对动荷载应考考虑动力系数数；--集中荷载增大系数数，对重级工工作制吊车梁梁，=1.335，其他梁，==1.00；--集中荷载在腹板计计算高度边缘缘的假定分布布长度，按下下式计算:跨中：=aa+5+2；梁端：=aa+2.5++；a---集中荷载沿沿梁跨度方向向的支撑长度度，对吊车梁梁可取为b50mm；--自吊车梁轨顶或其其他梁顶面至至腹板计算高高度边缘的距距离；--轨道的高度，无轨轨道时=0；--梁端到支座板外边边缘的距离，不不得大于2.5。其中：=12.5mm；；=a+5+2=1100+5××29+2××0=2455mm；=1.00；梁的局部承压强度度：σc＝＝=42.2MPaa<[σ]＝145MPPa；则，梁的局部承压压满足要求。2.11钢管桩检检算钢管立柱直径D==630mmm,壁厚8mm,

A=156625mm2,[σ]=1455.0MPaa；采用Φ630×8mm钢钢管桩作为主主要支承，根根据管桩平面面布置图，当当侧模拆除后后箱梁传递的的力为均布荷荷载时钢管桩桩受力最大，仅仅检算该工况况。则：⑴混凝土、模板、木木横梁、木纵纵梁、支架、I16、贝雷片自自重:P1=3.75**[（6/35××513.223×26）/15+（6×0.0015×9××20+0..1×0.11×20×55×6/0..25(根数)+0.1112×6××28+9..8+1×66×28）/15]=6631kN⑵双拼I40b自重:P2=1.477×33.75=55.54kNN⑶施工荷载：均布荷荷载1.5kNN/m2P3=1.5×6×33.75=333.75kkN⑷振捣混凝土时产生生的荷载：22.0kN//m2P4=2×6×3.775=45kkN荷载组合：P=p1+p2++p3+