河南省钢结构城市人行天桥结构计算书

河南省钢结构城市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：目录TOC\o"1-2"\h\z\u一.工程概况工程概况河南省林州市人行天桥项目。采用中承式拱桥设计原则与标准1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）5、《钢结构工程施工及验收规范》（GBJ50205-2001）6、《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93）7、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）8、《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-93）10、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）11、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）12、《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTJ024-85）13、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）14、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）15、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002；J218-2002）16、《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》（JT/T663-2006）17、《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4-2004）结构布置和构件截面3.1结构布置图1三维结构图图2立面布置图图3平面布置图3.2杆件截面3.3支座和边界约束拱结构与桥面结构之间通过单向可滑动支座进行连接，支座型号为GJZF4350x550x72(单向)NR，实现桥面梁沿桥纵向可滑动，横向与拱结构协同工作。拱脚与基础固结约束；桥面结构的四个角点中，除一个为约束三个平动自由度外，其他三个支座均为只约束竖向自由度。边界约束情况如图4所示（途中约束六位数字分别表示：平动x向、平动y向、平动z向；转动绕x轴；转动绕y轴；转动绕z轴，0表示释放；1表示约束）。图4边界约束布置图荷载与作用设计使用年限为100年设计地震烈度为7度（0.15g）第二组Ⅲ类场地根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）的规定，地震工矿组合中，考虑永久荷载和1.0kN/m2的人群荷载。桥面永久荷载47mm厚(平均厚度)细石混凝土：q10mm厚EPDM聚亚安脂混合颗粒塑胶：q考虑可能以后采用广场瓷砖：q压型钢板自重：q综上：桥面均布恒荷载q=2.0kN/栏杆自重：0.2kN/m广告牌自重：1.0kN/m掉面吊挂荷载：0.15kN/可变荷载（1）、人群荷载：根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95），加载长度超过20m的情况下，人群荷载为;w=在计算中取3.5kN/m2（用于整体结构计算）在设计乔面板时，人群荷载取5.0kN/m2（用于桥面板计算）（2）、按100年考虑基本雪荷载：0.45kN/m2（3）、风荷载基本风压：0.55kN/m2（按100年为设计周期）广告牌：由于两侧广告牌之间空间开放，因此分别考虑两侧风荷载，且其数值和方向相同单侧广告牌体型系数：1.3风振系数：1.5高度分布系数：1.25（按B类场地，20m高度）单侧广告牌上的风荷载作用于主梁上，折算线荷载：p=1.5×1.3×1.25×0.55×4.2=5.63拱侧面（考虑两片拱承受风荷载，数值相同，方向相同）：单片拱体型系数：1.4风振系数：1.5高度分布系数：1.25（按B类场地，20m高度）单侧拱侧面上的风荷载，折算线荷载（考虑拱侧面宽度为1.5m）：p=1.5×1.4×1.25×0.55×1.5=2.16综上，风荷载在计算模型中的分布情况如图5.图5风荷载布置图（4）、雪荷载基本风压：0.45kN/m2（按100年考虑）（5）、栏杆荷载水平力：2.5kN/m竖向力：1.2kN/m温度作用设计温度变化范围：-210C～+570C，合拢温度为±100C荷载组合非地震组合组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温11.2301.2-0.841.221.21.4311.2-0.841.231.21.4321.20.98-0.841.241.21.40.84331.20.98-0.841.251.21.4-0.84341.3561.21.40.72351.350.9871.21.40.72361.350.8481.21.40.840.72371.35-0.8491.21.4-0.840.72381.350.72101.21.4391.350.72111.20.981.4401.350.980.84121.21.40.72411.350.98-0.84131.21.40.72421.350.980.72141.20.981.40.72431.350.980.72151.20.981.40.72441.350.840.72161.2-1.4451.350.840.72171.20.98-1.4461.350.980.840.72181.2-1.40.72471.350.980.840.72191.2-1.40.72481.35-0.840.72201.20.98-1.40.72491.35-0.840.72211.20.98-1.40.72501.350.98-0.840.72221.21.2511.350.98-0.840.72231.21.25211.4241.20.981.25311.40.72251.20.981.25411.40.72261.20.841.2551-1.4271.20.841.2561-1.40.72281.20.980.841.2571-1.40.72291.20.980.841.2地震组合组合恒荷载人群荷载风荷载水平地震y水平地震x竖向地震组合恒荷载人群荷载风荷载水平地震y水平地震x竖向地震11.21.21.36711.321.21.2-1.3681-1.331.21.20.281.36910.281.341.21.2-0.281.3701-0.281.351.21.20.28-1.37110.28-1.361.21.2-0.28-1.3721-0.28-1.371.21.21.37311.381.21.2-1.3741-1.391.21.20.281.37510.281.3101.21.2-0.281.3761-0.281.3111.21.20.28-1.37710.28-1.3121.21.2-0.28-1.3781-0.28-1.3131.21.21.37911.3141.21.2-1.3801-1.3151.21.20.281.38110.281.3161.21.2-0.281.3821-0.281.3171.21.20.28-1.38310.28-1.3181.21.2-0.28-1.3841-0.28-1.3191.21.21.30.58511.30.5201.21.2-1.30.5861-1.30.5211.21.21.3-0.58711.3-0.5221.21.2-1.3-0.5881-1.3-0.5231.21.21.30.58911.30.5241.21.2-1.30.5901-1.30.5251.21.21.3-0.59111.3-0.5261.21.2-1.3-0.5921-1.3-0.5271.21.20.51.39310.51.3281.21.20.5-1.39410.5-1.3291.21.2-0.51.3951-0.51.3301.21.2-0.5-1.3961-0.5-1.3311.21.20.51.39710.51.3321.21.20.5-1.39810.5-1.3331.21.2-0.51.3991-0.51.3341.21.2-0.5-1.31001-0.5-1.3351.21.20.281.30.510110.281.30.5361.21.20.28-1.30.510210.28-1.30.5371.21.20.281.3-0.510310.281.3-0.5381.21.20.28-1.3-0.510410.28-1.3-0.5391.21.20.281.30.510510.281.30.5401.21.20.28-1.30.510610.28-1.30.5411.21.20.281.3-0.510710.281.3-0.5421.21.20.28-1.3-0.510810.28-1.3-0.5431.21.20.280.51.310910.280.51.3441.21.20.280.5-1.311010.280.5-1.3451.21.20.28-0.51.311110.28-0.51.3461.21.20.28-0.5-1.311210.28-0.5-1.3471.21.20.280.51.311310.280.51.3481.21.20.280.5-1.311410.280.5-1.3491.21.20.28-0.51.311510.28-0.51.3501.21.20.28-0.5-1.311610.28-0.5-1.3511.21.2-0.281.30.51171-0.281.30.5521.21.2-0.28-1.30.51181-0.28-1.30.5531.21.2-0.281.3-0.51191-0.281.3-0.5541.21.2-0.28-1.3-0.51201-0.28-1.3-0.5551.21.2-0.281.30.51211-0.281.30.5561.21.2-0.28-1.30.51221-0.28-1.30.5571.21.2-0.281.3-0.51231-0.281.3-0.5581.21.2-0.28-1.3-0.51241-0.28-1.3-0.5591.21.2-0.280.51.31251-0.280.51.3601.21.2-0.280.5-1.31261-0.280.5-1.3611.21.2-0.28-0.51.31271-0.28-0.51.3621.21.2-0.28-0.5-1.31281-0.28-0.5-1.3631.21.2-0.280.51.31291-0.280.51.3641.21.2-0.280.5-1.31301-0.280.5-1.3651.21.2-0.28-0.51.31311-0.28-0.51.3661.21.2-0.28-0.5-1.31321-0.28-0.5-1.3设计温度变化范材料钢材：主梁、主拱、吊杆、横梁、耳板、肋板等采用Q345B销轴采用45号钢混凝土：桥面、基础采用C30混凝土构件包络应力6.1整体应力分布图6整体应力分布计算结果表明：采用本设计方案的拱桥整体强度应力处于安全状态，最大应力发生在拱脚附近区域。下文将详细介绍各主要构件的应力数值。6.2拱结构应力状态图7拱结构应力分布图图7所示的是主拱和拱横梁的应力分布情况，最大应力发生在拱脚附近，最大值为142MPa，小于Q345钢的屈服强度；若不考虑加劲肋对箱形截面的作用，即仅考虑40tw（tw为腹板厚度）的有效截面，则拱结构的应力比如图8。图8拱结构应力分布图(仅考虑有效截面)计算结果文件如下图：图9拱脚计算结果(仅考虑有效截面)上图所示的计算结果表明：即使仅考虑40tw的有效截面，拱脚最大应力比为0.9，因此，拱结构强度满足要求。6.3桥面主梁、次梁应力状态图10桥面梁结构应力分布图桥面梁的最大应力比在0.35以下，因此满足要求，计算结果如图11。图11主梁计算结果6.4吊杆应力状态图12吊杆应力分布图图12所示的计算结果表明：吊杆的最大拉应力为152MPa，因此满足钢材Q345B强度要求，计算结果见图13。图13吊杆计算结果模态分析7.1特征周期表1特征周期表阶数特征周期/s阶数特征周期/s10.5960.1820.4770.1630.3380.1640.2790.1550.27100.147.2特征模态图14第一阶模态图15第二阶模态图16第三阶模态图17第四阶模态图18第五阶模态图14～图18所示的计算结果表明：在前五阶特征模态中，第一阶、第二阶和第五阶特征模态是横桥向模态；第三阶和第四阶模态为竖向模态，其中第三阶模态所对应的特征频率为3.03Hz，满足《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）中关于人行天桥竖向频率至少3Hz的要求。桥梁变形8.1竖向变形图19竖向变形在永久荷载和人群荷载的标准组合作用下，桥梁的最大竖向变形为26.4mm，按支座间距离为66.04m计算，挠度为1/2500，满足《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）中关于人行天桥主梁竖向挠度小于1/600的要求，另外，由于挠度小于1/1600，因此可不预起拱，但为了更好的排水，在本设计中，主梁沿纵向设置0.5%的坡度。8.2水平变形考虑到桥梁两侧面挂有大面积广告牌，横向风荷载对桥梁的作用较大，因此需关注桥梁的横向变形。图20显示了桥梁在横向风荷载作用下的变形。图20水平变形形图20所示的结果果表明拱顶点点的最大水平平位移为511mm（拱跨跨为70.88m，变形约约为1/14400）；桥桥面最大横向向位移为266mm（桥面面梁跨度按为为73.8mm，变形约为为1/28000）。桥梁整体稳定分析析9.1屈曲特征征值表2屈曲特征值阶数特征值阶数特征值126.3656.0229.3762.3337.2863.3441.5969.1545.11072.89.2屈曲模态态图21第一阶屈屈曲模态图22第二阶屈屈曲模态图23第三阶屈屈曲模态图24第四阶屈屈曲模态图25第五阶屈屈曲模态上述结果表明：桥桥梁的前五阶阶屈曲模态主主要表现为拱拱结构平面外外失稳。其中中，第一阶屈屈曲模态所对对应的特征值值是26.33，表明整体体结构具有较较好的稳定性性。十．节点计算10.1吊杆节节点吊杆采用圆管1227x8，与与主拱和桥面面横梁的连接接方式如图226所示：图26吊杆节点点销轴计算计算结果显示吊杆杆最大拉力为为455kNN，吊杆截面面为圆管1227x8，其其截面积为22991mmm。销轴（45号钢）直直径为60mmm，其截面面积A1:A根据《公路桥涵钢钢结构及木结结构设计规范范》（JTTJ025--86）给出出的45号钢钢的允许剪应应力为1255MPa，所所对应的极限限抗剪承载力力FV为：F因此，销轴的抗剪剪承载力满足足要求。按销轴抗弯较不利利情况考虑，计计算简图如下下两种情况：：图27销轴抗弯弯计算简图对于第一种情况，最最大弯矩：W=0.25×455×0.056=6370kN∙mm截面转动惯性矩I=1/64×3.14159×销轴弯曲应力为σ=6370×对于第二种情况，最最大弯矩：W=0.5×11.4×销轴弯曲应力为σ=2280×因此，满足《公路路桥涵钢结构构及木结构设设计规范》（JTJ0025-866）给出的445号钢的允允许弯应力为为360MPPa耳板计算耳板有效截面抗拉拉承载力计算算耳板最小有效截面面积：APϕ=满足《铁路桥梁钢钢结构设计规规范》（TTB100002.2-22005）中中大于1.44的要求。耳板承压计算耳板承压应力：σ=455/（32×60）=237MPa《公路桥涵钢结构构及木结构设设计规范》（JTJ0025-866）中规定QQ345钢的的销轴承压应应力限值为3300MPaa，因此满足足要求。耳板抗剪计算耳板抗剪截面：A=2tϕ=因此耳板抗剪强度度满足要求。耳板抗剪计算孔径与销轴直径相相差不大于11mm，满足足要求。孔端耳板a=699.5>1..33b=663.8，满满足要求。10.2主梁ZZL与GHLL2连接处支支座验算支座验算根据结构特点和受受力大小，在在主梁ZL与与GHL2之之间的连接采采用四氟滑板板橡胶支座GGJZF4350x5550x722(单向)NR，根据据《公路桥梁梁板式橡胶支支座规格系列列》（JT//T6633-20066）确定，该支支座的最大承承压力标准值值为18366kN，顺桥桥向最大位移移为90mmm，允许转角角为0.00056radd（按照寒冷冷地区考虑）。通过本桥梁的计算算，得到支座座处最大承压压力为6800kN，支座座处顺桥向最最大位移为339mm，最最大转角为00.003rrad，另外外侧向通过抵抵挡构造实现现侧向约束。因因此本支座满满足结构要求求。挡块验算图28支座节点点支座处水平力为9980kN。需需验算的内容容包括，ZLL与支座上钢钢板间的焊缝缝、下钢板与与GHL2之之间的焊缝、挡挡块的强度验验算。上钢板与ZL之间间的连接τ=满足要求下钢板与GHL之之间的连接有水平引起弯矩WW为W=980×0.15=147kN∙mτ=980/(2×0.7×14×900)=55.6MPaσ=147×(满足要求挡块强度验算图25挡块截面面截面特性如下：质质心到截面上上、下外边沿沿的距离分别别为：yyA=24600I=1.1379×W=7.202×σ=平均剪力：τ=σ满足要求。10.3主梁ZZL与桥台连连接节点验算算图26主梁桥台支支座第一类支座，如图图26图26第一类桥桥台支座整体结构计算得到到反力：竖竖向压力：1137.8kkN竖竖向拉力：2202.1kkN在竖向压力作用下下，仅考虑主主梁与底板连连梁的角焊缝缝传递竖向力力：F在竖向拉力作用下下，抗拉构造造的受力如下下图：图27抗拉构造造受力简图最大弯矩:M最小抗弯截面转动动惯性矩:I最大抗弯应力:σ=底部焊缝最大正应应力:I=A=2×200×σ=上述计算结果表明明第一类桥台台支座满足要要求。第二类支座，如图图28图28第二类桥桥台支座整体结构计算得到到反力：纵纵向水平力：：324.22kN横横向水平力：：98.8kkN竖竖向力：2880.9kNN（拉力）；；156.33（压力）（A）连接角焊缝缝验算不考虑侧向肋板的的作用，即仅仅考虑通过主主梁与底板连连梁的角焊缝缝传递作用力力：由于侧向水平力的的作用点位于于主梁截面中中心，因此应应考虑水平力力引起的弯矩矩：M=98.8×1.28/2=63.2kN∙m在竖向力和弯矩的的共同作用下下的焊缝正应应力为：σ=在水平力作用下的的焊缝剪应力力为：τ=综合应力为：（（B）锚栓抗拉验验算锚栓承受竖向力的的作用，采用用6个M366的锚栓，单单个极限抗拉拉承载力为1114.4kkN。锚栓所承受的最大大拉力为：F=（C）埋件验算图29埋件图1）当埋件在竖向向拉力、弯矩矩和剪力同时时作用下（假假设不考虑锚锚栓的作用）：：弯矩：M=98.8×拉力：F=280.9kN剪力：V=A其中：因此：V实配As=20×314.2=6284mm2）当埋件在竖向向压力、弯矩矩和剪力同时时作用下：弯矩：M=98.8×压力：N=156.3kN剪力：V=AA其中：因此：V−0.3NM−0.4Nz实配As=20×314.2=6284mm十一基础验算验算内容：基础底面地基承载载力验算基础背面地基承载载力验算基础侧面地基承载载力验算抗剪栓钉验算施工安装阶段柱脚脚底板验算基础倾覆验算（考考虑结构整体体，不会发生生平面内倾覆覆，不需验算算）11.1基础底底面地基承载载力验算11.1.1已知条条件：基础尺寸(单位mmm):b1=77300,b11=33650,a1=40000,aa11=13300,hh1=92334柱:方柱,A=6000mm,B=20000mm设计值：N=20084.000kN,MMx=8100.00kNN.m,MMy=33445.00kkN.m标准值：Nk=11543.770kN,Mxk=6000.00kkN.m,Myk=24477.788kN.m混凝土强度等级：：C30,fc=144.30N//mm2钢筋级别：HRBB400,fy=3600N/mm22基础混凝土保护层层厚度：400mm基础与覆土的平均均容重：255.00kNN/m3修正后的地基承载载力特征值：：1000kkPa基础埋深：9.223m作用力位置标高：：-8.2334m计算要求：(1)基基础抗弯计算算(2)基基础抗剪验算算(3)基基础抗冲切验验算(4)地地基承载力验验算单位说明：力：kkN,力矩：：kN.m,应力：kPaa11.1.2.基基底反力计算算：11.1.2.11统计到基底底的荷载标准值:Nk==15433.70,Mkx=1680..59,MMky=2477..78设计值:N==20844.00,Mx==22688.80,My==33455.0011.1.2.22承载力验验算时,底板总反力力标准值(kkPa):[相应于荷荷载效应标准准组合]pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxxk|/Wx+||Myk|/WWy=4339.79kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxxk|/Wx-||Myk|/WWy=1127.644kPapk==(Nk+Gk)/A=2833.72kkPa各角点反力p11=300..30kPPa,pp2=4399.79kkPa,p3=2667.13kPa,p4=1127.644kPa11.1.2.33强度计算时时,底板净反力力设计值(kkPa):[相应于荷荷载效应基本本组合]pmax=NN/A+|Mx|//Wx+||My|/WWy=282.007kPaapmin=NN/A-|Mx|//Wx-||My|/WWy==-1399.33kkPap=N/A==71.337kPaa各角点反力p11=93.776kPaa,p22=282..07kPPa,pp3=48..98kPPa,pp4=-1339.33kPapmin=-1339.33kkPa<0,11.1.3地基基承载力验算算:pk=2283.722<faa=10000.00kPPa,满足足pkmax=4339.79<1.22*fa=11200.000kPa,,满足11.1.4基础础抗剪验算::抗剪验算公式VV<=0.77*βh*ft**Ac[[GB500010-20002第7.5.33条](剪力VV根据最大净净反力pmaax计算)第1阶(kN):V下=20599.13,V右=29899.97,V上=49411.91,V左=29899.97砼抗剪面积(m22):Ac下=67.008,AAc右=36.776,AAc上=67.008,AAc左=36.776抗剪满足.11.1.5基础础抗冲切验算算:抗冲切验算公式Fl<=00.7*βhp*ftt*Aq[GGB500007-20002第8.2.77条](冲切力力Fl根据最大大净反力pmmax计算)第1阶(kN):Fll下=0.000,Fll右=0.000,Fll上=0.000,Fll左=0.000砼抗冲面积(m22):Aqq下=0.000,Aqq右=0.000,Aqq上=0.000,Aqq左=0.000抗冲切满足.11.1.6基础础受弯计算::弯矩计算公式MM=1/6**la2*((2b+b'')*pmaax[lla=计算截截面处底板悬悬挑长度]配筋计算公式AAs=M/((0.9*ffy*h0))第1阶(kN.m):M下=780..40,M右=28399.22,M上=44955.11,M左=2839.222,h00=91899mm计算As(mm22/m):As下=36,As右=238,,As上上=207,,As左左=238基础板底构造配筋筋(构造配筋E112@2000).11.1.7底板板配筋:X向实配配E12@@200(5565mm22/m)>>=As==565mmm2/mY向实配配E12@@200(5565mm22/m)>>=As==565mmm2/m11.1.8配筋筋简图11.2基础背背面地基承载载力验算11.2.1已知条条件：基础尺寸(单位mmm):b1=99234,b11=44617,a1=40000,aa11=20000,hh1=52333柱:方柱,A=6000mm,B=20000mm设计值：N=27738.000kN,MMx=15330.00kkN.m,My=33345.000kN.m标准值：Nk=22028.115kN,Mxk=11133.333kN.m,,Myk=24477.788kN.m混凝土强度等级：：C30,fc=144.30N//mm2钢筋级别：HRBB400,fy=3600N/mm22基础混凝土保护层层厚度：400mm基础与覆土的平均均容重：0..00kN//m3修正后的地基承载载力特征值：：1000kkPa基础埋深：5.223m作用力位置标高：：-4.2330m计算要求：(1)基基础抗弯计算算(2)基基础抗剪验算算(3)基基础抗冲切验验算(4)地地基承载力验验算单位说明：力：kkN,力矩：：kN.m,应力：kPaa11.2.2基底底反力计算：：11.2.2.11统计到基底底的荷载标准值:Nk==20288.15,Mkx=1133..33,MMky=2477..78设计值:N==27388.00,Mx==15300.00,My==33455.0011.2.2.22承载力验算算时,底板总反力力标准值(kkPa):[相应于荷荷载效应标准准组合]基底全反力计算出出现零应力区区，按应力重重分布计算：：基底各点位置及反反力(以左下角为为原点)：(x,y)反力(kPaa)(0.0000,22.275))0.000(0.0000,00.000))56..22(9.2234,00.000))1499.65(9.2234,44.000))50..80(4.2213,44.000))0.000(0.0000,44.000))0.000pk==(Nk+Gk)/A=54..91kPPapkmax=149.665kPaa,pkmmin=0.00kPa11.2.2.33强度计算时时,底板净反力力设计值(kkPa):[相应于荷荷载效应基本本组合]p=774.13kPapmax=2202.033kPa,,pmin=0.000kPaa各角点反力p11=75.990kPaa,p22=202..03kPPa,pp3=68..58kPPa,p4=0.000kPa11.2.3地基基承载力验算算:pk=554.91<fa==1000..00kPaa,满足pkmax=1449.65<1.22*fa=11200.000kPa,,满足11.2.4基基础抗剪验算算:抗剪验算公式VV<=0.77*βh*ft**Ac[[GB500010-20002第7.5.33条](剪力VV根据最大净净反力pmaax计算)第1阶(kN):V下下=31711.43,V右=29222.98,V上=31711.43,V左=2922.988砼抗剪面积(m22):Acc下=47.991,AAc右=20.775,AAc上=47.991,Ac左=20.775抗剪满足.11.2.5基础础抗冲切验算算:抗冲切验算公式Fl<=00.7*βhp*ftt*Aq[GGB500007-20002第8.2.77条](冲切力力Fl根据最大大净反力pmmax计算)第1阶(kN):Fll下=0.000,Fll右=0.000,Fll上=0.000,Fll左=0.000砼抗冲面积(m22):Aqq下=0.000,Aqq右=0.000,Aqq上=0.000,Aqq左=0.000抗冲切满足.11.2.6基础础受弯计算::弯矩计算公式MM=1/6**la2*((2b+b'')*pmaax[lla=计算截截面处底板悬悬挑长度]配筋计算公式AAs=M/((0.9*ffy*h0))第1阶(kN.m):M下=19911.77,M右=37888.44,M上=19911.77,M左=3788.444,h00=51888mm计算As(mm22/m):As下=128,,As右右=563,,As上上=128,,As左左=563基础板底构造配筋筋(构造配筋E112@2000).11.2.7底板板配筋:X向实配配E12@@200(5565mm22/m)>>=As==565mmm2