散货初步设计-无公式

Thesubjectofthisgraduationprojectistocompletethedesignof38000deadweightbulkcarriers.Thedesignisinthecollectionofalargenumberofthesamesizeofthemotherbulkcarrier,to35,000tonsofshallowdrafteconomicbulkcarriersand39,000deadweightbulkcarriersforthemothership,accordingtoshipdesignprinciples,Shipprinciple,steelshipclassificationconstructionstandardsandotherliteraturedesign.Thisdesignmainlyinvolvesthefollowingsixaspects:Determinationofthemainscaleelements:Inthedesignofthedesigntaskbookandtherequirementsofthedesignoftheship,theuseofstatisticalformulaandthemotheroftheshipintheappropriaterangeofthemainscaletoselectagroupofthefinalmasteroftheship.Profiledesign:theuseofself-designmethodandthemothershiptransformationmethodcombinedmethod,inMaxsurfsoftwareinputmainscalefactormodeling,andexportprofiles.Simplifythesmoothline,gettheship'sprofile.Generallayoutdesign:Accordingtotherelevantspecificationsandwithreferencetothelayoutcharacteristicsofthemothershiptocompletethelayoutoftheship,andtrytomaketheuseoftheshipmorereasonable,morecost-effective.Performancecheck:theuseofHydromaxmoduleonthedesignoftheshipsub-classandsetupfourtypicalconditionsforfloating,largetiltstabilitycalculation,thehydrauliccurveandstaticstabilitycurveandcheckwhethertheresultsareinlinewiththenormsRegulations.Structuraldesign:Accordingtothestandardcalculationofthehulltoensurethesafetyoftheskeletonofthevariouspartsoftheminimumsize,andthenselecttheappropriatecomponents,andthencompletethebasicstructureandtypicalcross-sectionalmap.Propellerdesign:Accordingtothespecificationtomeetthespeedrequirementsandhaveenoughthrustpropeller,andmakethepropellerandthehull,thehostbetweenthegood.:bulkcarrier,profiledesign,performanceverification,propeller 第1 绪 主要设计思 设计任务 主要用途及航 船 货舱容 主机及型 设计航速及续航 船舶设 船员人 船 对设计任务书的分 本章小 第2章主尺度的确 排水量初步计 船舶主尺度初步拟 用母型船方法估 用统计公式计 设计船主尺度的确 船舶方型系数的初步拟 用统计公式估算方型系 设计船方型系数的确定与初步检 主机选择与确 空船重量LW的估 船体钢材重量Wh的估 舾装设备重量Wf的估 机电设备重量Wm的估 重力与浮力平 载货量Wc计 人员、行李、食品及淡水的重 主机燃油、滑油及炉水的重 备品和供应品的重 载货量 舱容的计算与校 主船体可提供的总容积 货舱所需容积 油水舱所需容积 压载水舱所需容积 机舱所需容积 其他舱所需容积 重心的估算和稳性初步校 重心高度Zg的估 重心纵向位置Xg的估 初稳性高度的计 主尺度的最终确 本章小 第3章型线设 型线设计概 型线图的绘 本章小 第4章总布置设 概 总体布局的区 主船体内船舱的划 上层建筑及甲板 通道、出与梯道的布 船舶设备的布 绘制总布置 本章小 第5章性能计 静水力计算及静水力曲线的绘 静水力计算的概 静水力曲 设计船完整稳性计 船舶重量、重 浮态及初稳性计算 四种典型载况下的大倾角稳性计 风压倾斜力臂的计 最小倾覆力臂的计 稳性衡准数K校 稳性校 本章小 第6章螺旋桨设 有效功率的计 艾亚 船体主要参 主机参 推进因子的决 可以达到最大航速的计 空泡校 强度校 螺距修 重量及惯性矩计 敞水性征曲线之确 系柱特性计 航行特性计 螺旋桨计算总 螺旋桨图的绘 本章小 第7 结构设 结构计算概 基本结构计 外 甲 船底骨 舷侧结 甲板骨 舷墙及栏 舱口围 首尖舱内的加 上层建 底边 顶边 槽形舱 结构尺寸选材汇 结构图的绘 本章小 结 参考文 致 38000DWT1设计技术任务主要用途及航本设计船航行航区属于远海船舶（Ⅰ类航区，属于海船。主要承运谷物，吨（1.22m3/t航行于巴西至中国和澳洲至中国。船1货舱容货舱容积：172438.1主机及型本船选用主机为额定功率 转速 油耗率：171g/kw设计航速及续航满载时的试航速度不低于14kn，续航力为20000n船舶设排水量初步计2.1所示：2.1ηDWηDW0.68~0.75ηDW的统计公式：DW0.76660.1304DW0.0775（DW20.1294（DW

4

38000ηDW=0.8092.11ηDW=0.811；母型船2的ηDW=0.805，故本船取ηDW=0.809=DW/ηDW=38000/0.75=46971.57t46900t船舶主尺度的初步拟用母型船方法估2.23500039000DWT同样可以利用上述中估计设计船排水量的方法估算得到母型船10=49157t46900t排水量049157t则：LL/

BB/1/3 dd/1/3(结构吃水 DDd d0d0用统计公式计10000~100000吨级别的散

B0.0734L1 d0.0441L1 1D1.12B7.574B21

代入数据后得到：Lpp=185.39m，B=27.83m，d=10.67m，D=15.24m2Lpp186.80m，较LB=28.07mB略小，D=15.34m比实际的略大。设计船主尺度的确2.3Lpp=185m，B=28m，d=10.6m，D=15.4mLOA=1.038Lpp 故得LOA=192.03m2.5将初步拟定的数据带入得到，Lpp/B=6.61Lpp/D=12.01B/D=1.82=2.64d/D=0.69。故得出本船的主尺度比值完全符合统计资料的范围。2.6：2.6 ttmmmmm—用统计公式估算方型散货船方型系数的统计范围：Cb=(0.98~1.02)ηDW。上一节中已经得到ηDW=0.809Cb=0.793~0.825。设计船方型系数的确定与初步检Cb

k

ρ——海水重量密度，ρ=1.025t/m3；k——附体系数取k1.004。代入数据得Cb=0.83主机选择与确用计

2/3VC

2/3VBHP C设计任务书要求的服务航速为14kn，带入数据得到母型船1的系数C0=549.4620，代入公式2.13可得设计船主机额定功率BHP=6495.44kw。同时取服务功率为主机额定功率的85%，故可以得出服务功率=5520.98kw，因此选定主机B&W6S50MC8580kw127rpm。空船重量LW的估LWWhWf船体钢料重量Wh的估bWhb

0.7)104

K10.75300L)3

（25000t～110000t级的散货船K=9.5168，Wh=6641.87t综合分析后取本船的钢料重量为Wh=7000t舾装设备重量Wf 得到，Wf=1072t

L0.8B0.6D0.3

机电设备重量Wm的估WmCmPB/0.73550

（主机为柴油机时 PB——主机功率MCR(Cm10000kw以下时，其范围为8～9。根据本船主机的选型，取值为8.5。代入数据得到Wm=770.9t带入数据得到Wm=786.3t

综合以上两次估算结果后，初步拟定舾装重量Wm=786.3t重力与浮力平2-8LW0WhWf

LW08868.9t（2%~5%3.5%排水量储备（3.5%）W19179.3t。DW1LW1=37720.7t0.735%47179.3t0.8349。载货量WC人员、行李、食品及淡水的重（一）设计任务书规定船员共计2870kg/计算，故得W1=28×(70+50)=3360kg（二）总储备量=自持力(天)×人数×(kg/(天﹒人自持力(dR/(24×Vs式中：R——续航力，n食品定量：规定为2.5～4.5kg/(人﹒天)，此处取3kg。带入得W2=219.9t主机燃油、滑油及炉水的重（一）

WF0.001kg0PSR/

式中：WF——总的燃油储备量g0——耗油率，此处取Ps——主机持续服务功率Vs——服务航度=14kn；R——续航能力=20000n；1.15～1.201.18。单位耗油率为0.171Kg/(kw·h)。带入数据得到WF=1798.4t（二）WLWL

——4%WL=71.9t（三）

Wbw—

—Q—t—续航时间，h故可得本船的炉水储备量为Wbw0.0010.05520002000014备品和供应品的重备品和供应品重量一般较小，一般取（0.5%～1%)LW50～70(t)Ws=60t载货量2.9 tttttttt主船体可提供的总容积VhCbDLppBD1(m3 式中：CbD——计算到型深的方形系数，CbDCb1Cb)(DdC1dC13，计算得到CbD=0.857D1——舷弧和梁拱的相当型深，D1=D+Sm+0.7C，其中Sm为相当舷弧高，1/6CC=(0.01～0.02)B带入数据得到Vh=69696.4m3货舱所需容积VcVW

1 k式中：Wc——k

ccc ——货物积载因数，设计任务书中取为1.22m3tcckc——型容积利用系数，此处取kc0.98。Vc=44429.5m3。油水舱所需容积 Vow (m 式中：Wi

ii——相应燃油、滑油、淡水的密度(t/m3)，出于计算的方便，将燃油、0.9。i0.95带入数据得Vow=2566.3m3压载水舱所需容积

Wbkb

(t

kb——10.3设计船的压载水舱的型容积VbVWb

(m3 式中：λ——Vb=11407.1m3。机舱所需容积VmKmLmB(Dhd (m3 式中Km——系数，尾机型Km<1.0，此处参考母型船取Lm——2。带入数据得Vm=6003.2m3其他舱所需型容积Va3%Va=2090.9m3Vh1VhVcVowVbVm带入数据得所需总型容积Vh1=66497m3

(m3 Vh大于所需要的总型Vh1，且留有一定的（4.59%）裕度。重心的估算和稳性初步校重量的平衡，因而Yg的值必须为0。所以船舶重心的估算主要是船舶重心的纵向重心高度Zg的估空船重心的垂向高度Zg（KG）按统计公式 式中：ζ——0.64。Zg=9.856m。重心纵向位置Xg的估重心纵向坐标Xg（LCG）可以粗略的认为与船长成正比，即 式中：λ——-2%。Xg=-3.7m。初稳性高度的计GMZbrZgGM稳性高度，mZb心高度，m；r——横稳心半径，m；Zg心高度，m

Zb

式中a10.9480.68Cb0.23(Cw)2，其中C12C3 带入数据得，a1=0.5739；Zb=6.08ma2

0.083C1ww

Bra2B

a2=0.0804，r=5.95mZg56m2.174m。GMmax0.582f

B24z2T2(2.34)T2本船远洋船λ160m，因此此处取T=13

，λ为波长f=1.010。带入数据得GMmax=2.389m

10.07B/d2.5由于本船由上述计算结果可得，本船的初稳性高度满足上限值（2.389m）（0.30m2.102.10mmmmm—tttt—n本章的主要内容是通过大量的统计资料和经验公式并以母型船的船型系数方法，也了解到了在初步的方案设计过程中母型船对船舶设计的极大的用途。3章2章中计算出的主尺度要素和船型系数在Maxsurf软件中进行建模，Maxsurf中建好的模型的横剖面图、纵剖面图以及水线面图导出并导入到CAD中进行进一步修改光顺。在CAD中调整型线图，使型线光顺、协调，并尽量使得型线数据在三个3.11。3.1CAD和Maxsurf等重要船舶软件的知识。并且认识到了船舶型线设计的好坏能直接地影MaxsurfCADCAD软件中光顺工3.53.538000DWT mmmtmmm—-———4章总布置设计概首先应保证本设计船具有足够的货舱容积，使其满足设计任务书中对重由于总布置会影响船舶的浮心纵向坐标，在布置时应注意船舶纵倾的调对于降低船舶的重心和减小受风面积从而改善大倾角稳性有利。总体布局的区主船体内船舱的划1SbSb0.0016L

本船垂线间长为185m，代入求得=0.0016×185+0.5=0.796m，本船在货舱范围内肋骨的间距取0.75m，同时按规范取首尾尖舱内的肋骨间距为0.6m，防撞舱壁37.3m0.7m。2、对水密舱壁数目设置的规4.1海船应设置水密舱壁的最小数目船型船长LS水密舱壁数中机型8910另行考虑尾机型799另行考虑192m的尾机型船舶，为了保证船舶的安全性合适，所有0.05L，0.08L。对具有球鼻艏的船舶，防撞舱壁距首垂线的距离可减小球鼻艏在首垂线前方夏季载重水线上投影长度的一半，但L<<200m时减小值应不大于0.015L。所以结合本船尺寸，防撞舱壁距首垂线的距离应为9.25~14.8m再减9.95m。0.05Lpp~0.07Lpp12.60m；0.035Lpp~0.045Lpp7.411m机舱长度lm=主机长度lm1+c，或者参照合适的并且使用同一主机的母型船来c=10m~12m,考虑到本船的实际情况，取机舱长度15.75m，位于#11～#32。Lpp76m时，需要在船体的中部设置双层底，并尽量700mm,hd25B42d

hd15000mm#70、#110、#149、#188号肋位上。e=1.675m，f=0.35m，b=12.526m，h=18.00m，=38=42。4.11234上层建筑及甲板1.97m船舶尾部的上层建筑都集中地布置于机舱所属的肋位区域的尾部甲板的正62.45m。工作舱室由驾驶室、海图室、报务室、室、广播室、理货室、木工间、，达装置与天线的距离以及减少导波管的弯折次数室通常设在驾驶室同层和靠近天线下面的区域。，船长和轮机长 与卧室相连，各船员的卧室布置都为单人间，均本设计船的公共舱室和服务处所包括厨房、会议室、餐厅、房、厕所、通道、出与梯道的布道的看度取为1.5m所有出的门的宽度和通道扶梯的宽度应相适应船上50度。船舶设备的布本设计船航行时停靠的港口均设有外力卸载设备，故设计货舱的开口为14×12.50m500K近锚链筒的地方以便可以减少锚链的工作长度。9.06m，后桅10.85m。8m24.2第五 性能计静水力计算及静水力曲线的绘静水力及稳性的计算是为了对之前建模好的船舶进行一个阻力的精度高的行静水力曲线计算并绘制出静水力曲线图。静水力计算的概HydromaxMaxsurf软件中的三维模型导入到Hydromax内，根据每的值需要输入的数据以及需要计算的此处设置的吃水范围是2.6~11.6（计算101m10.6m46900近似相等，方型系数的值（8.36）较静水力曲船型参数与船舶吃水之间的函数关系的一些曲线。本船静水力曲线图由Hydromax软件导出，它包括以下曲线： 2.浮心垂向坐标KB(zB)曲线3.漂心纵向坐标LCF(xF)曲线 4.浮心纵向坐标LCB(xB)曲线5.每厘米吃水吨数TPC曲线 6.水线面面积曲线 8.横稳心垂向坐标KMt曲线9.纵稳心垂向坐标KML曲线 10.每厘米纵倾力矩MTC曲线11．方形系数Block曲线 12.菱形系数Prismatic曲线13．中横剖面系数MidshipArea1～7为浮性曲线，8～10为稳性曲线，11～13为船型系数曲线。静水5-15.15.2所示。5.1船中吃水1排水量水线长3湿表面积4水线面面积 56789横稳心半径BML-----Wet.98DraftDraft6543 -- ----0 3456705KMt KMLLCB,LCF,KB0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 m nn cm ent 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 m r ent 5.1静水力曲线（一WaterplaneWaterplane9DraftDraft76543 5.2静水力曲线（二本设计船的稳性的计算是采用Hydromax软件进行的。首先在Hydromax模块IMO船舶重量、重船舶在航运过程中，载况千变万化，故不可能都加以计算。所以只对四种非满载到港、压载出港、压载到港这四种典型的载况来进行各项性能的计算。5.2～5.55.21货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1-1-11--------舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-5.2---------底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱-滑油舱--总重FS5.31货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1-1-11--------舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱舭部燃油舱----------底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱-滑油舱--总重FS5.41货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1-1-11-----5.45.4---舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱舭部燃油舱----------底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱---总重FS5.51货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1-1-11--------舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱5.5舭部燃油舱----------底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱-滑油舱--总重FS浮态及初稳性计算MRGZGMsin（初稳性公式 GZ---复原力臂，m；GM---横稳性高，m综上所述：稳性上对船舶的要求是GM越大越好，横摇周期舒适性对船舶的要求则是GM越小越好。故一般处理这对的方法是：在充分保证船舶安全性的前提下，为使横摇缓和，适当降低GM的值。Hydromax5.61m23°4m5m6m7m8m9————mm--mmmmmm5.6横稳心高度m纵稳心高度m———各载况下的横摇周B2B24ZgT0.58

式中：fB/d5.75.712f3456备注：f——修正系数，B/d>2.5，f1+0.07(B/d-2.5)（3.732m（8.622s风压倾斜力臂的计

lf

pAf

Af——船舶吃水线以上受风面积，为船舶正浮时实际的水线以上各部p——计算载况下的排水量，t。查表知，p1347Pa；5.8排水量最小倾覆力臂的计计算横摇角度式中，C1,C2,C3,C4为系数。C2按公式

f0

C0.13

C2＞1.01.0，C2＜0.68CC4100m×0.35mAb%=1000.35查表可得C4=0.73

185横摇角（10.5051517.0175.3Hydromax模块进行静稳性计算后得到四种载况的静稳性曲线::InitialGMtGMat0.0deg=3.9732GZGZ1 HeeltoStarboard5.4MaxGZ=2.481mat402GZGZ1 HeeltoStarboard5.5MaxMaxGZ=4.021mat40:InitialGMtGMat0.0deg=5.46243GZGZ21 HeeltoStarboard5.6MaxMaxGZ=4.021mat4043GZGZ21 HeeltoStarboard5.7计算最小倾覆力臂本设计船的最小倾覆力臂lqromax影响，再绘制出考虑到了横摇角和进水角的静稳性曲线即可。在静稳性曲线中当图中两块阴影区域的面积相等时，水平线对应的高即为最小倾覆力臂，此时两个区域的面积（由左至右）分别表示倾斜力矩和复原力矩所做的功。各载况下静稳5.13、5.14、5.15、.16：05.113025度，船舶复原力臂曲线的稳性角应大于55度。稳性衡准数K校K的规定：船舶在所校核的四种装载情况下的稳性，其K均应符合最小倾覆力臂不小于风压倾斜力臂，即下式的要求：Klq

5.12由上述表格可得到本设计船在各典型载况下稳性衡准数K均大于1，所以满稳性校5.135.13初稳性高GM是K是初稳性高GM是K是初稳性高GM是K是初稳性高GM是K是5.13的稳性校核表得到本设计船在四种装载情况下的稳性情况都满足规4080度的静稳性曲线图，因为要用其CAD软件描点绘制，需要花费大量的时间且不一定能够精准，但却能更进一步熟第六章螺旋桨设计有效功率的计艾亚Fluent软件计算得到这些方法。但是在初步方案设计时，以上种种的方2040年代以前的船型，且支队中低速的船舶比较适用。即

Cbc1.08-标准宽度吃水 xc，查盛振邦《船舶原理（上7-5

Lwl1.08P064V s

L0CL1/3和速长比VL0

舶原理（上》图7-3，L——垂线间长，图中C0值仅适用于标准船型Vs——静水试航速度6.16.1Xb=2.05%Lpp宽度吃水1L/3064排水量宽度吃水比6.2数vs V 标准C0，查图7-标准Cbc，查表7-实际Cb，（肥+或瘦1.47（胖4.03（胖6.71（胖9.54（胖Cb修正————Cb修正数量----已修正Cb之B/T修正=10Cb(BT----B/T----B/T之xc，%L0.1050.1750.2850.45Kxc7-xc修正数量3[式已修正xc长度修正=Lwl1.025Lpp-----长度修正数量4，[式----已修正长度Vs064V s0.735由此，可以航速横坐标，以有效功率纵坐标绘出本船的有效功率曲线图6.2dsCb6.3PS推进因子的决

=0.5Cb-

推力减额分 t=0.50Cp-

H11

R

采用MAU410%，轴系效率：SPDPS0.9SR=11673.470.90.9 根据MAU440、MAU455、MAU470 图谱列表6.3计算6.3

图谱设计的计假定航速VA(1BNP05/V2 0MAU40MAU406.3PTE、PD及0对V6.2MAU4PTEf(V曲线与船体的满载有效马力曲线的交点，得到不同盘面比处对应PD、0D6.4所示。6.4VmaxP/4-4-4-p0-

hsdZp=10.6-pahs-pv

计算温度

p174kgf/m2，

6.51V2m34V V207 5pp/1V 06c(查柏利尔商船限界线7TPD075/8AT/0.5V 0 9AE/A0AE/(据图6.3可求出不发生空泡情况的最小盘面比以及所对应的螺旋桨的最佳要A A0

，P/D=0.614，D=6.43m，0=0.508，Vmax6.32001年出台的《钢质海船入级与建造规范》来校核t0.25R及t06R的厚度YK-tYK-

1.36A1N

AGANX

AAd= A0

，P/D=0.614，=10，G7.6g/cm3，N=nb066R0.226DAd0.2266.430.5230.141.9000mb06R0.9911b066R1.8831m6.6mKKKK4A1D/P(K1K2D/P07)K3D/P07Y1.36A1Ne/(ZbneKKKKA2(D/P)(K5K6)K7XAGAN2D3/1010 t Y/(KXMAU标准桨度实取桨实际的其他叶剖面桨度可以按照t10R=0.0035D=22.5mm与t0连直线插值得到（6.4所示图6.4桨度t02R=264.6mm，t03R234.4mm，t04R=204.5mm，t05R=173.6mmt06R143.3mm，t07R=113.9mm，t08R83.1mm，t0dh=0.1995DP 1dh dh DB10DD100.19950.18 由于厚度不同于MAU桨标准厚度，故需对螺距进行修正。设计桨： t

t

b07R=0.99641.90000.0171 b07R0.99640.31075D0.05523（取MAU4-55为基准桨 1-V 10.363514.501-s

127t07Rt07Rt07R

b b

0.5618Pt2P1st07R=20.6140.568150.00457=D b PP0PBPt=0.614+0.00195

D=6.43mP/D=0.614 t0/D=0.05，材料重量密度=7600kgf/m3，MAU6.7的基6.7数rr10.04RR0.00890R40.09R0.08275R20.16R0.07175R540.25R0.20548R520.36R0.12802R40.49R0.27630R20.64R0.12344R40.81R0.15763R10010RR00R1.05427R2（一）叶片重量（未计及填角料的重量每叶片重量1R6+0.1660.02R 式中:0.166×0.2R0.2R（二）6-12G(0.880.6d0)Lkd

式中：d0d00.045

/N)13210.045+0.108102963-1

127 式中：LKKGn=0.88-0.6 （三）整个螺旋桨的重量=124=1R 103r每叶片体积惯性矩=907.9g螺旋桨四个叶片总的质量惯性矩4907.973631.88kgfms整个螺旋桨总的惯性矩：因本船dh=0.1995，固本船可用下式估算得：D =0.0648+0.167d

mp D 0.06480.167407539.2kgf（3桨叶的重 桨毂的重 螺旋桨的总 桨叶的惯性 桨毂的惯性 Ih=443.51螺旋桨的总惯性 I=4075.440MAU4-55P/D=0.614P/D=0.614的敞水性征曲线数据（6.5所示6.86.5J0KT4-0KT4-00KT4-52010KQ4-010KQ4-010KQ4-52KQ4-5244806.3J=0KT=0.268KQ=0.0284PD=11323.26590.97=10983.6hp，系柱推力减额分数取为t0Q=PD6075=10983.66075=61940.3kgfm

2T=KTQ

0.26861940.3

TT127r/min，117r/min，107r/min6.9所示6.9单位VVA=0.5144(1-JVA/——————26Kn2D4(1t)VPTET K2P 7JVA/——————14Kn2D4(1t)VPTET K2P 6.9JVA/——————Kn2D4(1-PTE K2P 6.66.615.24螺旋桨直 螺距 型

ZA A00=dh/D旋 右材 铝镍青重 惯性 4075.4kgfms26.106.7本章的主要内容是设计出一个能够在给定的主机马力下和有效马力曲线下发出能达到设计技术任务书中要求的航速的并且和船体协调配合的螺旋桨。这个过程包含了很多的校核，例如空泡校核、强度校核、螺距修正以及可以达到的最大D软件中根据所（下等文献。会出现很容易产生空泡的问题，进而螺旋桨的效率也会下降，航速也达不到设计任务要求，同时还浪费主机的输出功率，所以主机功率的选择还需要合适7章规范》中对散货船的规范进行设计的。本船在#32~#230肋位之间设置了双层底，1.50m。船长L=192.03 船宽B=28.0吃水d=10.60 型深D=15.40纵骨间距 肋骨或纵骨的标准间距sb折减系数Fb0.8，Fd0.8 肋骨间距首尾尖舱肋骨间距 肋骨跨距l纵骨跨距l3.0 外（一）0.4Lt应大于或等于下列公t10.043s(L(d(dd——吃水，m10.6m；L——L=192m。

Fd和Fb0.80.8；33 取h1=2.12m。t1=12.98mm；t2=13.78mmt=15.0mm，局部部位另做加强。0.075Lt：t(0.035L

ss式中：L——s——肋骨或纵骨间距，m，计算时取值应不小于sbsb——肋骨或纵骨的标准间距，m肋骨、横梁或纵骨(船底、舷侧、甲板)0.7msb=0.0016L+ 式中：L——船长，m代入数据得sb=0.8072sb=0.70m，肋骨间距s=0.8m。t=13.60mmt=14.0mm。(二）b b=1572mmb=1600mm2mmt=17mm（三）0.4L区域内15mmt=15.0mm。（四）0.4L1/2Dt10.06s(L

t2

(dh2

代入数据得，t1=12.97mm，t2=11.98mm，此处取t=14.0mm1/4Dt10.06s(L t2

(dh2

代入数据得，t1=13.09mm，t2=15.41mm，此处取取t=16.0mm1/4D以上，1/2D b1760mm1800mm0.4Lt10.06s(L1

LL=192m，L1=L200mLt2

t=15.0mm。甲（一）0.4L

t10.06s(L1Lt2L

代入数据得t1=12.97mm，t2=11.76mm，此处取甲板的最小厚度为t=14mm（二）（三）0.4Lb=6.8L+500 b=1805.6mmb=1900mm65%。（四）20.4Lt= t9.6mm6mm11.0mm。0.075Lt：t= t8.0m6mm9.0mm（五）7.17.2 图 图（一）2m2.0mW22sdlW=746.24cm3。（二)

带入数据得h0=1445.2mm，此处取与双层底高度相同的高度即h0=1500.0mmt0.4Lt10.0077h04 15.13mm，此处取t1160.4L区域内中桁材的厚度增厚2.5mm18.5mm。W5.5shl 式中：h——由内底板到溢流管顶的垂直距离，m1.5ml——加强筋跨距，m1.5m24cm3120654cm3。（三）

t

t=12.55mmt=13mm。炉舱内实肋板和污水井处实肋板应该较公式（7.23）t=15.5mm0.2L1个肋1个肋3.6m。（四）0.80m。船底纵骨的剖面模数W 8.51.73

dhsl

1式中：l——纵骨跨距，m41f——h1——吃水修正，m，为2.12mW=947cm3。85%HP320×12×12W=819cm3。t=0.04L+5s+2.1(船中部0.4L区域 0.4L区域内t=13.78mm，在此取位t=15mm；t=0.055L+4.8(机舱区域 t=15.36t=18mm0.075L0.4L0.914mm0.4L8mm；若2mm。（六）hht

t=12s h——hh1

4.0mt=13mm。W10shl2 256cm3。（一）上甲板以下的舷侧纵骨（包括舭部纵骨）W8.5f式中：l——纵骨的跨距，m

f——f1.73FZZn,当ZZndD n

f1.73FZZn,当ZZZ Znh——计算压头（水柱高或横荷重h0.26CdZ(0.06d) D式中：Zn——船体横剖面的水平中和轴距基线的高度Fb、Fd——折减系数，此处均取Z——纵骨距基线的高度，m（二）W1Wccsdl2 1D式中：l——肋骨跨距，m，应不小 （D为型深，此处取D2c——系数，c ，带入数据得c=2.03； lc1——系数，c1=1430.36cm3舱口端梁下的主肋骨剖面模数应不小于规定的普通主肋骨剖面模数的1.67W=718.7cm3。I：式中：W——l——

I

11499.2cm4WIWI

带入数据得到艏艉尖舱内肋骨的剖面模数为600.72cm3，剖面惯性矩为10512.7cm45）DW应大于或等于按下式计算DW

574.6 式中 系数C0.74dD

3.453，

DWDW

632.0 DWDW式中：系数C=3.453C1

459.7 WDWD式中：系数C=3.453C1（三）hh

517.1 t

14mm（四） t=14mm（五）t=14mm甲板骨75L主要构件h0+3；次要构件0.075L~0.15L主要构件h0+2；次要构件0.15L0.075L0.49p+h0-0.075L~0.15L0.37p+h0-0.15L0.14p+h0-10.90，露天部分增加（h0-20.60，露天部分增加（h0-30.45，露天部分增加（h0-0.2L板

1.18m1.2m1.5m，此处h0WWCCDdCshl 1 2；2层C11.33；3层C11.05；4层及4层以C10.93，对应于首楼甲C11.33。C2、C37.2所示：7.2C2、C3WWCCDdCshl2= 1 横梁跨距m，计算时取值应不小于2m3.2mWWCCDdCshl2=404.901 计算压头h=3.2mWWCCDdCshl2=206.63361 h=1.2mS0.006L3.0

3.31m,支持甲板纵骨的强横梁的剖面模数WW5Shl式中：强横梁得间距S强横梁跨距为l3.2mh=W=645.12cm3，W=602.112cm3，W=516.096

IWI=4128.768cm4；I=3853.5168cm4；I=3303.0144cm4

1.6倍。对1%4mm。支持横梁的甲板纵桁的剖面模数WW4.75bhl2 式中：bl——甲板纵桁的跨距，l=3.0mW=574.56(cm3)II2Wl=3447.36 式中：W为1）计算所得值，甲板纵桁跨距l=3.0m3）1.61%4mm。露天/W1Wcshl2 1 式中：纵骨的跨距l L=192m系数c1、c2、c3

Wcshcsl2L2

（1）0.075L以前：h=4.2mc112.5c263.5c37.8，计算所 1Wcshl21

Wcshcsl2L2104

（2）0.075L0.15L：h=3.2mc112.5c257c37.8，计算 1Wcshl21

288

Wcshcsl2L2104

0.15L开口线外c1

c2

c3=6.21Wcshl21

开口线内：c1 c2 c3=5.5 Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104=184.38 0.4L开口线外：h=1.2mc110.5c20c30Wcshl2=90.72 Wcshcsl2L2104=0 开口线内：h=1.2mc17.5c240c35.5Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104 居住甲板纵骨的剖面模数WW2.5shl20.52sL101.472 式中：纵骨跨距l甲板计算压头上层建筑甲板纵骨的剖面模数W（1）1层：W2.5shl20.52sL96.072(（2）2层：W2.5shl20.52sL90.672(（3）3层及以上：W2.5shl20.52sL87.972(cm3)式中：甲板计算压头h=0.45m4）60mm。WI应该分W7hbl2846.72 I2.6Wl6604.416 h=4.2mWI应该都不小于下列两式W5.2hbl2628.992 I2Wl3773.952 h=4.2m舷墙及栏WW300.45LSH2286.9 L100m3230mm380mm220mm300mm如船舶设有圆弧形舷缘，则栏杆支座应置于甲板的平坦部位。其他位置2档的栏杆。舱口围tt0.05L6.511.5 L100m实取厚度：13mm首尖舱内的加htA，h85D1401449mmt0.03L611.76mmA0.85B23.8cm21）AI应该分别不小于按下列两式A0.27L859.84iIcehl2i

491.52强胸横梁的水平间距c=1.2m，强胸横梁的垂直间距e强胸横梁的跨距l3m处的垂直距离为hi=8mhth3.0L400976mmt0.023L610.416mm0.5mA，应不小A=1.63L-38=274.96cm20.5mt应该不小t=0.08L+5.5=20.86mm上层建（1）h=5.0m（2h、

=0.0083L2.0=0.001L0.8XL0.7=0.001L10.4XL0.5

=1X/L0.45/C0.22

XL =11.5X/L0.45/

0.22

XL系数

LeL/300=10.124式中：船长LL1192m，X:尾垂线至所考虑舱壁的距离，mCbCb>0.8Cb=0.8Cb=0.827系数0.7

0.3=0.9式中：b：所考虑位置的甲板室宽，m28m；对于上层建筑、机舱棚的