高支模工程板模板扣件式组合钢模板计算书

PAGEPAGE38第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称天津碧桂园凤凰酒酒店工程地点天津塘沽区响螺湾湾商务区周边环境建筑面积（3000646m22）300646建筑高度（m）98基础形式主体结构框架抗震等级抗震设防烈度地上层数26地下层数2标准层层高（m）3.4高支模层结构情况高支模所在层1脚手架挂密目安全全网有高支模层底标高（m）0.00柱砼强度等级C40高支模层顶标高（m）9梁板砼强度等级C35最大板跨（m）8×8普通板跨（m）6×4最大板厚（mm）200普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）1000×12000普通柱截面尺寸（mm）600×800最大梁跨（m）9普通梁跨（m）8.2最大梁断面尺寸（mm）500×16000普通梁断面尺寸（mm）370×800高支模下方层结构情况高支模所在层1脚手架挂密目安全全网有高支模层底标高（m）0.00柱砼强度等级C40高支模层顶标高（m）9梁板砼强度等级C35最大板跨（m）8×8普通板跨（m）6×4最大板厚（mm）200普通板厚（mm）120各责任主体名称建设单位天津碧桂园凤凰酒酒店有限公司司设计单位天津市建筑设计院院施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。【计算书】板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《组合钢模板技术规范》GB50214-20014、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名名称B2，标高9.00mm新浇混凝土楼板板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边边长L(m)6新浇混凝土楼板边边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1面板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5楼板面板0.75面板及其支架1.1新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.22风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板支撑体系设计模板支架高度(mm)5水平拉杆步距h((mm)1800面板铺设方式平行长边面板长向接缝方式式端缝齐平立柱横向间距lbb(mm)900小梁一端悬挑长度度(mm)250设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算1号面板长度l(mmm)1500面板块数4悬臂长(mm)300小梁间距(mm))900面板宽度b(mmm)500面板厚度(mm))3荷载设计值折减系系数0.95面板截面惯性矩II(cm4)47.5面板截面抵抗矩WW(cm3)10.46面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205面板弹性模量E((N/mm22)206000面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象，取最不利情况验算，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。所以面板受力简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.5=3.58kN/mq2＝λ×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.3×0.5=0.15kN/mp＝λ×0.9×1.4×Q1k＝0.95×0.9×1.4×2.5＝2.99kNM1=q1l2/8=3.58×0.92/8=0.36kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.15×0.92/8+2.99×0.9/4=0.69kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[3.58×0.32/2，0.15×0.32/2+2.99×0.3]=0.9kN·mMmax＝max[0.36，0.69，0.9]=0.9kN·mσ＝Mmax/W＝0.9×106/10460＝86.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.5=2.03kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×2.03×9004/(384×206000×475000)＝0.18mm≤1.5mm悬臂端νmax＝ql4/(8EI)＝2.03×3004/(8×206000×475000)＝0.02mm≤1.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mmm)Ф48×3小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125小梁弹性模量E((N/mm22)206000小梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49小梁截面惯性矩II(cm4)10.78因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.75/1＝5.53kN/m因此，q1静＝0.95×0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.95×0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.75/1＝3.28kN/mq1活＝0.95×0.9×1.4×Q1k×b＝0.95×0.9×1.4×2.5×0.75/1=2.24kN/mq2＝0.95×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.5×0.75/1＝0.38kN/mp＝0.95×0.9×1.4×Q1k/1＝0.95×0.9×1.4×2.5/1＝2.99kNM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.28×0.92+0.121×2.24×0.92＝0.5kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.38×0.92+0.21×2.99×0.9，0.107×0.38×0.92+0.181×2.99×0.9]＝0.59kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.53×0.252/2，0.38×0.252/2+2.99×0.25]＝0.76kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.5，0.59，0.76]＝0.76kN·mσ＝Mmax/W＝0.76×106/4490＝169.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.28×0.9+0.62×2.24×0.9＝3.05kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.38×0.9+0.681×2.99＝2.25kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.53×0.25，0.38×0.25+2.99]＝3.09kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[3.05，2.25，3.09]＝3.09kNτmax＝2Vmax/A=2×3.09×1000/424＝14.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.75/1＝3.2kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.2×9004/(100×206000×107800)＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.2×2504/(8×206000×107800)＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm满足要求！六、立柱验算立杆稳定性计算依依据《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1330-20111剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗压强度设计计值[f](NN/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.94kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3939.54/(0.2×424)+0.07×106/4490＝63.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(1.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝4.18kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4181.93/(0.14×424)+0.07×106/4490＝86.86N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！七、可调托座验算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.94kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)70立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.18/(1×0.1)＝41.82kPa≤fak＝70kPa满足要求！板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《组合钢模板技术规范》GB50214-20014、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名名称B2，标高9.00mm新浇混凝土楼板板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边边长L(m)6新浇混凝土楼板边边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1面板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5楼板面板0.75面板及其支架1.1新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.22风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板支撑体系设计模板支架高度(mm)5水平拉杆步距h((mm)1800面板铺设方式平行长边面板长向接缝方式式端缝齐平立柱横向间距lbb(mm)900小梁一端悬挑长度度(mm)250设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算1号面板长度l(mmm)1500面板块数4悬臂长(mm)300小梁间距(mm))900面板宽度b(mmm)500面板厚度(mm))3荷载设计值折减系系数0.95面板截面惯性矩II(cm4)47.5面板截面抵抗矩WW(cm3)10.46面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205面板弹性模量E((N/mm22)206000面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象，取最不利情况验算，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。所以面板受力简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.5=3.2kN/mq2＝λ×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.3×0.5=0.15kN/mp＝λ×0.9×1.4×Q1k＝0.95×0.9×1.4×2.5＝2.99kNM1=q1l2/8=3.2×0.92/8=0.32kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.15×0.92/8+2.99×0.9/4=0.69kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[3.2×0.32/2，0.15×0.32/2+2.99×0.3]=0.9kN·mMmax＝max[0.32，0.69，0.9]=0.9kN·mσ＝Mmax/W＝0.9×106/10460＝86.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.5=1.66kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×1.66×9004/(384×206000×475000)＝0.14mm≤1.5mm悬臂端νmax＝ql4/(8EI)＝1.66×3004/(8×206000×475000)＝0.02mm≤1.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mmm)Ф48×3小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125小梁弹性模量E((N/mm22)206000小梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49小梁截面惯性矩II(cm4)10.78因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.75/1＝4.95kN/m因此，q1静＝0.95×0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.95×0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.75/1＝2.7kN/mq1活＝0.95×0.9×1.4×Q1k×b＝0.95×0.9×1.4×2.5×0.75/1=2.24kN/mq2＝0.95×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.5×0.75/1＝0.38kN/mp＝0.95×0.9×1.4×Q1k/1＝0.95×0.9×1.4×2.5/1＝2.99kNM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.7×0.92+0.121×2.24×0.92＝0.45kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.38×0.92+0.21×2.99×0.9，0.107×0.38×0.92+0.181×2.99×0.9]＝0.59kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.95×0.252/2，0.38×0.252/2+2.99×0.25]＝0.76kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.45，0.59，0.76]＝0.76kN·mσ＝Mmax/W＝0.76×106/4490＝169.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.7×0.9+0.62×2.24×0.9＝2.73kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.38×0.9+0.681×2.99＝2.25kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.95×0.25，0.38×0.25+2.99]＝3.09kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.73，2.25，3.09]＝3.09kNτmax＝2Vmax/A=2×3.09×1000/424＝14.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.75/1＝2.63kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.63×9004/(100×206000×107800)＝0.49mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.63×2504/(8×206000×107800)＝0.06mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm满足要求！六、立柱验算立杆稳定性计算依依据《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1330-20111剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗压强度设计计值[f](NN/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.42kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3418.05/(0.2×424)+0.07×106/4490＝56.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(1.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.66kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3660.44/(0.14×424)+0.07×106/4490＝78.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！七、可调托座验算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.42kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)70立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.66/(1×0.1)＝36.6kPa≤fak＝70kPa满足要求！梁模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《组合钢模板技术规范》GB50214-20014、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)400×800新浇混凝土结构层层高(m)5梁侧楼板厚度(mmm)180二、荷载设计面板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面面板取值值2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.22风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板支撑体系系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板梁两侧立柱间距llb(mm)1200立柱步距h(mmm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'b(mm)900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁间距距(mm)800单块面板一端悬臂臂长度(mm)300设计简图图如下：立面图平面图四、面板验算荷载设计值折减系系数0.95面板宽度b(mmm)600面板厚度(mm))3面板长度(mm))1500面板截面惯性矩II(cm4)54.3面板截面抵抗矩WW(cm3)11.98面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205面板弹性模量E((N/mm22)206000单块面板一端悬臂臂长(mm)300小梁间距(mm))800面板长向向接缝方式为为端缝齐平，根根据《组合钢钢模板技术规规范》GB502214，4.3.5和4.4.4条，面板强强度及挠度验验算，宜以单单块面板作验验算对象，根根据《建筑施施工模板安全全技术规范》JGJ1662-20008，5.2.1条，面板可可按简支梁计计算。所以面面板受力简图图如下：1、强度验验算q＝0..95×0..9max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.95××0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.8)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×0..7×2]××0.6＝15.2kkN/mM1=qql2/8=155.2×0..82/8=1..22kN··mM2=qql2/2=155.2×0..42/2=1..22kN··mMmaxx＝max[MM1,M2]=maxx[1.222，1.22]]=1.222kN·mmσ＝Mmmax/W＝1.22××106/119880＝101.552N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、挠度验验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.5+244)×0.88)×0.66=12.33kN/m跨中νmmax＝5ql4/(3844EI)＝5×12..3×80004/(3844×2060000×5443000))＝0.59mmm≤[ν]＝l/400＝800/4400＝2mm悬臂端ννmax＝ql4/(8EII)＝12.3××4004/(8×22060000×5430000)＝0.35mmm≤[ν]＝l1/400＝400/4400＝1mm满足要求求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mmm)Ф48×3小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125小梁弹性模量E((N/mm22)206000小梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49小梁截面惯性矩II(cm4)10.78计算简图图如下：承载能力力极限状态正常使用用极限状态承载能力力极限状态：：梁混凝土土和面板传递递给小梁q1＝[0.955×0.9mmax[1..2(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b]]/2=[00.95×00.9maxx[1.2××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×2，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×0..7×2]××0.8]//2＝10.144kN/m小梁自重重q2＝[0.955×0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.8]//2＝0.09kkN/m梁左侧楼楼板传递给小小梁荷载F1=[0.995×0.99max[11.2×(00.1+(224+1.11)×0.118)+1..4×2，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2]]×(0.66-0.4//2)/2××0.8+00.95×00.9×1..35×0..5×(0..8-0.118)×0..8]/2＝0.71kkN梁右侧楼楼板传递给小小梁荷载F2=[0.995×0.99max[11.2×(00.1+(224+1.11)×0.118)+1..4×2，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2]]×(1.22-0.6--0.4/22)/2×00.8+0..95×0..9×1.335×0.55×(0.88-0.188)×0.88]/2＝0.71kkN正常使用用极限状态：：面板传递递给小梁q1＝[(0.11+(24++1.5)××0.8)××0.8]//2＝8.2kNN/m小梁自重重q2＝[(0.33-0.1))×0.8]]/2＝0.08kkN/m梁左侧楼楼板传递给小小梁荷载F1=[(0..1+(244+1.1))×0.188)×(0..6-0.44/2)/22×0.8++0.5×((0.8-00.18)××0.8]//2＝0.49kkN梁右侧楼楼板传递给小小梁荷载F2=[(0..1+(244+1.1))×0.188)×(1..2-0.66-0.4//2)/2××0.8+00.5×(00.8-0..18)×00.8]/22＝0.49kkN1、抗弯验验算小梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.12××106/4490＝27.188N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算小梁剪力力图(kN)Vmaxx＝2.0466kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.0046×10000/4224＝9.65NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算小梁变形形图(mm)νmaxx＝0.06mmm≤[ν]＝l/400＝400/4400＝1mm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态R1＝00.19kNN，R2＝2.98kkN，R3＝2.98kkN，R4＝0.19kkN正常使用用极限状态R1＝00.15kNN，R2＝2.33kkN，R3＝2.33kkN，R4＝0.15kkN5、扣件计计算最大支座座反力Rmax=2××0.19==0.38kkN，0.38kkN≤8.0kNN扣件在扭扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！六、立柱验算立杆稳定性计算依依据《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1330-20111剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型(mm))Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗压强度设计计值[f](NN/mm2)205长细比验验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(11500+22×200))=26333.4mm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26633.4//15.9==165.662≤[λ]=2100长细比满满足要求！1、风荷载载计算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.22××1.2×11.52/10＝0.07kkN·m2、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式5.2.55-14，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.88)+0.99×1.4××2]×0..4＝9.76kkN/m2)小梁梁验算q1＝00.95×00.9×[1