G国道m钢管系杆拱实施施工组织设计

XX国道64m钢管系杆拱施工组织设计1.编制总说明1.1编制依据⑴1孔64m钢管混凝土系杆拱设计图（XX大张施桥参17）；⑵国家及铁道部现行标准技术规范、验标及有关法律、法规；⑶我工区对XX国道现场的勘察资料；⑷我工区现有的技术装备及在修建类似钢管砼拱桥方面的施工经验。1.2编制范围本实施性施工组织设计编制范围为：XX铁路通道陕西段XX标XX国道立交大桥64m钢管混凝土系杆拱上部结构。1.3编制原则⑴以满足本标段工程施工需要为目的，合理配置施工队伍、机械设备、工程材料等资源。⑵统筹安排，保证重点，科学合理地安排施工进度，组织连续均衡施工生产，做好工序衔接，确保按工期完成工程建设任务。⑶突出应用新技术、新设备、新工艺，提高施工的机械化作业水平，积极应用先进的科技成果，确保全标段工程质量。⑷运用现代科学技术，采用切实可行的安全保证措施，确保生产安全，做到文明施工。⑸严格执行现行的《规范》、《验标》和《铁路桥涵施工技术手册》，运用现代科学技术优化施工组织方案、施工工艺和施工方法。积极推广增产节约，努力降低成本，提高经济效益。⑹充分考虑本工程是XX铁路重点建设项目，本着“优质、高速、低耗、文明”的宗旨，确保XX国道大桥争创“国优”工程。1.4主要技术标准⑴铁路等级：国家铁路I级；⑵正线数目：单线；⑶设计活载：中-活载；⑷设计行车速度：旅客列车160km/h，货物列车小于或等于120km/h（转8A货车小于或等于80km/h）；⑸线路最大纵坡：7.4‰；⑹线路最小曲线半径：1600m；⑺桥梁建筑限界：客货共线铁路建筑限界（160km/h〈V〈200km/h〉；⑻XX路基宽度12m，净高不小于5m；⑼地震：地震基本烈度为6度。1.5施工中采用的技术规范、技术标准⑴《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002/J162-2002）⑵《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415-2003）⑶《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）⑷《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10XX-2002）⑸《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB10424-2003）⑹《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2004）⑺《新建铁路工程测量规范》（TB10101-99）⑻《铁路钢桥制造规范》（TB10212-98）⑼《碳素结构钢》（GB/T700-2006）⑽《厚度方向性能钢板》GB/T5313-1985⑾《桥梁用结构钢》GB/T714-2000⑿《合金结构钢技术条件》GB/T3077-1999⒀《优质碳素结构钢技术条件》GB/T699-1999⒁《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》JGJ82-1991⒂《钢结构制作安装施工规程》YB9254-95⒃《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-2001）⒄《钢结构加固技术规程》CECS77：96⒅《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345-89⒆《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323-87⒇《钢结构工程质量检验评定标准》（GB50221-95）《铁路混凝土桥梁桥面TQF-I型防水层技术条件》（TB/T2965-99）铁路混凝土工程预防碱-骨料反应技术条件》（TB/T3054-2002）《钢管混凝土结构设计与施工规程》（CECS28:90）《钢管混凝土结构设计与施工规程》（JCJ01-89）《铁路钢桥保护涂装》（TB/T1527-2004）2.工程概况XX铁路通道XX标XX国道立交桥XX车站延安方向约1000m，为跨越XX国道而设，XX国道现状路基宽度12m，受线路条件控制，主桥采用1孔64m钢管混凝土系杆拱桥跨越。该桥孔跨布置为：11孔32m预应力混凝土简支T梁+1孔64m钢管混凝土系杆拱+1孔32m预应力混凝土简支梁，桥梁全长149.82m。主桥位于线路纵坡7.5‰的单面坡上，按正做斜置设计。平面位于R=2000m的圆曲线上，YH点里程DK2+782.86，HZ点里程DK2+902.86，按直线梁设计。梁体两端里程中心线处外矢距分别为34.7cm（小里程）和34.1cm（大里程），梁体范围内跨中附近最大外矢距71.9cm，梁顶挡碴墙按曲线实际线形布置，设计轨底至系梁顶60cm（系梁中心顶点不含防水层等）。主桥上部结构采用钢管砼系杆拱，拱轴线采用二次抛物线，矢跨比f/L=1/5，矢高f=12.8m，理论计算跨度L=64m，理论拱轴线方程为Y=0.8X-0.0125X2。横桥向设置两道拱肋中心间距7.1m。系梁采用预应力混凝土简支系梁，横截面为单箱双室截面，采用支架上分段现浇施工，钢管拱肋在系梁及支架上拼装合龙，即主桥采用先梁后拱的施工方法。2.1上部结构设计⑴拱肋、横撑及吊杆结构设计为刚性系梁刚性拱，拱肋截面为单哑铃形。设两道拱肋，拱肋采用外径为70cm壁厚16mm的钢管混凝土截面，上下两弦管中心距5.95m，拱肋截面高11.7m。上、下弦管之间采用厚14mm的腹板连接，其中，拱脚处两侧腹板间距由110cm渐变至65cm并灌注C55微膨胀混凝土，腹板间距65cm的腹板间除吊杆处1.5m范围内灌注混凝土外，其余部分均不灌注混凝土。拱脚混凝土内上下弦管由缀条连接。拱肋及腹板、缀条均采用Q345qE钢板。拱肋之间共设1组米字形横撑、2组K形横撑，每道横撑均为空钢管组成的桁式结构。横撑横向钢管外径700mm,壁厚为16mm、K形钢管外径500mm，壁厚为14mm，拱肋上弦管横撑及K撑与下弦管横撑及K撑分别采用外径29.9mm和24.5mm壁厚为10mm的腹杆连接。两道拱肋共设11对吊杆，第一根吊杆距离支点8m，其余吊杆中心间距均为4.8m。吊杆处采用外露钢锚箱，拱肋共计有28个吊杆锚箱，混凝土系梁上共计有28个锚箱。每处吊杆为双根55φ7平行钢丝束组成，间距50cm。为防止人为破坏，在距梁顶4m范围内吊杆PE防护外加套2mm厚的不锈钢护套，钢板与PE护套密贴。吊杆的张拉端设在系梁下端通过在梁体内预埋钢管采用张拉杆进行吊杆张拉。吊杆张拉需在拱肋混凝土强度达到设计强度的90%以上且龄期大于14天后方可进行。钢管拱肋、横撑、K撑、吊杆锚箱及腹板外表面采用《铁路钢桥保护涂装》（TB/T1527-2004）第七涂装体系长效防腐。特制环氧富锌防锈底漆2×40μm，棕红云铁环氧中间漆2×40μm，旭氟龙氟碳漆2×35μm。腹板内侧等后期无法涂装养护的部分，采用电弧喷铝200μm。⑵系梁梁高2.5m，端部增加至3.0m。梁顶宽10.3m，底宽7.6m，端部底宽加宽至9.7m，梁顶设2%横坡，人行道范围内为平坡。系梁梁端7.0m范围内采用C55聚丙烯网状纤维混凝土，并与拱脚混凝土一同浇注，纤维掺量1.0kg/m3，其余部分采用C55混凝土。为减少系梁内外温差，边、中腹板沿桥纵向设置φ10cm通风孔，系梁底板下坡端设φ10cm排水孔。系梁挡碴墙在系梁施工完成后进行现场灌注，因此需在挡碴墙相应部位的梁顶预埋挡碴墙钢筋，挡碴墙沿线路中心按曲线布置。桥梁形状如下：2.2桥面系构造⑴挡碴墙桥面挡碴墙外缘之间距离4.9m，挡碴墙高35cm，全桥范围内均设置L型挡碴块。⑵桥面铺装及桥面排水桥面人行道铺装设2%的横坡向桥面内侧排水，系梁中心桥面铺装采用横坡为2%的人字坡向外排水，在系梁两侧翼缘根部附近横向最低处设泄水管，将挡碴墙内及人行道桥面雨水排出。在系梁下翼缘根部沿桥梁纵向设置连通的排水管，将桥面排水管引出的雨水接至桥墩排至公路侧沟。桥面防水层采用TQF-I型。⑶人行道、路缘石及栏杆人行道在拱脚范围内位于拱肋外侧，宽1.1m，其余部分人行道宽度均大于1.3m。桥面两侧设置钢栏杆，栏杆高度1.1m，栏杆缘石宽20cm，高10cm。⑷支座主桥支座采用GTQZ-II-10000钢支座。⑸接触网支柱在主桥跨中和梁端附近系梁顶线路右侧设置三处接触网一般支柱，施工主梁时注意预埋支柱预留锚栓。⑹电缆槽桥梁右侧设置通信、信号电缆槽。⑺避雷系统为防止雷击对桥梁结构的损坏，本桥设置了避雷系统。2.3桥址区自然条件概况流域概况格丑沟为季节性冲沟，主要来水为地表水，汇水面积为1.56km2，百年流量为67.6m3/s。地形地貌桥址区为窟野河一级阶地区及梁峁区山前缓坡带，一级阶地区地势较平坦，开阔，多为耕地；山前缓坡带地形起伏较大，沟壑发育，高程范围970~1000m。气象桥址区属温带半干旱气候区，具有冬季寒冷、夏季炎热，温差悬殊，四季明显的特征。年平均气温9.1℃，最冷月平均气温-9.9℃，极端最低温度-29.0℃，最热月平均气温22.7℃，极端最高温度39.0℃；年平均降雨量413.5mm，年平均蒸发量1821.1mm，平均相对湿度55%；历年最大积雪厚度110cm，最大冻结深度146cm；年平均风速1.5m/s,风向NW;极大风速20.7m/s,风向WNW.雷电天数34.4天/年。工程地质桥址范围内出露地层主要为第四系全新统风积细砂及第四系上更新统冲积细砂。详述如下：①细砂（Q4ml4）：分布于地表，浅黄色，厚度4～５ｍ，矿物成分为石英、长石等，砂质纯净，颗粒均匀，稍密，稍湿～潮湿，Ⅱ级普通土σ0=100kPa。②细纱（Q4al2）：厚度大于30ｍ，灰黄色～浅黄色，矿物成分较纯，颗粒均匀，成分为石英、长石等，潮湿～饱和，中密，Ⅱ级普通土σ0=150kPa.地质构造桥址范围内区域地质构造属鄂尔多斯台地的陕北凹陷，为一长期稳定地块，所受构造应力软弱，褶皱、断裂不发育。区内岩层近水平，岩层倾角平缓，一般1°～4°.岩体节理、裂隙较发育。水文地质桥址范围内无常年地表水，一级阶地区地下水主要为第四系孔隙潜水，埋深3～7m，水质对混凝土无侵蚀性，山前缓坡带勘探深度内未见地下水。地震桥址范围内地震基本烈度为六度，地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期0.35s。桥址区工程地质评价桥址范围内工程地质条件一般，基础宜置于弱风化基岩中。2.4主要工程数量系梁部分（1）C55混凝土：481.5m3（2）C55聚丙烯纤维混凝土：275.5m3（3）φj15.2钢绞线：36867.2kg（4）HRB335钢筋：160586kg拱肋（1）拱肋Q345qE钢管：69332.1kg（2）C55微膨胀混凝土：98.3m3（3）Q235钢材：2626.5kg横撑（1）Q345qE钢材：5424.9kg（2）Q235钢材：329.4kg吊杆（1）PESD(FD)-55成品吊杆：3769.3kg（2）冷铸镦头锚MLZM7（K）-55G:22套（3）冷铸镦头锚MLZM7（K）-55L:22套锚箱（1）Q345qE钢材：5553.5kg（2）Q235/HRB335钢材：321.5/649.3kg3.施工组织机构设置及施工总体部署3.1施工组织机构根据本工程的特点，为确保工程实施过程中的有效组织指挥，优质、安全、快速、有效地完成任务，成立“中铁十九局集团XX铁路项目经理部”，项目经理部设经理、副经理、总工程师、安全监察长各一人，下设工程技术部、安全质量部、物资设备部、计统财务部、综合办公室、中心试验室。其任务是实施本工程项目的组织指挥，负责与业主及各级政府部门的业务往来，协调下属施工队间的设备、人员、材料等资源的调配，解决施工过程中的疑难问题，负责施工组织方案的制定，全段控制测量、试验等技术工作，对本项目的工程技术、质量、进度、安全、环保等方面全面负责，全面代表我单位履行合同义务和权利。项目部下设桥梁一队、桥梁二队、桥梁三队及1座混凝土拌和站对本特大桥进行全面施工。同时，为保证本桥的顺利施工我集团公司将指派数名桥梁专家成立专家组为本项目提供技术指导。施工组织机构（见附图3-1）3.2项目经理依据法人授权，对业主和单位法人负责，全权代表本单位法人处理本工程的一切事务，实施本工程的集中统一组织指挥。项目副经理配合项目经理管理施工生产。在施工中严把安全质量生产关，抓好施工中安全质量工作，把安全质量生产责任制落实下去；抓好施工生产计划的落实，处理施工出现的具体问题；做好文明施工管理工作，并负责处理项目经理部中的一些日常工作。项目总工程师对本工程质量、施工技术、计量测试负直接技术责任，指导施工队工程技术人员开展有效的技术管理工作；提出贯彻改进工程质量的技术目标和措施。负责新技术、新工艺、新设备、新材料及先进科技成果的推广和应用。具体负责组织对本工程项目施工方案、施工组织设计及质量计划进行编制及经批准后的实施。对施工中可能存在的质量通病及其纠正、预防措施进行审核。解决工程质量中的关键技术和重大技术难题。安全监察长依据安全目标制定本工程项目整个工程的安全管理工作规划，负责安施工组织机构（见附图3-1）全综合管理，编制和呈报安全计划、安全技术方案和具体安全措施，并在施工中认真贯彻落实。组织每周、每月安全检查，发现事故隐患，及时监督整改。负责安全检查督促，负责对危险源点提出预防措施，定期对施工队进行安全教育，关键工序提出安全施工防范的技术交底。工程技术部负责施工技术管理、工程调度、环保措施的制定及实施、施工方案的制定；编制总体及重点、难点工程施工组织设计和重要工序的作业指导书，现场施工技术指导，变更设计的整理和申报，工程技术资料的填报、归档，工程技术总结的编写，竣工资料的整理。安全质量部负责制定各项安全生产制度及施工安全检查，负责工程质量监督、检查、评定；配合监理工程师作好工程质量管理工作，编制工程项目质量计划，制定创优目标及措施并监督执行；对工程质量问题分析原因、提出处理意见和预防措施。计统财务部负责施工合同的签订，施工进度计划的编制，施工进度的统计及上报，对上计量及对下验工计价，内部成本核算与管理，施工资金的合理安排和调配，竣工结算等工作。物资设备部负责工程所需各类物资、地方材料、机械设备零部件的采购计划的制定，并组织进货、保管和分发。综合办公室：负责项目部日常工作和生活管理，提供后勤保障；内外关系的协调以及现场文明施工管理、宣传报道；工地的环境保护及水土保持工作。中心试验室负责工程所需物资、材料、成品、半成品的检验和测试，混合料及混凝土施工配合比的选定，施工中各类试件的制件、取件、自检和送监理抽检。3.3施工总体体部署施工队任务划分根据本工程实际情情况，结合本本单位实力和和施工队的施施工优势，本本着“抓住关键，统统筹安排，保保证工期，确确保工程质量量”的原则，对对各施工队施施工任务划分分如下：桥梁一队：负责施施工便道修建建改移、主系系梁支架地基基处理及支架架搭设、系梁梁模板制作安安装、系梁钢钢筋制作安装装、预应力钢钢束安装及张张拉、系梁混混凝土浇注、桥桥面铺装。桥梁二队：负责全全桥钢管拱的的下料、制作作、成型、吊吊装以及钢管管混凝土灌注注，配合桥梁梁一队定位安安装拱脚预埋埋段，配合桥桥梁三队做好好吊杆安装。桥梁三队：负责全全桥吊杆制作作及安装。拌和站：负责为桥桥梁一队、桥桥梁二队提供供全桥所需的的混凝土。施工平面布置施工平面布置示意意图（见附图图3-2）.1施工便道为保证主桥系梁施施工期间XXX道路畅通，在在主桥施工前前先将既有公公路进行改移移，改移后的的便道南侧顺顺接原有道路路，在临时便便道修通后，封封闭施工范围围内既有XXX道路约200m，期间间所有过往车车辆均由便道道通过，以保保证系梁施工工安全。道路路过渡施工方方案已另行编编制，在此不不在重述。施工平面布置示意意图（见附图图3-2）.2钢筋加工、模模板加工预拼拼装场地按照因地制宜的原原则，尽量将将钢筋加工场场地布置在系系梁北侧已封闭的的既有公路上上，不足部分分在已建好的的拌和站内钢钢筋加工厂进进行，然后汽汽车运输到施施工现场。模模板预拼场地地设在现浇系系梁北侧已封封闭的既有公公路上。.3材料堆放场场主跨系梁施工所需需模板、脚手手架数量较多多，为避免材材料的二次倒倒运，施工前前，先将主跨跨线路右侧的的施工便道与与既有公路间间的凹地回填填至公路顶面面标高，平整整碾压后作为为临时材料堆堆放场地。.4钢结构加工工场因受运输道路限界界限制，各节节拱肋在厂家家制作成型运运到工地后还还需进行拼接接以满足吊装装段长度要求求。同时，拱拱肋各吊装段段在正式吊装装前需提前进进行预拼以保保证安装精度度，所以在施施工现场尚需需足够大的预预拼装场地以以满足上、下下拱肋的焊接接和试拼要求求。结合现场场实际情况，充分利用既有道路上的钢筋加工场地作为拱肋现场拼装场地，但由于道路宽度仅12m，而拱肋矢高为12.8m，实际场地宽度难以满足拼装要求，因此，在施工过程中需将道路西侧部分山体开挖，以满足拱肋矢高要求。.5施工驻地项目部设在石峁梁梁特大桥1#墩附近租用用民房，各工工程队就近工工点设营，住住房视施工场场地情况，修修建与租用相相结合。.6施工用水因系梁混凝土为拌拌和站集中供供应，故现场场施工用水量量不大，仅需需在工地设置置1~2个3m3蓄水水箱即即可满足工地地用水，生活活用水可直接接利用当地村村庄的自来水水。.8施工用电从XX国道大桥0##台处400KVVA变压器处牵牵引电源，电电力线路即可可满足现场施施工用电。.9混凝土拌和和站主桥1-64m钢管混凝土土系杆拱所需需的全部混凝凝土均由XXX国道大桥0#台处已建成成的拌合站集集中供应。地材情况设计要求主系梁为为C55混凝土，鉴鉴于当地砂、石石、水泥各项项指标均不能能满足工程需需要，因此地地材均需跨区区域采购，以以下为各种材材料拟购进地地：水泥：陕西耀县秦秦岭水泥（P.O522.5）(由业主采购)碎石：兴县碎石砂：黄河砂钢材：由业主提供供以上材料均由汽车车运到工地4.工程施工进度度安排4.1工期目标标本工程计划2XXX年12月20日开工，至2XX年10月31日主体工程完完工，共计271日历天。4.2编制原则则首先，满足工期要要求，其次，根根据现有机具具、劳力情况况，按照流水水施工与平行行作业相结合合的原则编制制。4.3工期安排排系梁施工工期计划划安排2XX年12月200日---2XXX年4月5日改移施工工便道、系梁梁支架基础处处理、拱肋预预拼场地平整整；2XX年4月6日----2XXX年4月15日搭设系梁梁脚手架；2XX年4月16日日---2XXX年4月20日安装支座座、安装系梁梁底模；2XX年4月18日日——2XX年4月25日支架预压压；2XX年4月26日日---2XXX年5月10日①⑤段系梁底板板、腹板钢筋筋绑扎、安装装预应力孔道道、安装拱脚脚、安装侧模模、内模，浇浇注底板、腹腹板混凝土；；2XX年5月11日日---2XXX年5月21日①⑤段系梁顶板板钢筋绑扎、安安装预应力孔孔道、浇注顶顶板、拱脚混混凝土。2XX年4月20日日---2XXX年5月5日②④段系梁底板板、腹板钢筋筋绑扎、安装装预应力孔道道、安装侧模模、内模，浇浇注底板、腹腹板混凝土；；2XX年5月6日----2XXX年5月16日②④段系梁顶板板钢筋绑扎、安装预应力孔道、浇注顶板。2XX年5月10日日---2XXX年5月20日③段系梁底板板、腹板钢筋筋绑扎、安装装预应力孔道道、安装侧模模、内模，浇浇注底板、腹腹板混凝土；；2XX年5月21日日---2XXX年5月28日③段系梁顶板板钢筋绑扎、安安装预应力孔孔道、浇注顶顶板。2XX年5月29日日---2XXX年6月10日预应力筋筋穿束；2XX年6月11日日---2XXX年6月15日系梁横向向、竖向、纵纵向第一批预预应力钢束张张拉、压浆；；2XX年9月25日日---2XXX年9月30日系梁纵向向第二批预应应力钢束张拉拉、压浆、封封锚。钢管拱施工工期计计划安排2XX年1月15日日---2XXX年4月30日工厂制作作；2XX年5月1日----2XXX年7月15日拱肋各节节段现场焊接接、预拼；2XX年6月15日日---2XXX年8月15日拱肋拼装装及横撑、斜斜撑安装；2XX年8月16日日---2XXX年8月17日灌注拱肋肋下弦管内混混凝土；2XX年9月1日----2XXX年9月2日灌注拱肋肋上弦管内混混凝土；2XX年9月3日----2XXX年9月12日灌注吊杆杆处腹板内混混凝土；2XX年9月16日日---2XXX年9月24日吊杆安装装及张拉；2XX年9月25日日---2XXX年9月30日钢结构外外表涂装。施工总体进度计划划横道图（4-1）施工总体进度计划划网络图（4-2）5．系杆拱总体施工工方案本桥主跨上部采用用钢管混凝土土系杆拱，系系梁采用预应应力混凝土箱箱梁，箱梁截截面为单箱双双室截面，系系梁全长644m，采用满堂堂支架法现浇浇施工。系梁梁支架用插扣扣式多功能钢钢支架，支架架搭设完毕后后用砂袋对支支架进行预压压，以消除支支架变形。系系梁底模、侧侧模均采用115mm厚的钢模模板，内模用用钢模版先拼装装成箱型，待待钢筋绑扎完完成后用吊车车直接起吊安安装。因系梁梁混凝土方量量较大，为保保证系梁混凝凝土施工质量量，系梁混凝凝土分两次浇浇注，第一次次浇注底板及及腹板混凝土土（顶板倒角角部分以下），第第二次浇注系系梁顶板及翼翼缘板。系梁梁内预应力钢钢束按设计要要求分两批张张拉。钢管拱肋划分成若若干根1.2~2..5m长的管管节在加工厂厂集中制作，然然后根据道路路运输条件将将各管节嵌套套焊接成单元元体汽车运输输到施工现场场，根据设计计图纸结合自自身吊装能力力将各个单元元体拼接成吊吊装段，各吊吊装段全部按按1：1在现场试拼拼满足要求后后用两台170T履带式吊车车吊装、焊接接拱肋。拱肋肋在事先搭设设好的支架上上拼装合龙。拱拱肋上、下弦弦管内C55微膨胀混凝凝土采用输送送泵顶升灌注注，泵送混凝凝土由两台输输送泵分别从从两端拱脚向向拱顶一次性性对称完成，中中间不得间断断。系梁混凝土、钢管管内混凝土均均由拌和站集集中拌制，混混凝土运输车车运到工地后后输送泵泵送送入模。6.主要分项工工程施工顺序序及施工方法法6.1各分项工工程施工顺序序施工总体进度计划划横道图（4-1）施工总体进度计划划网络图（4-2）测量放线→地基处处理→搭设支架→支座安装定定位→安装底模→支架预压→①⑤灌注段底板板、腹板钢筋筋、预应力孔孔道、拱肋预预埋段、拱脚脚钢筋安装→侧模安装→安装①⑤灌注段内箱箱模→浇注①⑤灌注段底板板、腹板混凝凝土→①⑤灌注段顶板板钢筋、预应应力孔道安装装→浇注①⑤灌注段顶板板及拱脚预埋埋段混凝土→②④灌注段底板板、腹板钢筋筋、预应力孔孔道安装→侧模安装→安装②④灌注段内箱箱模→浇注②④灌注段底板板、腹板混凝凝土→②④灌注段顶板板钢筋、预应应力孔道安装装→浇注②④灌注段顶板板混凝土→③灌注段底板板、腹板钢筋筋、预应力孔孔道安装→侧模安装→安装③灌注段内箱箱模→浇注③灌注段底板板、腹板混凝凝土→③灌注段顶板板钢筋、预应应力孔道安装装→浇注③灌注段顶板板混凝土→系梁预应力力筋穿束→张拉系梁横横向、竖向预预应力钢筋→对称张拉系系梁第一批纵纵向预应力钢钢束→搭设拱肋拼拼装支架→安装、焊接接拱肋及横撑撑、斜撑→灌注下弦管管内微膨胀混混凝土→灌注上弦管管内微膨胀混混凝土→灌注吊杆处处腹板内混凝凝土→安装吊杆→吊杆张拉→拆除全部拱拱肋支架→对称张拉系系梁第二批纵纵向预应力钢钢束→压浆、封锚→拆除系梁支支架6.2系梁施工工方法后张法钢筋混凝土土系梁施工工工艺流程图（见见附图6-1）支架地基处理该1-64m系杆拱是为为跨越XX国道而设，所所跨区域内地地基情况各不不相同，施工工时根据实际际情况对地基基进行必要的的处理。在公路路面宽度范范围内地基承承载力能够满满足施工需要要可直接在路路面上搭设支支架。在公路路东侧至14#墩地势较低低的洼地范围围内为粉质砂砂土，且公路路侧边有一南南、北走向的的灌溉水沟通通过，施工前前需先将支架架宽度范围水水沟内埋设φ500mmm钢筋混凝土土管，以满足足村民灌溉农农田需要。然然后，将公路路路肩至14#墩间支架宽宽度范围内低低洼区域分层层填土、碾压压至公路路面面以下30ccm，再在其其上铺设300cm厚C20混凝土作为为支架基础。在204道路路基边后张法钢筋混凝土土系梁施工工工艺流程图（见见附图6-1）坡处填土时将边坡坡挖成宽度不不小于2m，内倾4%的台阶逐层层回填碾压，以以防止公路边边坡处填方发发生滑坡影响响支架稳定性性。在公路西侧至155#墩靠近山体体范围内地势势起伏较大，且且基础为风化化岩层，为了了便于搭设支支架，仅需提提前将基础顶顶面平整即可可直接作为支支架基础。支架搭设方案及检检算.1支架搭设方案系梁支架采用满堂堂插扣式支架架，支架布置置根据系梁截截面位置受力力情况的不同同分为三个区区域进行设计计。一般截面面（Ⅵ-Ⅵ）底板范围围内立杆按60×60cm间距布布置，即立杆杆纵向间距660cm，横向向间距60ccm，步距1200cm；梁端端顺桥向4..8m范围（Ⅲ-Ⅲ截面）内立杆杆按30（纵）×60cm间距距布置，步距距120cmm；梁端顺桥桥向4.8~111.9范围（Ⅳ-Ⅳ~Ⅴ-Ⅴ）内立杆按30（纵）×60cm间距布布置，步距1120cm；；梁间中隔梁梁截面（Ⅶ-Ⅶ）150cmm范围内纵向向设6排间距30ccm，横向60ccm，步距1200cm的加密密区；翼缘板板下及外侧22m范围按60×90cm间距布布置，即立杆杆纵向间距660cm，横向向间距90ccm，步距1200cm。为满足支架高度调调整的需要，所所有支架立杆杆均设可调式式顶托和底托托。底托下沿沿桥梁横向垫垫10×15ccm方木，保保证支架基础础受力均匀。顶顶托沿桥梁纵纵向铺一层15×15ccm方木，间间距与立杆相相同，再在横横木上沿桥横横向铺一层10×10ccm方木，纵纵向间距0..2m，方木木上再铺155mm厚竹胶胶板作为系梁梁底模。碗扣扣支架搭设完完成后，沿纵纵横向每隔55m用φ48钢管做成剪剪刀撑，与碗碗扣支架一起起拼装成劲性性支架，以增增加支架的刚刚度。现浇箱梁支架支撑撑示意图（6-2）.2支架计算与基础验验算A、WJ碗扣为Φ48×33.5mmm钢管；B、立杆、横杆承载载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KKN））允许均布荷载（KKN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0C、荷载分析计算⑴箱梁及钢管拱实体体荷载：箱梁混凝土容重226KN/mm3；钢管内混混凝土容重23.0KN/m33；纵桥向根据箱梁断断面变化情况况，按5个代表截面面分别计算荷荷载，钢管拱拱及拱内混凝凝土荷载按梁梁底板平面面面积均布，其其具体如下：：①梁端4.8m长范范围按Ⅲ-Ⅲ截面计，断断面面积A1=29.9mm2，其分布荷荷载q1-1=299.9×266÷9.0==86.388KN/m22；②梁端4.8~9.8mm长范围按Ⅳ-Ⅳ截面计，断断面面积A2=23.8998m2，其其分布荷载q1-2=233.898××26÷9..0=69..034KNN/m2；③梁端9.8~11.99m范围内按Ⅴ-Ⅴ截面计，断断面面积A3=16.7003m2，其分布荷荷载q1-3=166.703××26÷9..0=48..253KNN/m2；该断面腹腹板处截面积积Af3=4.9133m2，其分布荷荷载qf1-3=44.913××26÷1..7=75..14KN//m2；④系梁普通截面按ⅥⅥ-Ⅵ截面计，断断面面积A4=9.7655m2，其分布荷荷载q1-４=9.7665×26÷÷9.0=228.21KKN/m2；⑤系梁中隔梁处按ⅦⅦ-Ⅶ截面计，断断面面积A5=23.0775m2，其分布荷荷载q1-５=23.0075×26÷9..0=66..661KNN/m2；⑥箱梁翼缘板处，最最大断面面积积A6=0.44mm2，其分布荷荷载q1-6=0..44×26÷1..1=10..4KN/mm2；现浇箱梁支架支撑撑示意图（6-2）1现浇箱梁支架支撑撑示意图（6-2）2现浇箱梁支架支撑撑示意图（6-2）3现浇箱梁支架支撑撑示意图（6-2）4⑦拱肋、横撑、斜撑撑、吊杆Q345qqE钢材自重：P１=38666.815++656.9961+60.7401++178.1199=53310KN，钢管混凝凝土自重P２=671..5ｍ3×23KNN/m３=154444.5KNN，梁上支架架重按3800KKN计，故Ｐ=P１＋P２=5310＋3800＋154444.5=244554.55KN，将该荷载载均布到箱梁梁底板上则ｑｑ１－7＝Ｐ/Ａ＝207544.5÷（136×9）=20.006KN/mm2。⑵模板荷载：ｑ2＝＝5.5KNN/m2。⑶施工荷载：q3==3.0KNN/m2。⑷砼振捣荷载：q44=2.5KKN/m2。⑸倾倒混凝土荷载：：q5=3KN//m2。D、碗扣立杆受力计计算⑴梁端4.8m长范范围，最大分分布荷载：q＝1.2×(q1--1+q1-7)++1.4×（q2+q3+q4+q5）=1.2×（866.38+220.06）+1.4×（5.5+33+2.5++3）=147.23KKN/m2碗扣立杆分布300×60cmm，横杆层距(即立杆步距)120cmm，则单根立立杆受力为：：N＝0.3×00.6×1447.23==26.500KN<[NN]=40KKN（满足）⑵梁端4.8~9.8mm长范围，最最大分布荷载载：q＝1.2×(q1--2+q1-7)++1.4×（q2+q3+q4+q5）=1.2×（699.034++20.066）+1.4×（5.5+33+2.5++3）=126.5133KN/m22碗扣立杆分布300×60cmm，横杆层距(即立杆步距)120cmm，则单根立杆杆受力为：N＝0.3×00.6×1226.5133=22.778KN<[[N]=400KN（满足）⑶梁端9.8~11.99m范围内，均布布荷载：Q=1.2×(q11-3+q1-7)++1.4×（q2+q3+q4+q5）=1.2×（488.253++20.066）+1.4×（5.5+33+2.5++3）=101.5766KN/m22碗扣立杆分布为60×600cm，横杆杆层距(即立杆步距距)120cm，单根立立杆最大受力力为：N=0.66×0.6××101.5576=366.567KKN<[N]]=40KNN（满满足）梁端9.8~11.99m范围内，腹腹板处最大荷荷载：Q=1.2×(qff1-3+qq1-7)++1.4×（q2+q3+q4+q5）=1.2×（755.14+220.06）+1.4×（5.5+33+2.5++3）=133.84KKN/m2碗扣立杆分布为60×600cm，横杆杆层距(即立杆步距距)120cm，单根立立杆最大受力力为：N=0.66×0.6××133.884=48..18KN＞[N]=440KN（不满足足）将碗扣立杆分布变变为30×600cm，横杆杆层距(即立杆步距距)120cm，单根立立杆最大受力力为：N=0.33×0.6××133.884=24..09KN<<[N]=440KN（满足）故梁端9.8~11.99m范围内，碗扣扣立杆分布为为30×600cm，横杆杆层距(即立杆步距)120cm，⑷系梁普通截面，分分布荷载：q=1.2×(qq1-4+q1-7)++1.4×（q2+q3+q4+q5）=1.2×（288.21+220.06）+1.4×（5.5+33+2.5++3）=77.524KKN/m2碗扣立杆分布600cm×60cm，横横杆层距(即立杆步距)120cmm，则单根立杆杆受力为：N＝0.6×00.6×777.524==27.9008KN<[[N]=400KN（满足）⑸系梁中隔梁处均布布荷载：q=1.2×(qq1-5+q1-7)++1.4×（q2+q3+q4+q5）=1.2×（666.66+220.06）+1.4×（5.5+33+2.5++3）=123..664KNN/m2碗扣立杆分布300cm×60cm，横横杆层距(即立杆步距)120cmm，则单根立杆杆受力为：N=0.33×0.6××123.6664=222.26KNN<[N]==40KN（满足足）⑹系梁翼缘板范围内内均布荷载：：q=1.2×(qq1-6+q1-7)++1.4×（q2+q3+q4+q5）=1.2×（100.4+200.06）+1.4×（5.5+33+2.5++3）=56.1152KN//m2碗扣立杆分布600cm×90cm，横杆杆层距(即立杆步距)120cmm，则单根立杆杆受力为：N＝0.6×00.9×566.152==30.3222KN<[[N]=400KN（满足）经以上计算，立杆杆均满足受力力要求。E、地基受力计算由以上计算数据可可得各部位地地基受力如下下表：部位荷载（KN）受力面积（m2))地基受力(Kpaa)梁端4.8m长范范围26.50.3*0.6147.2梁端4.8~9.8mm长范围22.780.3*0.6126.56梁端9.8~11.99m范围24.090.3*0.6133.83系梁普通截面27.9080.6*0.677.52系梁翼缘板范围30.3220.6*0.956.152F、支架立杆稳定性性验算碗扣式满堂支架是是组装构件，一一般单根碗扣扣在承载允许许范围内就不不会失稳，为为此以轴心受受压的单根立立杆进行验算算：公式：N≤[NN]=ψAfc/0..9γ，m碗扣件采用外径448mm，壁壁厚3.5mmm，A＝489mmm2,A3钢，I＝12.155*104mm4则，回转半半径λ=（I/A）1/2=15.766mm,支架步距12200mm，fc=2205MPaa长细比λ＝L/λλ=1200//15.766=76.11<[λ]=150取λ＝76；此类钢管为b类，轴轴心受压杆件件，查《建筑筑施工手册》第第二版198页表5-22，轴心受压压构建的稳定定系数ψ＝0.7444[N]=ψAfc/0..9γ，m=(0.7444×489××205)//(0.9××1.56007)=553.1KNN立杆步距120ccm中受最大大荷载的立杆杆位于翼缘板板处，其N＝30.3KKN（见前碗扣扣件受力验算算）由上可知：Nmmax＝30.3KKN≤[N]=553.1KNN安全系数：K=553.1/330.3=11.75结论：支架立杆的的稳定性满足足要求。G、分配梁受力计算算⑴纵向15cm×115cm木方方15×15cm方方木其容许应应力：[σw]＝12Mpa，弹性模量：：E＝9×103Mpa，15×15ccm方木的截截面特性：W=15××152/6=5622.5cm33，I=15××153/12=42218.755cm4在普通截面底板部部位受力最大大：15cmm×15cm纵向向分配梁验算算：底板部位位的砼均布荷荷载q=73..276KNN/m2,立杆纵向间间距为60cm，横向向间距为600cm。①P计算：8×10ccm横向分配配梁间距为220cm,其分配情况况如上图：p=q×l横×00.2＝73.2776×0.66×0.2==8.79KKN②强度计算：因为p在跨中，数量n为为3，n为奇数，l=600mmm，所以Mmax=（n22+1）npl/88=（32+1）×8.79×0..6/（8×3）=2.199KN/m==2.19××106N/mmσw=Mmax/ww=2.199×106/562..5×1033＝3.89MMPa<[σσw]=122MPa(满足要求)③挠度计算：根据nn=3,n为奇数，l=600mmmWmax=（5××n4+2n2+1）pl/3884n3EI=（5×34+2×332+1）×8.799×103×6003/384××33×9×1003×42188.75×1104＝0.204mm<<f=6000/500==1.2mmm(满足要求)。⑵横向10cm×110cm木方方10×10cm方方木其容许应应力：[σw]＝12Mpa，弹性模量：：E＝9×103Mpa，10×10ccm方木截面面特性W=10××102/6＝166.66cm3，I=10××103/12=8333.3cmm4。在底板部位：100cm×10cm纵向向分配梁验算算：底板部位位的砼荷载q=73..275KNN/m2,立杆纵向间间距为60cm，横向向间距为600cm。①P计算：10×100cm横向分分配梁间距为为20cm，其分分布情况如上上图：p=q×l横×00.3＝73.2775×0.66×0.2==8.79KKN②强度计算：因为pp在跨中，数数量n为3，n为奇数，l=600mmm，所以Mmax=（n22+1）npl/88=（32+1）×8.79×0..6/（8×3）=2.199KN/m=2.19×1006N/mmσw=Mmax/ww=2.199×106/166..6×1033＝0.013MPaa<[σw]=122MPa(满足要求)③挠度计算：根据nn=3,n为奇数，l=600mmmWmax=（5××n4+2n2+1）pl/3884n3EI=（5×34+2×332+1）×8.799×103×6003/384××33×9×1003×833..3×1044＝1.035mm<<f=6000/500==1.2mmm(满足要求)支架预拱度设置.1确定预拱度度时考虑的因因素在支架上浇注混凝凝土时，在施施工时和卸架架后，梁体要要发生一定的的下沉和产生生一定的挠度度。因此，为为使梁体在卸卸架后能满足足设计规定的的外形，须在在施工时设置置一定数值的的预拱度。在在确定预拱度度时应考虑下下列因素：⑴卸架后上部构造本本身及活载一一半所产生的的竖向挠度δ1；⑵支架在荷载作用下下的弹性压缩缩δ2；⑶支架在荷载作用下下的非弹性压压缩δ3；⑷支架基底在荷载作作用下的非弹弹性沉陷δ4；⑸由混凝土收缩及温温度变化引起起的挠度δ5。.2支架预拱度度的计算以上各项变形值之之和，即为应应设置之预拱拱度。各项变变形值按下列列方法计算和和确定：⑴桥跨结构应设置预预拱度，其值值等于恒载和和半个静活载载所产生的竖竖向挠度δ1，根据设计计要求箱梁跨跨中预拱度已已包括δ1、δ5，其δ1+δ5=120mmm。⑵满堂支架，支架高高度为L=70000mm，弹性性模量E=2.11×105MPa，压应力为б，其弹性变变形为：δ2=Lб/E由支架计算结果知知N=28..02ＫN，Ａ＝424mmm２，б=N/A=280020÷4224=66..08MPPaδ2=Lб/E=7000××66.088/XX000==2.2mmm⑶支架在每个接缝处处的非弹性变变形，按木与与木f1=2mm,木与钢f2=2mm,顶(底)托f3=1mm计,则根据支架架布置形式δ3=f1+2f2+2f3=8mm⑷支架基础沉陷，参参考《桥梁施施工工程师手手册》支架置置于混凝土上上时δ4=3mm⑸由以上数据可计算算出：支架预拱度δ=δδ1+δ2+δ3+δ4+δ5=120++2.2+88+3=1333.2mmm.3支架预拱度度的设置根据梁的挠度和支支架的变形所所计算出来的的预拱度之和和，为预拱度度最高值，应应设置在梁的的跨径中点，其其他各点的预预拱度以中间间点为最高值值，以梁的梁梁端支座垫石石中心线为0。支架预压⑴预压目的：检验支支架及地基的的强度及稳定定性，消除整整个支架的塑塑性变形，消消除地基的沉沉降变形，测测量出支架的的弹性变形。⑵预压材料：用编织袋装砂土对支架进行预压，预压荷载为梁体、钢管拱自重的120%。⑶预压范围：系梁底底全长、全宽宽范围。⑷测点布置在每一节段梁底宽宽范围内，横横桥向每个断断面按五个点点布设，其具具体位置如下下：左箱左侧侧腹板中心、左左箱中心、箱箱梁中心、右右箱中心、右右箱右侧腹板板中心；顺桥桥向端部11.9范围内每3米设置一个观观测断面，其其余部分每10米设置一个观测断面面。⑸预压方法①首先对搭设的支架架高度按设计计进行调整，预预留方木及模模板厚度，预预留沉降1..2cm。支支架搭设高度度=箱梁底板设设计标高-纵向方木厚厚度（15ccm）-纵向方木厚厚度（10ccm）-模板厚度（22cm）-支架底垫木木厚度(15cm)-支架基础标标高+预留沉降量(1.2cmm）②堆放砂袋时提前在在底模上划出出梁体截面分分界线，然后后根据支架检检算相关数据据确定不同截截面处梁底支支架每平方米米上的重量，以以确定每处支支架上应堆放放的砂袋数量量（每个砂袋袋重量提前确确定）。各截截面具体加载载情况如下:a、梁端4.8m长范范围，最大分分布荷载q=143..08KN//m2，转化为吨吨位后每平方方米压载14.3吨；b、梁端4.8~99.8m长范范围，最大分分布荷载q=1222.265KKN/m2，转化为吨吨位后每平方方米压载12.23吨；c、梁端9.8~11.99m范围内，腹腹板范围内最最大分布荷载载q=1299.59KNN/m2，其余荷载载为97.3KN/m22，转化为吨吨位后在腹板板范围内每平平方米压载12.96吨，其余部部位每平方米米压载9.73吨；d、系梁普通截面，分分布荷载q==73.2776KN//m2，转化为吨吨位后每平方方米压载7.33吨；③加压50%，进行沉降降观测。④加压80%，进行沉降降观测。⑤加压100%，持续33天进行沉降降观测。⑥加载前对沉降观测测点进行测量量，标高记录录h1，布载后对对沉降观测点点定期进行测测量标高记录录h2（初期为每12小时观测，基基本稳定后，间间隔24小时进行观观测，若连续3d观测结果在在5mm以内，则则可认为地基基沉降基本稳稳定开始卸载载），计算最最终沉降量h2-h1，卸载后对对沉降点再进进行测量，记记录标高h3，计算弹性性沉降h3-h2，地基沉降降量为加载前前与加载后标标高之差。⑦计划卸载前进行最最终高程观测测，卸载后进进行高程和中中线观测，汇汇集所有观测测资料作为实实际施工依据据，调整底模模标高。模板制做及安装⑴外模结构：外模面面板均采用厚厚为15mmm的竹胶板，面面板尺寸1..22m×2.44mm，面板直接接钉在横桥向向方木上，在在钉面板时，每每块面板应从从一端排向另另一端，以保保证面板表面面平整。腹板板及翼缘板面面板分别固定定在竖向和横横向８cm×10cm方木木上。⑵内模结构：系梁内内模均采用方方木作骨架支支撑，竹胶板板作面板。内内模上、下面面板骨架采用用50cm×100cmm方木，间距距30cm，与与竹胶板一起起形成内模箱箱型空间骨架架。⑶所有模板的拼缝贴贴上双面胶带带，粘贴时模模板的四周要要清洗干净，确确保模板接缝缝不漏浆。支座安装主桥支座采用GTTQZ-III-100000球型钢支座座。支座进场场后应检查是是否合格，在在现浇支座垫垫石上用墨斗斗弹出纵横轴轴线，同时在在支座顶底板板上也标出纵纵横轴线，支支座中线尽可可能与主梁中中线重合，最最大偏差不大大于2mm。地脚脚螺栓插入预预留孔后把支支座调整到设设计标高，并并将支座顶面面调整到水平平位置，然后后用砂浆灌注注地脚螺栓孔孔，支座底面面与支座垫石石间的空隙用用干硬性砂浆浆。安装支座座的标高符合合规范要求，平平面纵横两个个方向保持水水平，四角高高差不大于22mm；普通钢筋及波纹管管制作和安装装在安装并调好底模模后，先进行行底板普通钢钢筋绑扎及竖竖向预应力钢钢筋梁底锚固固端（包括垫垫板、锚固螺螺母及锚下螺螺旋筋）的安安装，再进行行腹板钢筋的的绑扎、竖向向波纹管及预预应力钢筋的的接长、腹板板内纵向波纹纹管的安装，最最后进行顶板板普通钢筋的的绑扎、顶板板内纵向波纹纹管的安装、横横向钢绞线及及波纹管的安安装。钢筋绑绑扎前由测量量人员复测模模板的平面位位置及高程，其其中高程包括括按吊架的计计算挠度所设设的预拱度，无无误后方进行行钢筋绑扎。由于设计要求系梁要分段浇注，系梁内纵向普通钢筋在分段接缝处的连接方法及连接长度应满足设计及规范要求。钢筋在钢筋加工场场地集中加工工制作，现场场由汽车吊提提升协助施工工人员绑扎成成型。为保证证砼保护层厚厚度，保护层层垫块采用成成品垫块。系系梁顶板、底底板、腹板内内有大量的预预埋波纹管，为为了不使波纹纹管损坏，一一切焊接在波波纹管埋置前前进行，管道道安装后尽量量不焊接，当当普通钢筋与与波纹管位置置发生矛盾时时，适当移动动钢筋位置，然后用长12cm的ф8钢筋焊成100×30mm的方形定位钢筋骨架。定位钢筋沿梁长方向每50cm在系梁钢筋上定一道，使波纹管在浇注砼时不上下左右移动，保证波纹管位置准确性。对需接头的波纹管，接头采用较设计大一号的同型波纹管套接，套管长度为200～300mm。将待接的两根波纹管从两端对称地拧入套管后，再用胶带缠绕，密封好，以防止制梁时水泥浆进入孔内。底、腹板钢筋及预预应力管道完完成后，立腹腹板、内箱模模板，浇注第第一次砼。砼砼达到规定强强度后，再立立顶板模板，绑绑扎顶板钢筋筋及预应力管管道，进行砼砼的第二次浇浇注。混凝土拌合、运输输和浇注系梁混凝土由我单单位自建自动动计量拌合站站集中供应，拌拌合站配备PLB16600型电子计量量配料机和JS10000型混凝土拌拌和机，其拌拌合能力能够够满足现场施施工需求。混凝土采用两台88m3混凝土运输输罐车运至工工地，放入混混凝土输送泵泵内通过泵车车将混凝土直直接泵送入模模。混凝土浇筑前对支支架、模板和和预埋件进行行认真检查，清清除模板内的的杂物，确认认无误后方可可开始浇注混混凝土。系梁梁混凝土分两两次浇注，第第一次浇注底底板及腹板混混凝土（顶板板倒角部分以以下），第二二次浇注系梁梁顶板及翼缘缘板。混凝土土泵送时，从从系梁一端沿沿纵向向另一一端浇筑，梁梁部砼分层浇浇注、分层振振捣，每层厚厚度控制在330cm以内内。振动棒移移动间距不应应超过振动器器作业半径的的1.5倍，与侧模模保持5～10cm的间距；振振动棒振捣时时避免碰撞模模板、钢筋，尤尤其避免碰撞撞波纹管，不不得用振捣器器拖运砼。对对于锚下砼及及预应力管道道下的砼振捣捣要特别仔细细，保证砼密密实。由于系梁混凝土要要求分段、分分次浇注，在在分段进行浇浇注时对称位位置处的梁段段应同时浇注注。且在各段段、次第二次次混凝土前，必必须将施工缝缝处原混凝土土严格凿毛，直直至露出新鲜鲜的混凝土面面为止，然后后用高压水枪枪将所有水泥泥浆及浮碴冲冲洗干净，并并保持施工缝缝湿润后方可可浇注第二次次混凝土，以以确保接缝和和二次浇注施施工缝处混凝凝土外观整齐齐美观。砼浇注完8小时后后覆盖塑料薄薄膜浇水养护护，对未拆模模的和已拆模模的均浇水养养护，并派专专人负责此项项工作。预应力施工.1预应力钢束的下料料、编束和穿穿束⑴纵、横向钢绞线的的下料、编束束钢绞线下料料前先将钢绞绞线卷放在自自制的放线架架中，再将铁铁皮剪断，然然后拉住钢绞绞线一端，将将钢绞线缓缓缓拉开(注意不使钢钢绞线产生有有害变形，对对有害变形的的部分必须除除掉)，钢绞线下下料用砂轮切切割机切断，严禁用电气切割。钢绞线下料长度既既要满足使用用要求，又要要防止下料过过长造成浪费费。每根钢绞绞线的长度按按下式确定：：LL=l+2×(ll1+l2++l3+l44)式中：L—钢绞线线下料长度l—孔道净长l1—工作锚长度l2—千斤顶长度l3—工具锚长度l4—预留量，取1000mm将下好的钢绞线放放在工作台上上，据设计编编制成束。要要求编束一定定要绑紧，钢钢绞线要顺直直，根与根之之间不得相扭扭。⑵竖向预应力筋加工工及安装为确保主桥拱脚处处竖向预应力力筋的位置准准确、垂直，施施工中采用定定位钢筋牢固固定位。竖向向预应力筋与与腹板及顶板板钢筋位置发发生矛盾时，应应保证锚垫板板和锚下螺旋旋筋的位置准准确而调整腹腹板及顶板钢钢筋位置。竖向预应力力钢筋必须用用切割机切割割，钢筋端部部用砂轮修平平，以便上锚锚。严格按要要求下料，下下料尺寸误差差不大于±10mm。钢钢筋下螺帽旋旋进后露头不不小于2cm，并用环环氧树脂将螺螺母垫板、波纹纹管固定在一一起，并防止止漏浆。

.2穿束系梁纵向钢绞线采采用人工配合合卷扬机穿束束，钢束采取取整束牵引的的方法：即制制作一套架子子，通过架子子上的滑车，先先将钢丝绳从从孔道一端穿穿入另外一端端穿出，然后后将钢丝绳一一端绑上钢绞绞线接头，通通过卷扬机滑滑车缓慢、均均匀的把钢绞绞线引进管道道内。横向预预应力钢束采采用人工穿束束。所有预应应力在穿束前前先将压浆孔孔及锚垫板上上的砼灰浆清清理干净，然然后开始穿束束。.3预应力张拉拉按照设计要求第一一批预应力钢钢束张拉必须须在系梁混凝凝土全部浇注注完成，混凝凝土达到设计计强度的90%以上且龄期期不小于14天后方可进进行张拉。张张拉时纵向预预应力钢束两两端对称张拉拉，横向、竖竖向预应力筋筋单端张拉，且且纵向预应力力筋要在横向向、竖向预应应力张拉完成成后进行。预应力钢束张拉时时，采用应力力应变双控制制，以张拉力力控制为主，伸伸长量测定为为辅。本桥所所用钢铰线公公称直径φj15.22，抗拉标准准强度fpk=18660Mpa，其其中：纵向15-7φ5、12-7φ5钢束锚固控控制应力σk=0.7fpk，9-7φ5钢束锚固控控制应力σk=0.72ffpk；横向单单端张拉9-7φ5、7-7φ5钢束锚固控控制应力σk=0.7fpk，每束钢钢绞线张拉顺顺序：0→20%σk（初应力，测测延伸量）→100%σk（测延伸量量，持荷5分钟）→100%σk锚固（初应应力值作延伸伸量的示记）。拱脚竖向预应力钢钢筋应采用符符合《预应力力混凝土用螺螺纹钢筋》（GB/T220056--2006）之规定，预预应力螺纹钢钢筋直径255mm，弹性性模量Eg=2××105MPa，控制张拉拉应力σk=0.8RR0.2，张拉拉力N=5344KN。预应力钢钢筋张拉顺序序为：0→10%σK→100%σK→持荷5分钟→100%σK锚固。张拉前安装工作锚锚，然后用铁铁锤将夹片轻轻轻地打入锚锚环，要使夹夹片均匀，完完毕后安装限限位板、千斤斤顶及工具锚锚，安装工具具锚夹片时同同样用铁管将将夹片均匀打打入工具锚内内。在进行以以上作业时，千千斤顶悬挂在在铁架上，调调整锚圈、垫垫板及千斤顶顶位置，使孔孔道、锚具和和千斤顶三者者之间轴线相相吻合。预应力束张拉的伸伸长量误差控控制在6%以内，测测定伸长量时时扣除非弹性性变形引起的的伸长值，对对同一张拉截截面断丝率不不得大于1%%，在任何情情况下不允许许钢铰线整根根拉断。系梁纵、横向预应应力钢束张拉拉千斤顶采用用柳州产YCCW350型穿心式千千斤顶，竖向向预应力筋张张拉千斤顶采采用YG70型千斤顶。.4压浆⑴压浆设备水泥浆拌和机采用用UJW2000型，压浆机机必须能以0.7MPPa的常压进行行连续作业。压压浆停止时，压压浆机要照常常循环并搅拌拌。在泵的全全部缓冲板上上部应装1..0mm的标标准孔的筛式式净滤器。压浆设备能对压浆浆完成的孔道道保持压力，并并应装置一个个维持孔道压压力的、能够够开闭的喷嘴嘴。并应进行行压浆试验。压力表用前应校正正。压浆作业业过程，最少少每隔3小时对所有有设备用清水水彻底清洗一一次。每天用用完后也应进进行清洗。⑵水泥浆要求①水泥浆强度采用不不应低于梁体体砼标号的80%，且不低于30#（30MPa），本工程程压浆用水泥泥浆采用不低低于M45#。②水灰比宜采用0..38~0..42，掺入减水水剂及微膨胀胀剂时，水灰灰比可减为0.35，水及减水水剂应对预应应力钢材无腐腐蚀作用。③水泥浆用水泥为442.5#普通水泥或或硅酸盐水泥泥，出厂日期期不得超过三三个月。④水泥浆中掺入水泥泥重量10%的膨胀剂(TMS--PB)，以减少收收缩，自由膨膨胀率不超过过10%。⑤水泥浆拌制时间不不小于2分钟，直到到获得均匀稠稠度为止。⑥外加剂不得含有氯氯化物和硝酸酸盐。⑶压浆前的准备工作作①压浆前用水冲洗孔孔道，借以除除尘和湿润孔孔壁，除掉孔孔内的杂质，以以便灰浆流动动及孔壁有良良好的粘着性性。②检查压浆用的材料料是否齐全充充足。③检查设备、工具是是否配齐，性性能良好。

④④检查支架是是否牢固，安安全设施是否否有效。⑷压浆作业终张拉后后，应立即进进行管道压浆浆，以防预应应力钢束锈蚀蚀或松弛。纵向钢束原则上从从一端向另一一端压浆，当当管道较长单单端压浆确有有困难时，在在管道中设置置三通，从一一端压浆至三三通出浆后，再再从三通向另另一端压浆，依依次循环压浆浆。

竖向钢筋筋压浆嘴布置置在下端，压压浆从下端往往上端直至出出浆为止。压压浆采用自下下而上的顺序序进行。从拌拌制水泥至开开始向孔道压压浆，时间不不得超过30分钟。并在在施压过程中中，经常搅动动水泥浆（水水泥浆调制后后应在45分钟内用完完）。压浆作业宜一次缓缓慢、均匀、连连续进行。压压浆时水泥浆浆的压力不得得小于0.7MPPa，且最少持持压２分钟，确确保孔道压浆浆饱满、密实实。当另一端端排气孔排出出纯浆并稳定定时，即可停停止压浆，关关闭阀门。压完浆进浆口应予予封闭，直到到水泥浆凝固固，其他阀门门不得移动或或打开。压浆后应立即检查查压浆密实情情况，如有不不实，应及时时处理。.5封锚压浆后，应在3天天之内封锚，封封锚前先将锚锚槽表面凿毛毛并冲洗干净净，绑扎端部部钢筋并立模模浇注同梁体体标号相同的的无收缩混凝凝土填塞。封封锚后，应对对新老混凝土土接合部位进进行防水处理理。浇注封锚锚砼时，应严严格控制梁体体长度，浇注注后应进行养养护。.6预应力施工注注意事项

⑴使用原材料料的注意事项项①预应力钢筋应进行行验收，验收收包括：质量证明书书、包装标志是是否齐全正确确、外观是否有有损伤，油污污，锈蚀、应对钢材进进行原材料检检验。②竖向钢筋用的连接接器、夹具、锚锚具进场分批批进行外观检检查，不得有有裂纹，伤痕痕，锈蚀，尺尺寸不得超过过允许偏差，对对其力学性能能应根据供货货情况确定是是否复验，对对连接器应做做连接能力试试验。③高强钢筋在装卸中中应尽量避免免碰伤螺纹，有有效地采取防防雨措施，钢钢筋存放应放放在枕木上，间间距应小于330㎝，以防钢筋筋产生弯曲变变形，整盘钢钢绞线存放也也应采取防雨雨，干燥措施施。

⑵管道施工中中的注意事项项

①在制作及管管道输送过程程中，注意轻轻放，避免挤挤、碰变形、开开裂，并保证证尺寸。②管道存放要顺直，不不得受潮和雨雨淋锈蚀。③管道定位要准确按按照设计标高高放置，并用用定位钢筋固固定，安放后后的管道必须须平顺，无折折角。④施工中人员，机械械，振动棒等等不得碰撞管管道。

⑤管道接头要要连接牢固，密密封压浆管道道要顺直畅通通，分级浇注注的砼，在每每次浇注时，均均应仔细检查查管道的密封封强度。

⑥接头长度以5d为准，并用用胶布缠紧，钢钢带平顺，不不得翘起。

⑶⑶穿束和高强强预应力筋的的埋设注意事事项①整盘的钢绞线要安安放在专用线线盘上固定后后，方可解捆捆散盘。②切割钢绞线时应在在切割处两边边用铁丝扎好好，以防散头头。③预应力钢筋如有弯弯曲应校正，如如有碰伤或缺缺陷应切除。④预应力在使用前必必须清除泥土土、油污，干干净后方能使使用。⑤预应力钢绞线和高高强钢筋下料料应用砂轮机机切割，严禁禁电气焊进行行切割，切割割后应磨平去去毛刺。⑥预应力钢筋接长时时，应保证接接头居连接器器之中，为防防止松扣，在在接头处宜涂涂上环氧树脂脂。⑦预应力钢筋的固定定端必须严格格按图施工，钢钢筋螺母垫板板和波纹管道道用环氧树脂脂固定在一起起。

⑧预应力筋的的下料应严格格按规定长度度下料，同时时要考虑节段段施工中临时时加长部分以以便整束牵引引而必要的加加长尺寸。

⑷⑷张拉工序的的注意事项

①①为确保预应应力张拉力的的准确应定期期对张拉设备备进行检查校校正，检验的的周期为6个月或200次为一周期期，若施工中中发生下列情情况应重新校校验。

a、张拉过程中中预应力高强强钢筋或整根根钢束突然断断裂；

b、千斤顶发生生故障严重漏漏油；

c、油泵压力指指针不能退回回零点；

d、油泵车倒地地或重物撞击击油压表。

②②任何时候千千斤顶、油泵泵，油表必须须配套，指定定配套使用，不不得更换变动动。

③按设计要求求，应做管道道摩阻试验，以以修正张拉力力。

④当砼强度达达到设计强度度的90%以上且龄期不不小于14天后方可施加加预应力。

⑤⑤按张拉要求求认真作好记记录，并应当当场计算，如如双控伸长值值超过规定值值（±6％）则应暂停停，待查明原原因采取措施施后方可继续续张拉。

⑸压浆工序的的注意事项

①①预应力钢材材张拉后应尽尽早压浆，一一般应在48小时内完成成，如情况特特殊不能及时时压浆者，应应采取保护措措施，保证锚锚固装置及钢钢绞线不被锈锈蚀，以防滑滑丝。

②压浆要注意意尽量避免高高温时间进行行，拌制的水水泥浆温度＜＜32℃，水泥浆的的延续时间应应控制在30－45min之内。

③压浆要注意意是否有串孔孔现象和漏浆浆发生。

④压浆泵的压压力要逐渐加加大，加压速速度不能过快快。⑤压浆过程中出现异异常，如管道道堵塞，机械械故障不能继继续压浆时，应应立即用清水水将管道内的的水泥浆冲洗洗干净，并用用空压机吹干干积水。⑥操作完毕后机具和和现场应及时时冲洗干净。⑦填写压浆原始记录录要及时、认认真、整洁，试试件要按规定定制取。6.3钢管拱施工工钢结构总体制造、安安装方案⑴钢结构总体制造方方案该桥钢管拱部分为为分段制作，工工地采用全焊焊连接，结构构焊缝多，为为控制钢管结结构焊接变形形，保证产品品整体质量，特特别是环缝和和纵缝的焊接接质量，加快快制造进度，采采用单元件（单单管、单腹板板）工厂制造造、总装现场场整体组装的的制作模式，即即在工厂加工工成可运输的的设计段单元元（单管），厂厂内进行单管管、腹板预拼拼装，总装现现场组装焊接接，并组装焊焊接相关的安安装连接件。各各设计段接口口的断面分奇奇偶块，控制制钢板对接错错开十字缝。钢管拱制造基线的的确定原则：：在厂内加工工时，按照1：1拱轴线放大大样，由于钢钢材的热膨胀胀系数较大，考考虑了预拱度度和温度修正正值。拱脚段段是全桥制造造和安装的基基准点，以拱拱脚段节点和和各分段口坐坐标值为基准准，在胎型上上确定各控制制点的纵向和和横向基准线线，注意分段段口为法向方方向，确定各各段在胎型上上的具体位置置后，还需要要横撑的连接接位置，通过过胎型法可以以确定其在单单元上的准确确坐标。同样样，在总拼现现场加工时，也必须须按照1：1放出胎型大大样，拼装顺顺序为：上下下弦两根主管管→中间腹板→横撑，其中中，在装上两两根主管时必必须有稳固的的侧向支撑，以以保证结构的的稳定性和具具有足够的刚刚度;另一个关键键项点为分段段之间的连接接问题，即对对第i段和第i+1段的接口控控制问题，我我们将采取严严格的工艺措措施加以保证证。每段拱肋在制造时时，考虑一定定的焊接收缩缩量和温度的的影响，单元元长度方向预预留二次切割割量，待焊接接完成后按照照理论分段线线进行二次切切割，拱肋段段在1：1胎型大样上上平面预拼为为桥位状态，整整体划线切割割接口周边。合合龙段两端各各留100毫米工地配切切量，待工地地架设到该位位置时测量距距离，根据测测量数据进行行整体配切后后发运工地合合龙。由于本桥的焊接工工程量较大，对对焊接材料和和工艺的选择择，在满足焊焊接接头强度度的原则下，尽尽量提高焊接接接头的韧性性指标，力求求避免和减少少多次相交的的不良细节构构造。预拱度确定：按设设计图要求拱拱肋在制造时时预加预拱度度，其预拱度度值=设计预拱度+工厂制造拱拱度。⑵钢结构总体安装方方案本桥上跨XX省道道，结合现场场场地狭小的的特点，计划划在线路南侧侧尽量利用公公路路面的位位置处修建地地基好、地势势平坦的地方方存放、预拼拼钢梁。在两两个主墩系梁梁之上（含主主墩周围）搭搭设满堂钢管管支架作为拱拱肋吊装支架架，支架宽度度为桥面宽。桥桥面上搭设拱拱肋钢管支架架时，拱肋之之间搭设横撑撑钢管连接以以增加支架稳稳定性。拱肋肋支架顶面铺铺设纵横方木木，用以支撑撑拱肋及施工工人员作业。拱拱肋吊装主要要采用两台170吨履带式吊吊车。钢管拱总体施工工工艺流程图（见见图6-3）产品包装产品包装桥位作业桥位作业支架搭设分段拱肋吊装支架搭设分段拱肋吊装横撑吊装焊接、检测全桥涂装交工验收关键工艺项点根据本桥钢管拱的的结构特点，在在施工过程中中将以下几个个方面作为制制造和架设安安装中的关键键工艺项点进进行重点控制制。⑴单元管卷制几何精精度的控制：：管单元是该该桥的基本组组成部件，质质量控制至关关重要。⑵单管胎型的制作是是本桥的关键键工艺项点之之一。本桥拱拱轴线为二次次抛物线，按按照1：1大样做胎型型，并在上面面作出各种的的控制线位置置。做胎型时时应考虑预拱拱度值和焊接接收缩变化的的影响。⑶主拱纵、横向焊缝缝以及横撑和和锚箱焊缝质质量的控制，这这些焊缝均为为主要传力焊焊缝。⑷钢管拱拱肋段的线线形、长度和和断面尺寸精精度的控制，这这是成品质量量的基本控制制项点，也是是最主要的几几何精度控制制指标。⑸钢管拱的焊接方法法、焊接顺序序的确定和焊焊接变形的控控制，这是确确保几何精度度和焊接质量量的重要保证证。钢管拱厂内制作.1单元管节制造造工艺钢板在经过预处理理之后，就可可进入下料工工序，单元管管节必须是整整块钢板延钢钢板压延方向向卷制而成，采采用数控门式式切割机下料料、卷板机卷卷制成圆，在在卷制前，应应根据设计和和规范要求将将钢管纵缝和和环缝相对应应的板边分别别开好坡口，纵纵缝在设置的的专用夹具上上焊接，成形形的单元管节节要再次进行行校圆，保证证在无应力的的状态下管口口椭圆度控制制在3mm内。对对需接料的板板块下料后，先先按分块图进进行接料（包包括接宽、接接长），接料料时相邻T型焊缝相互互错开2000mm以上（依依据《铁路钢钢桥制造规范范》TB102212-988进行）。⑴拱肋单元管节设计计依据钢厂钢钢板轧制宽度度、长度及单单块钢板重量量限制，铁路路运输的限制制，多规格少少批量需提高高价格的限制制，拱肋钢板板采购规格为为：2m宽×3倍周长m。单榀拱肋肋上弦管上缘缘长度1488.6m，下下弦管下边缘缘长度1444.1m，管管节长度拟采采用2m长管节，全全桥拟设计管管节数量：293个。每个管节纵向焊缝缝采用自动焊焊焊接，每个个管节纵向焊焊缝100%超声波检测测，每个管节节纵向焊缝X射线检测2张照片。⑵拱肋单元管节工艺艺流程①依据荒料图和荒料料工艺卡，对对来料钢板沿沿轧制方向投投料，采用氧氧乙炔火焰精精密切割，焊焊接边预留机机加工量。②投料后的钢板进行行整平，采用用机械和火焰焰两种方式。③机加工焊接边并刨刨坡口，加工工后周长尺寸寸满足圆度公公差要求范围围。④钢板用压力机预压压弯头，再用用滚圆机卷制制钢管，卷制制钢管时严格格执行工艺规规程和安全操操作规程。⑤卷制合格的钢管置置于专用胎架架上，钢管纵纵缝两端组拼焊焊接引弧板，采采用自动焊进进行焊接。⑥焊后24小时进行无损探伤伤，先做超声声波探伤，合合格后再进行行X射线探伤。⑦焊缝检测合格的管管节返回滚圆圆机，用滚圆圆机校圆，椭椭圆度和直径径差符合规范范要求。⑧合格管节按全桥位位置进行编号号，用半自动动圆管切割机机切割上、下下弦长和对接接坡口。.2单元件的制制造单元件的制造是在在单元管节加加工完成后在在1：1胎型上进行行的。工厂胎胎型分为钢管管主拱肋的上上弦管和下弦弦管分别制作作，且在胎型型上必须准确确确定分段口口的坐标位置置以及其它相相关杆件的平平面位置。胎胎型须在平整整的场地内，且且胎型整体必必须牢固可靠靠以保证数据据的准确性。具体胎型图（见图图6-4）：单元管节在胎型上上拼接成单元元件，拼装时时注意单元管管节之间按焊焊接工艺的要要求预留相应应的间隙，保保证单元管节节之间的匀顺顺过渡。.3腹板单元制制造腹板和加劲板均采采用数控门切切下料，下料料时预留焊接接收缩量，按按焊接工艺要要求机加工各各板的坡口。加加工方法是先先做各种板单单元，在各种种板单元焊接接完成后进行行调直处理，然然后在组装平平台上先放置置腹板单元，且且对加劲板的组装装位置进行精精确划线，之之后按线组装装加劲板，在此此必须保证加加劲板与腹板板单元的垂直直度，完成此此项工作后开开始组装腹板板单元。腹板单元制造工艺艺①按照设计图和施工工图要求，用用计算机绘制制1：1施工图大样样，逐块计算算相贯线放样样尺寸，并编编制顺序号。②依据相贯线尺寸制制作号料样杆杆。③用号料样杆号料，采采用精密切割割下料并预留留焊接余量。④对下料后的板块进进行矫正。⑤精密切割周边和焊焊接坡口。⑥在划线平台上按线线组拼加劲板板。⑦单侧组拼对接口焊焊接衬垫。⑧内侧面抛丸除锈，热热喷涂金属铝铝。.4横撑、斜撑相相贯线制造加加工①按照设计图和施工工图要求，用用计算机编制制相贯线坐标标尺寸。②控制程序，赋值后后逐根计算出出各类管口的的相贯线放样样尺寸，并编编制顺序号。③依据相贯线尺寸制制作号料样杆杆。④用号料样杆号料，采采用精密切割割下料或圆管管切割机下料料。⑤对各类下料后的管管节进行矫正正。.5钢锚箱的制制造钢锚箱是拱肋吊杆杆的承力关键键部件。钢锚锚箱沿吊杆位位置不同零件件尺寸变化，全全桥锚箱零件件采用CAD软件全桥逐逐一零件放样样。各零件采采用数控门切切割下料，焊焊接边预留机机加