华润超限报告

华润（重庆）有限公司"华润·二十四城"二期(B，D地块)1~6#,10~13#楼超限审查报告PAGEPAGE1华润（重庆庆）有限公公司"华润·二二十四城城"二期(B，D地块)1~6#,100~133#楼结构超限可可行性论论证报告告中国·重重庆市设计院CHONGGQINNGAARCHHITEECTUURALLDEESIGGNIINSTTITUUTEP.RR.CHHINAA2011年年06月PAGE51设计单位：：中国重重庆市设设计院注册结构师师：何永春春结构审查人人：冯惠惠苗结构专业负负责人：：何永春春结构设计人人：杨刚刚赵盛位位报告编写人人：杨刚刚赵盛位钟顺美美张国才才目录录超限高层建建筑工程程抗震设设防专项项审查申申报表建筑结构工工程超限限设计可可行性论论证报告告工程概况设计依据2.1设设计规范范及依据据2.2基基本设计计参数2.3抗抗震设防防2.4设设计荷载载场地地质条条件3.1地地形地貌貌及地质质构造3.2岩岩土分层层3.3水水文地质质条件3.4场场地稳定定性评价价3.5基基础持力力层3.6场场地地震震效应与与地震参参数基础设计结构设计5.1建建筑结构构布置5.2结结构主要要构件的的几何尺尺寸5.3构构件的材材料强度度等级5.4建建筑超限限情况的的判别5.5性能能化设计计的目标标5.6结构构超限分分析总体体思路结构计算分分析6.1计算算软件6.2主要要抗震计计算参数数6.3小震震阶段计计算分析析6.4中中震阶段段计算分分析6.5大大震阶段段计算分分析7.针对对超限的的设计措措施7.1针针对超限限的补充充计算7.2针对对超限的的构造措措施8结论附录附录一、结结构计算算书二、各层建建筑平面面图及剖剖、立面面(见附册)三、各层结结构平面面布置图图(见附册)四、《重庆庆建设厂厂项目二二期及三三期项目目工程地地质详细细勘察报报告》(见附册)超限高层建建筑工程程抗震设设防专项项审查申申报表编号：申申报时间间：20111-061.基本情情况工程名称"华润·二二十四城城"二期(B,D地块)1~~6#,100~133#楼建筑面积6090559.11㎡建设单位华润(重重庆)有限公公司建设地点重庆市九龙龙坡区申报人联系方式勘察单位重庆川东南南地质工工程勘察察院有限公司重重庆分公公司资质质甲级设计单位重庆市设计计院资质质甲级设计使用年年限50年安全等级二级2.抗震设设防标准准场地基本烈烈度6度抗震设防分分类丙类抗震设防烈烈度6度设计基本地地震加速度0.05gg设计地震分分组第一组场地特征周周期0.35ss地震作用符合6度要要求抗震构造措措施符合6度要要求3.勘察报报告基本本数据场地土类别别Ⅱ类等效剪切波波速107~1128mm/s覆盖层厚度度0~11..2m液化判别不液化持力层名称称中等风化砂砂岩，泥泥岩持力层埋深深不小于3米米地基天然抗抗压强度度标准值值中风化泥岩岩5.77MPaa；中风风化砂岩岩29..42MMpa不利地段评评价一般地段基础方案案条基、桩基基4.基础设设计概况况主楼基础条基、桩基基裙房基础条基、桩基基桩型人工挖孔桩桩单桩承载力力8000KKN5.建筑结结构布置置和选型型主楼高度((嵌固层层以上高高度)1#1388.4mm；2#132.4m；3#1055.4mm；4#1055.4mm；5#1055.4mm；6#1055.4mm；10#132..0m；11#99..0m；12#132.0m；13#132..0m；层数1#45FF；2#43F；3#34FF；4#34FF；5#34F；6#34F；10#444F；11#33F；12#44F；13#444F；出屋面高度度4.50mm层数1地下室层数数一层嵌固层位置置1~6#楼楼基顶，10~~13##楼地下下室顶板板结构类型剪力墙是否复杂高高层否抗震等级三级平面规则性性特别不规则则长宽比1.6:11竖向规则性性规则高宽比11#楼最最小：3.1113:1；1楼最大：：4.3352::1材料强度(范围)梁、板:C330墙、柱::C300~C550梁截面标准层2200XX5000柱截面5墙厚首层3000mm首层以上2230mmm，2000mm柱轴压比最大0.558墙轴压比最大0.5596.结构分分析主要要结果计算软件11:SAATWEE(20010..3版)计算软软件2:MMIDAAS(77.8版)注：括号内内为MIDDAS计算结结果周期折减系系数0.9楼面刚度刚性地震方向双向总重1：GE==561153t；2：GE=527774tt3：GE==486616tt；4：GE=559941tt5：GE==454495t；6：GE=453380tt10：GEE=6992599t；11：GE=500046tt12：GEE=500046tt；13：GE=640025tt1#总剪力力x4433KKN(445622KN))1#剪力系系数((%)X=0.779%(00.800)Y=0.883%(00.844)y4688KKN(447900KN))2#总剪力力x4431KKN(443411KN))2#剪力系系数((%)X=0.884%(0..81)Y=0.991%(0..89)y4783KKN(447700KN))3#总剪力力x3805KKN(338200KN))3#剪力系系数((%)X=0..78%%(0..79))Y=0.992%(00.944)y4452KKN(445466KN))4#总剪力力x4771KKN(446411KN))4#剪力系系数((%)X=0.885%((0..83))Y=1.000%(0..98))y5622KKN(554800KN))5#总剪力力x3735KKN(334166KN))5#剪力系系数((%)X=0.882%((0..80)Y=0.991%((0..80)y4160KKN(335999KN))6#总剪力力x3668KKN(337611KN))6#剪力系系数((%)X=0.881%((0..82)Y=0.887%((0..87)y3965KKN(339900KN))10#总剪剪力x6132KKN(661433KN))10#剪力力系数(%))X=0.889%((0..90))Y=1.003%((1..03)y7162KKN(770311KN))11#总剪剪力x3809KKN(336899KN))11#剪力力系数(%))X=0.882%(0..83))Y=0.882%((0..80))y4128KKN(339877KN))12#总剪剪力x3809KKN(339433KN))12#剪力力系数(%))X=0.776%((0..80)Y=0.882%((0..86)y4128KKN(442399KN))13#总剪剪力x5004KKN(448755KN))13#剪力力系数(%))X=0.778%(00.766)Y=1.004%(00.988)y6668KKN(662866KN))1#自振周周期(s)X：3.999s(44.222s))Y：3.556s(33.999s))T：3.449s(33.477s))1#周期比比0.87((0..82)2#自振周周期(s)X：3.888s(44.011s))Y：3.446s(33.522s))T：3.335s(33.433s))2#周期比比0.86((0..86)3#自振周周期(s)X：3.227s(33.344s))Y：2.884s(22.800s)T：2.666s(22.722s))3#周期比比0.81((0..81)4#自振周周期(s)X：3.224s(33.233s)Y：2.881s(22.822s)T：2.664s(22.599s))4#周期比比0.81((0..80)5#自振周周期(s)X：3.113s(22.999s))Y：2.770s(22.499s)T：2.559s(22.066s5#周期比比0.83((0..69))6#自振周周期(s)X：3.330s(33.400s))Y：2.886s(22.811s))T：2.773s(22.700s6#周期比比0.83((0..79))10#自振振周期((s)X：4.001s(44.044s)Y：3.661s(33.599s)T：3.550s(33.499s)10#周期期比0.85((0..86))11#自振振周期((s)X：3.332s(33.244s))Y：2.887s(22.788s))T：2.668s(22.644s))11#周期期比0.81((0..81))12#自振振周期((s)X：4.227s(44.300s)Y：3.777s(33.999s))T：3.669s(33.477s))12#周期期比0.86((0..88)13#自振振周期((s)X：4.115s(44.133s))Y：3.664s(33.555s))T：3.448s(33.533s))13#周期期比0.84((0..86)1#最大层层间位移移角层间位移角角1#扭转位位移比(偏心5%))位移比X1/14228(1/15446)X1.43（1..21)Y1/15778((1/17004))Y1.42(11.366)2#最大层层间位移移角层间位移角角2#扭转位位移比(偏心5%))位移比X1/13888((1/113888)X1.20(1..23))Y1/15554((1/14885))Y1.42(11.288)3#最大层层间位移移角层间位移角角3#扭转位位移比(偏心5%))位移比X1/17444((1/117144)X1.22(11.255)Y1/20997(1/21173))Y1.26(1..31)4#最大层层间位移移角层间位移角角4#扭转位位移比(偏心5%))位移比X1/18229((1/18007))X1.18(1..23)Y1/21889((1/23443))Y1.30(1..32)5#最大层层间位移移角层间位移角角5#扭转位位移比(偏心5%))位移比X1/18339((1/116299)X1.25(1..27)Y1/22882((1/11442))Y1.41(1..36)6#最大层层间位移移角层间位移角角6#扭转位位移比(偏心5%))位移比X1/17554(11/117144)X1.26(11.211)Y1/14663((1/113955)Y1.34(1..34)10#最大大层间位位移角层间位移角角10#扭转转位移比比(偏心5%))位移比X1/14556((1/14228))X1.25(1..26)Y1/15778((1/15338))Y1.40(11.288)11#最大大层间位位移角层间位移角角11#扭转转位移比比(偏心5%))位移比X1/18663((1/118188)X1.25(11.199)Y1/21773(1/20997)Y1.23(1.32)12#最大大层间位位移角层间位移角角12#扭转转位移比比(偏心5%))位移比X1/13339(1/113333)X1.13(1..18)Y1/15554((1/115155)Y1.22(11.299)13#最大大层间位位移角层间位移角角13#扭转转位移比比(偏心5%))位移比X1/15770(1/11227))X1.41((1.244)Y1/16448((1/11771))Y1.29(11.30)最小下上刚度比X向：1..15((1.113)Y向：1..18((1.115)剪力墙最大大轴压比比0.597.超限设设计的抗抗震措施施砼强度等级级柱:C300~C555,墙:C330~CC55,梁板：：C40，C300钢筋HPB3000、HRBB3355、HRBB4000、冷轧轧带肋墙厚墙厚为3000，250，2000超限设计简简要说明明1.抗震设设计原则则：小震震不坏、中中震可修修、大震震不倒。2.目标：：在保证证整体结结构的抗抗震性能能，提高高薄弱环环节的抗抗震性能能。3.本工程程结构平平面为凹凹凸不规规则和扭扭转不规规则结构构。4.采用SSATWWE、MIDDAS两种分分析软件件，进行行结构整整体的对比比分析计算算。5.加强措措施：根根据分析析结果对对四角凸凸出部位位剪力墙墙加长以以增加结结构的抗抗扭刚度度，在一一定程度度上能减减缓结构构的扭转转效应。6.对核心心筒周边边连接区区域楼板板进行加加强，提提高结构构的整体体性，以以保证性性能目标标的实现现。14工程概况“华润·二二十四城城”二期（B、D地块）项项目位于于重庆市市九龙坡坡区谢家家湾，本本案规划划用地范范围处于于整体项项目的腹腹地部位位。用地地东临南南北城市市干道（在在建）；；南临谢谢家湾小小学华润润校区（在在建）、54米宽城市景观大道（在建）和建设厂变电站；西临华润万象城商业中心（待建）和谢家湾轻轨站（已建）；北临鹅公岩大桥立交和公共绿地（待建）。项目包括P03-1-1/03（B地块）和P03-2-1/03（D地块）两个地块，建设总用地面积108852平方米，以住宅为主，局部沿街设商业及配套公建。总建筑面积约609059.1平方米。设计依据2.1设设计规范范及依据据（1）《建建筑结构构荷载规规范》GB5500009-220011；（20006年版）（2）《建建筑抗震震设计规规范》GB5500111-220100；（3）《混混凝土结结构设计计规范》GB5500110-220100；（4）《高高层建筑筑混凝土土结构技技术规程程》JGJJ3-220022；（5）《砌砌体结构构设计规规范》GB5500003-220011；（6）《建建筑抗震震设防分分类标准准》GB5502223-220088；（7）《重重庆市建建筑地基基基础设设计规范范》DBJJ50--0477-20006；（8）《建建筑结构构可靠度度设计统统一标准准》GB5500668-220011；（9）《建建筑桩基基技术规规范》JGJJ944-20008；（10）《建筑筑设计防防火规范范》GB5500116-220066（11）《建建筑边坡坡工程技技术规范范》GB5503330-220022（12）《重庆庆建设厂厂项目二二期及三三期项目目工程地地质详细细勘察报报告》（13）甲甲方与我我设计院院签定的的设计合合同与相相关委托托及设计计任务书书（14）《建建筑工程程设计文文件编制制深度规规定》（建建质[20008]]2166号文）2.2基基本设计计参数2.2.11安全等等级根根《建筑筑结构可可靠度设设计统一一标准》GB5500668-220011建基设范0-0工筑的等二地础等甲2.2.22设计基基准期和和合理使使用年限限根据《建筑筑结构可可靠度设设计统一一标准》GB5500668-220011，本工工程建筑筑结构设设计使用用年限与与设计基基准期为为50年。2.2.33结构基基本情况况表2.1结结构基本本情况表表编号层数高度(mm)安全等级结构类型基础型式145F4二级剪力墙条基243F4二级剪力墙桩基334F4二级剪力墙桩基434F4二级剪力墙条基534F4二级剪力墙条基634F4二级剪力墙条基1044F0二级剪力墙条基1133F二级剪力墙条基1244F0二级剪力墙条基1344F0二级剪力墙条基2.3抗抗震设防防2.3.11建筑抗抗震设防防分类根据《建筑筑抗震设设防分类类标准》GB5502223和《建建筑抗震震设计规规范》GB5500111-220100，本项项目采用用的结构构类型为为全现浇浇钢筋混混凝土剪剪力墙，建建筑抗震震设防分分类为标标准设防防类（简简称丙类类）。2.3.22建筑抗抗震设防防标准地震震作用和和抗震措措施根据据《建筑筑抗震设设计规范范》GB5500111-220100和《高层层建筑混混凝土结结构技术术规程》JGJJ3-220022，本地地区基本本抗震设设防烈度度6度，设计计基本地地震加速速度值为为0.005g，设设计地震震分组第第一组，场地土土类别为为Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ类。本工工程抗震震设防烈烈度为6度，抗抗震构造造措施为为6度。2.3.33地震动动参数设计基本地地震加速速度:0.005g设计地震分分组第一一组场地特征周周期：0..35s多遇地震水水平地震震影响系系数最大大值αmaxx=0.004设防地震水水平地震震影响系系数最大大值αmaxx=0.112罕遇地震水水平地震震影响系系数最大大值αmaxx=0.228弹性时程分分析用地地震加速速度最大大值amaax=18ccm/ss2中震弹塑性性时程分分析用地地震加速速度最大大值amaax=50ccm/ss2大震弹塑性性时程分分析用地地震加速速度最大大值amaax=1255cm//s22.4设计计荷载2.4.11风荷载载基本风压按按100年一遇遇取值ωk=0..45kkN/mm2。地面粗糙度度为C类。2.4.22使用荷荷载标准准值（kkN/mm2）消防楼梯：：3.5走廊、门厅厅：3.5观景阳阳台：2.55屋顶花园：：3.0(不含花圃圃土石等等材料自自重)卧室、餐厅厅、客厅厅：2..0厨房：2.00卫生间：44.0入户花花园：3.00其余荷载按按荷载规规范取用用场地地质条条件3.1地形形地貌及及地质构构造拟建场区属属于浅丘丘地貌，在在原建设设厂修建建时对场场地进行行了开挖挖整平，场场区现状状为分为为两块，二二期场地地从西向向东大致致分为二二个平台台，一阶阶平台高高程约2500~2554m，二二阶平台台高程约约2400~2445m，各各阶平台台地形平平坦。三三期场地地从西向向东大致致分为两两个平台台，一阶阶平台高高程约2466~2448m（局局部防空空洞出口口2399~2443m），二二阶平台台高程约约2500~2554m。场场区原建建设厂房房现已全全部拆除除，均为为空地和和施工区区（部分分地段正正在进行行土石方方开挖），场场地最低点位于场场地东侧侧，海拔拔高程2400.422m（CK771），最高高点位于于场地西西侧，海海拔高程程2588.244m（ZK117），相对对高差117.882m。场地处于金金鳌寺向向斜东翼翼，岩层层倾向2455°，倾角8°，无断断层通过过，地质质构造简简单。据据在场区区的基岩岩露头及及开挖断断面上调调查，场场区基岩岩中主要要发育有有3组裂隙:裂隙隙Ⅰ：92°∠68°，裂面面平直，无无充填，裂裂面可见见白色方方解石条条带，裂裂隙宽2～10mmm，一一般裂隙隙间距2～3m，延伸长长度约1.5～5.00m，属结合合差的硬硬性结构构面。裂隙Ⅱ：1155°°∠76°，裂面面较平直直，无充充填，裂裂面可见见白色方方解石条条带，裂裂隙宽1～5mmm,一般裂裂隙间距距10～12m，延伸5.0～10.00m，属结合合差的硬硬性结构构面。裂隙Ⅲ：445°∠70°，裂面面较平直直，泥质质充填，充充填物厚厚6~8ccm,裂隙宽5～12ccm,一般裂裂隙间距距5～10m，延伸3.0～6.0mm，属结合合差的软软弱结构构面，主主要发育育于上部部粉砂岩岩中。3.2岩土土分层拟建场地出出露地层层有第四四系全新新统（Q4）和侏侏罗系中中统沙溪溪庙组（J2s）。主主要为人人工填土土（Q4mll）及沙沙溪庙组组（J2s）的泥泥岩、砂砂岩及粉粉砂岩。3.3.11、土层层杂填土（QQ4mll）：主主要分布布于三期期场地，二二期场地地中也有有零星分分布。杂杂填土主主要由原原建设厂厂房屋拆拆迁后留留下的废废砼块、砖砖块等建建筑垃圾圾、泥砂砂岩碎块块石、砂砂土以及及原砼地地坪以下下的杂填填土等组组成，部部分地段段为场地地土石方方开挖形形成的杂杂填层。骨骨架颗粒粒粒径一一般200mm～～8500mm不等，含含量约15%～30%不等，回回填时间间1～15年不等等。稍湿湿，结构构稍密～～稍密，部部分呈松松散状。钻钻孔揭示示该层的的厚度为为0.33m（ZK226）～133.0mm（ZK1164）。（2）粉质质粘土（Q4ell+dll）：灰灰褐色，呈呈可塑状状，无摇摇振反应应，切面面稍有光光泽，干干强度中中等，韧韧性中等等，为残残坡积成成因。本本次勘察察范围内内仅个别别钻孔有有揭露，钻钻孔揭露露该层的的厚度为为0.550m（ZK110）～2..9m((ZK778)。3.3.22、岩石石（1）砂岩岩该场地内砂砂岩按物物理力学学性质可可以划分分为两类类：第一类砂岩岩：灰白白、灰青青色，中中细粒结结构，厚厚层状构构造，主主要矿物物成分为为石英、长长石、云云母等，钙钙泥质胶胶结。本本次勘察察在所有有钻孔均均有揭示示，揭示示单层厚厚0.887m（ZK1134）～28..54（ZK112，未钻钻穿）。该该岩层为为场地内内主要岩岩层。第二类砂岩岩：浅黄黄、淡黄黄色，中中细粒结结构，中中厚层状状构造，主主要矿物物成分为为石英、长长石、云云母等，钙钙泥质胶胶结，含含少许粉粉砂质成成分。本本次勘察察在ZK1151、ZK1163两钻孔孔有揭示示，揭示示单层厚厚4.22m（ZK1151）～7.880（ZK1163）。第第二类砂砂岩的抗抗压值明明显低于于第一类类砂岩，为为场地内内次要岩岩层。第一类、第第二类砂砂岩分布布范围见见平面图图工程地地质分区区：Ⅰ区有第第二类砂砂岩分布布；Ⅱ区无第第二类砂砂岩分布布，仅有有第一类类砂岩。（2）泥岩岩：紫红红色，泥泥质结构构，中厚厚层状构构造，主主要由粘粘土矿物物组成，局局部含砂砂质较高高，勘察察在ZK3、ZK110、ZK115、CK662等16个钻孔孔中有揭揭示，揭揭示单层层厚0..90mm（CK662，ZK774，ZK1134）～3..40mm（CK556）。该该岩层为为场内次次要岩层层。（3）粉砂砂岩：浅浅黄色，泥泥质粉砂砂结构，中中厚层状状构造，主主要矿物物成分为为石英、长长石、云云母等，钙钙泥质胶胶结，遇遇水易软软化，强强风化质质软，中中风化质质较硬。主主要位于于砂岩上上部表层层，本次次勘察在在44个钻孔孔有揭示示，揭示示单层厚厚0.88m（ZK1143）～8.2（ZK114）。该该岩层为为场地内内次要岩岩层。3.3水水文地质质条件场区属浅丘丘地貌，地地形总体体由西向向东倾斜斜，但北北侧、东东侧为陡陡坎，地地形有利利于上部部地表水水、地下下水的排排泄，且且场地中中的地下下洞室也也将浅层层地下水水疏干。场区地地下水类类型主要要为局部部土层内内的暂时时性上层层滞水和和基岩风风化裂隙隙水。上层滞水多多分布于于场地内内低洼处处的人工工填土层层中，主主要受大大气降水水渗入补补给，大大气降水水通过填填土渗入入，在基基岩面较较低洼处处汇集形形成上层层滞水。风化裂隙水水分布于于基岩顶顶部强风风化带中中，大气气降水通通过裂隙隙向下渗渗入，在在场地低低洼处富富集形成成，该类类型地下下水受基基岩裂隙隙控制，分分布不连连续，含含水量小小。本次次勘察期期间，对对场地内内钻孔进进行了稳稳定水位位观测，在在终孔后后抽干孔孔内残余余水，再再经24小时后后作水位位观测，所所有钻孔孔均为干干孔。说说明在勘勘察期间间，钻探探深度范范围内地地下水水水量小，场场区水文文地质条条件简单单。综上所述，场场区地下下水主要要为第四四系孔隙隙水，赋赋存于人人工填土土孔隙中中，为上上层滞水水。基岩岩为不透透水或弱弱透水岩岩层，基基岩顶部部风化裂裂隙较发发育，基基岩强风风化带中中赋存有有少量孔孔隙裂隙隙水。场场地地下下水主要要由大气气降水补补给。因因场地内内有一条条原建设设厂的排排水沟涵涵，且北北侧、东东侧地形形坡度较较陡，有有利于地地表水或或地下水水的排泄泄。雨季季场区地地形较低低洼的部部位有少少量上层层滞水和和基岩风风化裂隙隙水。据场地环境境条件及及经验判判断，场场地内的的环境水水和土对对砼物具具微腐蚀蚀性。3.4场场地稳定定性评价价场地内及周周边无滑滑坡、泥泥石流、断断层破碎碎带、岩岩溶等不不良工程程地质现现象，其其主要不不良地质质现象为为地下人人防洞室室。建筑筑位于人人防洞室室之上，基基桩穿越越人防洞洞室，采采用钢管管套模，桩桩身按框框架柱配配筋。并并对相关关人防洞洞室采取取相应加加固措施施。3.5基基础持力力层基础持力层层主要为为中风化化砂泥岩岩，中风风化泥岩岩饱和单单轴抗压压强度标标准值55.700Mpa，地基基承载力力特征值值1.8881Mpa；中风风化砂岩饱和和单轴抗抗压强度度标准值值55..0Mppa；地基基承载力力特征值值18..15MMpa。9~110#楼中风风化砂岩岩饱和单单轴抗压压强度标标准值29..42MMpa；地基基承载力力特征值值9.771Mppa。3.6场地地地震效效应与地地震参数数按设计室内内外地坪坪高程整整平后，该该场地建建筑物部部位均为为Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ类建筑筑场地，杂杂填土为为软弱土土，粉质质粘土为为中软土土。B地块1##、4#楼属Ⅰ0类场地地，为抗抗震有利利场地，按6度0.05g设防，地震动反应谱特征周期0.2s。B地块5##、6#楼属Ⅰ1类场地地，为抗抗震有利利场地，按6度0.05g设防，地震动反应谱特征周期0.25s。B地块2##、3#楼属Ⅱ类场地地，为抗抗震一般般场地，按6度0.05g设防，地震动反应谱特征周期0.35s。D地块地下下室设计计也联为一一体，故故应将位位于D地块的的10#～15##住宅楼楼、D--1商业、D-4～D-110商业按一一个整体体单元评评价，即即属Ⅱ类建筑筑场地，为为抗震一一般场地地，地震震动反应应谱特征征周期0.335s。基础设计按重庆市工工程建设设标准《工工程地质质勘察规规范》DBJJ500-0443-220055，结合合场地实实际，综综合分析析判定，拟拟建场地地工程地地质条件件中等复复杂，属属二级场场地。地地基等级级为二级级，综合合确定场场地岩土土工程勘勘察等级级为甲级级。根据地质勘勘察报告告，本工工程选取取中风化化基岩层层为结构构基础的的主要持持力层。地地基基础础设计等等级为甲甲级，本本工程11#主楼楼基础选选用条形形基础，基基础进入入中风化化岩层不不小于22m，2#~3#主楼楼基础选选用桩基础，4#~6#主楼基基础选用用条形基基础，基基础进入入中风化化岩层不不小于11.2mm，10##~13##主楼基基础选用用条形基基础，基基础进入入中风化化岩层不不小于22m，并且满满足计算算要求。车库地下室室周边采采用钢筋筋混凝土土挡墙，本工程地下室周边无已建成建筑物，基坑开挖过程中结构自挡部分采用坡率法进行放坡。结构设计5.1建建筑结构构布置本工程主主体结构构选用钢钢筋混凝凝土剪力力墙结构构体系，基基础嵌固固点均为为基顶，1~6#,10~13#结构嵌固点均为基顶。主楼从结构嵌固点算起房屋高度：1#为138.4m，2#为126.4m，3#为105.4m，4#为105.4m，5#为105.4m，6#为105.4m，10#为132.0m，11#为99.0m，12#为132.0m，13#为132.0m。本工程1,2,10,12,13#建筑标准层平面相同，3~6,11#建筑标准层平面相同，因此标准层结构布置也是分成两类的。本工程主体体结构采采用抗震震性能较较好的剪剪力墙结结构。根根据本工工程平面面的特点点，四角角凸出部部位相对对比较薄薄弱，故故结构布布置时在在左右两两侧凸出出部分的的边缘，布布置较长长的剪力力墙，以以增强结结构的抗抗扭刚度度。图5.1结构构平面布布置图((34层)图5.2结构构平面布布置图((45层)5.2结结构主要要构件的的几何尺尺寸梁截面：标标准层2000×5000，2000×5550柱截面：下下部600×6600墙截面：首首层3000；首层以上上3000，2000，2500(455层)5.3构件件的材料料强度等等级钢筋：梁、柱柱主筋采采用HRBB4000级钢（fy=3660N//mm22）,箍筋采采用HPBB3000级钢筋筋；墙主主筋采用用HRBB3355级钢筋筋，分布布筋采用用HPBB3000级钢筋筋；楼板板采用冷冷轧带肋肋钢筋（fy=3660N//mm22）和HPBB3000级钢。表5.1砼强度度等级((34层)楼层基础~9层层10~155层16~屋顶顶墙C50C40C30柱C50C40C30梁、板C30C30C30表5.2砼强度度等级((45层)楼层基础~5层层6~15层层16~25526~屋顶顶墙C55C50C40C30柱C55C50C40C30梁、板C30C30C30C305.4建筑筑超限情情况的判判别5.4.11高度超超限的情情况本工程结构构平面尺尺寸：长长边约为为38..4m，短边边约311.8mm。从嵌嵌固层起起算高度度为1005.44~1388.4mm，建筑筑最大高高宽比H/BB=4..35。结结构高度度未超过过JGJJ3-220022第4.22.2条条中A级剪力力墙体系系总高度度1400m的限制制。5.4.22平面规规则性平面布置不不规则判判断：结构平面凸凸出的一一侧尺寸寸与相应应投影方方向总尺尺寸的百百分比为为0.4415。根据《高高层建筑筑混凝土土结构技技术规程程》和渝渝建发（20100）1566号文件件，该项超限限。扭转不规则则判断：：考虑偶然偏偏心影响响的地震震作用下下，楼层层竖向构构件最大大弹性水水平位移移与该楼楼层两端端弹性水水平位移移平均值值的比值值最大值值为1.43，超过1.2，但小小于1.5，根据据《高层层建筑混混凝土结结构技术术规程》和和渝建发发（20100）1566号文件件，该项项超限；；结构扭转为为主的第第一自振振周期Tt与平动动为主的的第一自自振周期期T1之比最大大为0.87，小于0.9，满足足《高规规》第44.3..5条要要求。5.4.33竖向规规则性工本程B地地块各建建筑均为为一个独独立的结结构单元元，与车车库之间间划缝脱脱开，D地块车车库顶板板作为各各单体嵌固固端。本工程各建建筑沿竖竖向无缩缩进和外外挑，不不存在竖竖向尺寸寸突变，竖竖向均匀匀规则。本工程抗侧侧力构件件均为落落地剪力力墙，沿沿竖向连连通布置置；将底底部加强强区剪力力墙加厚厚为3000厚，并并将墙肢肢加长，竖竖向抗侧侧力构件件的截面面尺寸和和材料强强度自下下而上逐逐渐减小小。各楼楼底层与与上一层层最大刚刚度比如如表5.3所示：：表5.3底层与与上一层层最大刚刚度比楼号1#2#3#4#5#6#10#11#底层与上一一层刚度度比2.152.043.462.673.081.862.182.73楼号12#13#底层与上一一层刚度度比2.262.08由此可知，各各楼底层层与上一一层最大大刚度比比均大于于1.5，满足足相关规规定要求求。从结构分析析知：楼楼层侧向向刚度比比及楼层层抗剪承承载力比比均满足足《高规规》第44.4..2条、第4.44.3条要求求，不存存在抗侧侧刚度软软弱层和和结构承承载力薄薄弱层。综综上所述述，本工工程结构构竖向构构件连续续，结构构的侧向向刚度均均匀变化化，结构构为竖向向规则结结构。结论：本工工程1~~6,110~113#楼楼结构平平面布置置为结构构平面凸凸出超限限、扭转转不规则则的A级高度度高层建建筑，属属超限高高层建筑筑。5.5性能能化设计的目标结构抗震性性能目标标是针对对某一级级地震设设防水准准而期望望建筑物物能够达达到的性性能水准准或等级级，是抗抗震设防防水准与与结构性性能水准准的综合合反应。根根据工程程的场地地条件、社社会效益益、结构构的功能能和构件件重要性性，并考考虑经济济因素，结结合概念念设计中中的“强柱弱弱梁”、“强剪弱弱弯”、“强节点点弱构件件”的基本本理念，对1~6#，10~13#楼制定如下抗震性能目标。表5.3抗抗震设计计性能目目标表地震水准宏观损坏程程度最大层间位位移角参参考控制制指标损坏部位继续使用的的可能性性普通竖向构构件（一般剪力力墙）关键构件（凸出部分分剪力墙墙）耗能构件（框架梁、连连梁）多遇地震基本完好1/10000无损坏无损坏无损坏不需修理即即可继续续使用设防地震轻微接近中中等损坏坏1/2500中等破坏轻微损坏混凝土开裂裂，钢筋不不屈服简单修理后后继续使使用罕遇地震接近严重破破坏1/1355不严重破坏坏中等破坏混凝土开裂裂，部分分构件钢钢筋屈服服大修后继续续使用5.6结构构超限分分析总体体思路为考察结构构在地震震作用下下因结构构平面凸凸出超过过规范限限制条件件对结构构抗震性性能的不不利影响响，通过过较为细细致的结结构对比比分析，揭揭示结构构的薄弱弱环节及及薄弱程程度，并并有针对对性的采采取措施施加强该该位置的的抗震性性能，从从而保证证整体结结构的抗抗震性能能实现上上述性能能目标。具具体工作作有如下下几个方方面：1、采用PPKPMM及MIDDAS软软件分别别对两个结构构进行静静力弹性性分析（地地震作用用采用振振型分解解反应谱谱法），通通过两个个软件计计算的周周期、层层间位移移角、顶顶点位移移、基底底最大剪剪力等总总体结果果判别两两个软件件分析结结果的有有效性；；并进一一步根据据结果重重点考察察结构平平面凸出出位置楼楼板在地地震作用用下的应应力分布布，同时时考察结结构在侧侧向作用用下的层层间位移移曲线揭揭示结构构平面凸凸出对结结构的不不利用影影响。2、采用PPKPMM及MIDDAS软软件分别别对两个结构构进行小小震弹性性时程分分析，以以作为静静力分析析方法的的补充。通通过对两两个结构构在各自自加速度度时程激激励下的的基底最最大剪力力、层间间最大位位移角曲曲线、顶顶点位移移以作为为静力分分析的补补充。同同时对薄薄弱位置置在时程程中的最最大反应应及应力力分析也也是弹性性时程分分析的重重点工作作。上述述分析结结果作为为后期施施工图设设计的重重要设计计参考。3、采用EEPDAA软件分分别对两两个结构构作中震震及大震震弹塑性性分析，考考察结构构在相应应设防烈烈度的地地震作用用下的损损坏程度度；以及及在大震震极限情情况下结结构不致致出现毁毁灭性的的倒塌。结构计算分分析6.1计算算软件本工程结构构整体计计算采用用SATTWE（20110年3月版）和和Middas--genn(7.80版)。6.1.11SattweSatwee多层及及高层建建筑结构构三维空空间有限限元分析析程序，是是由中国国建研院院研制的的。Sattwe采用空空间杆单单元模拟拟梁、柱柱及支撑撑杆件，用用在壳元元基础上上凝聚而而成的墙墙元模拟拟剪力墙墙。对于于楼板的的假定给给出了刚刚性，弹弹性等四四种计算算假定，该该程序适适用于高高层和多多层钢筋筋混凝土土结构，并并可分析析普通单单体结构构、多塔塔楼结构构、错层层结构及及楼板局局部开大大洞等多多种结构构形式。6.1.22MIDDASMidass-geen是针针对土木木结构，特特别是分分析像预应力力箱型桥桥梁、悬悬索桥、斜斜拉桥等等特殊的的桥梁结结构形式式，同时时可以做做非线性性边界分分析、水水化热分分析、材材料非线线性分析析、静力力弹塑性性分析、动动力弹塑塑性分析析。为能能够迅速速、准确确地完成成类似结结构的分分析和设设计，以以填补目目前土木木结构分分析、设设计软件件市场的的空白，而而开发的的“土木结结构专用用的结构构分析与与优化设设计软件件”。MIDDAS集集成了荷荷载计算算、静动动力分析析、线性性和非线线性计算算等所有有计算分分析为一一体，容容纳了最最新的静静力、动动力、线线性和非非线性分分析技术术，计算算快捷，分分析结果果合理可可靠，其其权威性性和可靠靠性得到到了业界界的一致致肯定。6.2主主要抗震震计算参参数计算振振型数：：30地震震烈度：：6度场地类别：：Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ类设计地地震分组组：第一一组抗震等级：：三级特征周周期：00.2ss、0.225s、0.335s多遇地震影影响系数数最大值值：0.004罕遇地震震影响系系数最大大值：0.288活荷质量折折减系数数：0.550周期折折减系数数：0.996.3小震震阶段计计算分析析由于1~66,100~133#楼结结构平面面布置一一致，区区别仅在在于首层层层高及及层数和和总高，故故本报告告分别选取取45层的1#楼和34层的5#楼作为代代表对结结构进行行计算分分析。在在SATTWE和MIDDAS弹性动动力时程程分析结结果对比比中本报报告仅列列出45层的1#楼和34层的5#楼的分析析结果。整体结构计计算考虑虑偶然偏偏心或双双向地震震作用最最不利情情况。设设计时按按扭转不不规则结结构。并并将楼板板按弹性性楼板模模型进行行分析计计算。6.3.11自振周周期及扭扭转周期期比（取取前3个振型型）表6.1结结构自振振周期及及周期比比结构程序周期序号周期(s))X向平动比比例Y向平动比比例扭转比例扭转周期比比单元1#SATWEE13.985560.9900.010.875523.5566301033.486610.0100.99MIDASS14.220080.9900.010.822223.9933601033.471140.0100.992#SATWEE13.881131000.864423.4633201033.35221001MIDASS14.005550.9900.010.858823.5155101033.430010.0100.993#SATWEE13.274431000.811122.8377701032.65553001MIDASS13.336671000.814422.7966301032.716620014#SATWEE13.242221000.817722.8100301032.64777001MIDASS13.227711000.804422.818801032.593310015#SATWEE13.130040.9900.010.828822.7033901032.593340.0100.99MIDASS12.987771000.6922.485501032.060010016#SATWEE13.304461000.826622.8588200.980.0132.729900.020.98MIDASS13.401131000.794422.8099401032.7000200110#SATWEE14.011190.9900.010.873323.6111101033.503310.0100.98MIDASS14.043360.9900.010.863323.5899701033.48990.0100.9911#SATWEE13.31661000.809922.868801032.68111001MIDASS13.245591000.812222.7755401032.6366200112#SATWEE14.27111000.809923.769901033.6877001MIDASS14.29990.9900.010.877723.994401033.47110.0100.9913#SATWEE14.152270.9800.020.839923.6377801033.483370.0200.98MIDASS14.127730.9900.010.856623.5533101033.533380.0100.99各楼参与计计算的振振型数量量为30，有效效质量参参与系数数均达到到规范要要求的90％。6.3.22结构整整体稳定定分析表6.2结构稳稳定性参参数表楼号X向刚重比比Y向刚重比比稳定性验算算(>1..4)是否考虑二二阶效应应(<2..7)1#2.903.54>1.4通过>2.7不考虑虑2#2.843.58>1.4通过>2.7不考虑虑3#3.294.69>1.4通过>2.7不考虑虑4#3.945.73>1.4通过>2.7不考虑虑5#3.725.07>1.4通过>2.7不考虑虑6#3.394.52>1.4通过>2.7不考虑虑10#3.234.26>1.4通过>2.7不考虑虑11#2.663.67>1.4通过<2.7考虑12#2.183.75>1.4通过<2.7考虑13#2.453.84>1.4通过<2.7考虑注：X向刚刚重比EJd/GHH2；Y向刚重重比EJd/GHH2；结构刚重比比EJd/GHH2大于1.44,则能够通通过高规规(5.44.4))的整体体稳定验验算。结构刚重比比EJd/GHH2小于2.77,则应该考考虑重力力二阶效效应。6.3.33地震作作用和风风荷载下下结构顶顶点位移移和层间间位移：：表6.3结构构顶点位位移和层层间位移移1#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U68.91161.37768.57761.977U/H1/190011/213341/191101/211131/10000结构层间位位移(mm))DU1.961.71.941.7DU/h1/153301/176641/154461/176641/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U73.14469.48859.36663.322U/H1/179911/188851/220061/206681/10000结构层间位位移(mm))DU2.11.91.741.76DU/h1/142281/157781/172241/170041/100002#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U74.35565.64475.54467.188U/H1/176611/199951/173341/194491/10000结构层间位位移(mm))DU2.091.82.111.73DU/h1/143351/166661/142211/173341/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U76.11171.17778.469.777U/H1/172211/184401/167701/187771/10000结构层间位位移(mm))DU2.161.932.162.02DU/h1/138881/155541/138881/148851/100003#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U45.51139.52243.43340.977U/H1/217751/250051/227791/241161/10000结构层间位位移(mm))DU1.721.431.751.38DU/h1/174441/209971/171141/217731/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U42.738.39944.13340.433U/H1/231181/257781/224431/244481/10000结构层间位位移(mm))DU1.651.361.661.35DU/h1/181181/220051/180071/222221/100004#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U41.85534.93339.86633U/H1/236651/283341/248831/300001/10000结构层间位位移(mm))DU1.331.261.321.23DU/h1/225551/238801/227721/243391/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U43.31138.33343.44437.088U/H1/228851/258821/227791/266691/10000结构层间位位移(mm))DU1.641.371.661.28DU/h1/182291/218891/180071/234431/100005#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U42.64435.68827.84420.888U/H1/247721/295541/378851/504471/10000结构层间位位移(mm))DU1.631.311.721.64DU/h1/183391/229951/165521/174411/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U41.26636.95531.24426.633U/H1/255551/285531/337731/395571/10000结构层间位位移(mm))DU1.611.311.752.50DU/h1/186691/228821/162291/114421/100006#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U46.19940.347.64441.6U/H1/214431/245561/207781/237791/10000结构层间位位移(mm))DU1.712.051.752.15DU/h1/175541/146631/171141/139951/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U45.28840.14443.44443.055U/H1/218861/246661/227791/229991/10000结构层位DU1.71.41.631.32移(mm))DU/h1/176641/214421/184401/227721/1000010#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U71.92263.369.42263.733U/H1/182211/206691/188871/205551/10000结构层间位位移(mm))DU2.051.752.11.77DU/h1/146631/171141/142281/169941/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U71.53369.77768.86672.4U/H1/183311/187771/190021/180091/10000结构层间位位移(mm))DU2.061.92.031.95DU/h1/145561/157781/147771/153381/1000011#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U40.66636.01143.29936.655U/H1/243341/274491/228861/270011/10000结构层间位位移(mm))DU1.521.31.611.23DU/h1/197731/230071/186631/243391/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U42.52238.76642.33339.455U/H1/232281/255541/233381/250091/10000结构层间位位移(mm))DU1.611.381.651.43DU/h1/186631/217731/181181/209971/1000012#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U54.22247.86651.22245.144U/H1/241161/273371/255571/290021/10000结构层间位位移(mm))DU1.561.381.631.35DU/h1/192231/217731/184401/222221/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U76.75570.85578.54468.955U/H1/170061/184481/166671/189991/10000结构层间位位移(mm))DU2.241.932.251.98DU/h1/133391/155541/133331/151151/1000013#SATWEEMIDASS规范限值XYXY地震作用结构顶点位位移(mm))U56.19947.09956.63349.099U/H1/233311/278811/231131/266681/10000结构层间位位移(mm))DU1.571.291.651.19DU/h1/191101/232251/181181/252211/10000风荷载结构顶点位位移(mm))U77.42270.73376.62271.788U/H1/169921/185521/170091/182251/10000结构层间位位移(mm))DU1.912.661.822.56DU/h1/157701/112271/164481/117711/10000注：表中位位移为主主体结构构数值,规范允允许值根根据高规规第4..6.33.3确定。6.3.44墙体最最大轴压压比表6.4墙最最大轴压压比（334层）楼层部位基础~2层层2~10层层10~屋顶顶截面轴压比截面轴压比截面轴压比普通墙3000.532000.582000.59表6.5墙最最大轴压压比（445层）楼层部位基础~2层层2~10层层10~屋顶顶截面轴压比截面轴压比截面轴压比普通墙3000.572500.592000.606.3.55楼层刚刚度比、抗抗剪承载载力比与与位移比比:各楼层X，Y方向本本层塔侧侧移刚度度与上一一层相应应塔侧移移刚度70%的比值值或上三三层平均均侧移刚刚度80%的比值值中之较较小者都都大于1，满足足规范竖竖向规则则的要求求。表6.6抗侧侧力结构构的层间间受剪承承载力与与相邻上上一层的的比值1#2#3#4#5#6#10#11#12#13#SATWEE1.01551.02441.01881.01111.02991.02441.02331.02221.02771.0344MIDASS1.03221.03441.02221.00551.01661.01331.02111.01221.02441.02776.3.66地震作作用和风风荷载下下的基底底剪力和和弯矩：：表6.7地震震作用和和风荷载载下的基基底剪力力和弯矩矩1#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）4433468846204853基底弯矩KKN-MM）3468000352122837996693771555QXO/WWt0.79%%0.80%%QyO/WWt0.83%%0.84%%风荷载基底剪力（KN）5245595645765146基底弯矩KKN-MM）45048875095118367722641293382#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）4431478343554778基底弯矩KKN-MM）3627225367944436906673612447QXO/WWt0.84%%0.81%%QyO/WWt0.91%%0.89%%风荷载基底剪力（KN）5245593253015938基底弯矩KKN-MM）45048875092776446988251786623#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）3805445238134523基底弯矩KKN-MM）2201998225711221816632340666QXO/WWt0.78%%0.79%%QyO/WWt0.92%%0.94%%风荷载基底剪力（KN）3913452339964552基底弯矩KKN-MM）25019992849112250077527956654#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）4770..575621..6548355682基底弯矩KKN-MM）2000885.552025779.9919787791933990QXO/WWt0.85%%0.83%%QyO/WWt1.00%%0.98%%风荷载基底剪力（KN）4051458139524515基底弯矩KKN-MM）25100012852551251199128030065#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）3734..634160..334163599基底弯矩KKN-MM）2030110.222073228.5520120082123555QXO/WWt0.82%%0.80%%QyO/WWt0.91%%0.80%%风荷载基底剪力（KN）3552411936094198基底弯矩KKN-MM）23569942729771236411626621166#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）3668..93964..5637123960基底弯矩KKN-MM）2217559.222257777.8822814472232008QXO/WWt0.81%%0.82%%QyO/WWt0.87%%0.87%%风荷载基底剪力（KN）3987465939564632基底弯矩KKN-MM）259855429616692696225300577110#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）6132716262317137基底弯矩KKN-MM）3583223364655335094413585337QXO/WWt0.89%%0.90%%QyO/WWt1.03%%1.03%%风荷载基底剪力（KN）5272605653116074基底弯矩KKN-MM）452933951302294456556505588311#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）3809412838124101基底弯矩KKN-MM）1966882201177320493331979114QXO/WWt0.76%%0.74%%QyO/WWt0.82%%0.80%%风荷载基底剪力（KN）3575414136074045基底弯矩KKN-MM）236877827411182456883266177012#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）3809412837504037基底弯矩KKN-MM）1966882201177319233381972333QXO/WWt0.76%%0.80%%QyO/WWt0.82%%0.86%%风荷载基底剪力（KN）3575414035284058基底弯矩KKN-MM）236877827411182419889277588713#SATWEEMIDASSXYXY地震作用基底剪力（KN）3336444533914388基底弯矩KKN-MM）2618446270433637996693771555QXO/WWt0.52%%0.76%%QyO/WWt0.69%%0.98%%风荷载基底剪力（KN）5287597853495968基底弯矩KKN-MM）4568008516400745847705115007从以上周期期比，位位移比等等数据可可以看出出，结构构设计的的各相关关参数都都满足抗抗震设防防要求，符符合现行行规范要要求。由以上SAATWEE和MIDDAS计计算结果果可以看看出，两两种程序序结果接接近。这这说明SSATWWE和MIDDAS在小震震阶段的的分析结结果是可可靠的。6.3.77SSATWWE和MIDDAS弹弹性动力力时程分分析结果果（1）地震震波的选选取根据《建筑筑抗震设设计规范范》GB500011--20110第5.11.2条条的规定定，采用用时程分分析法时时，应按按照建筑筑场地类类别和设设计地震震分组选选用不少少于二组组的实际际强震记记录和一一组人工工模拟的的加速度度时程曲曲线，其其平均地地震影响响系数曲曲线应与与振型分分解反应应谱法所所采用的的地震影影响系数数曲线在在统计意意义上相相符。按按照此原原则，我我们采用用双频段段选波法法，即具具体地震震波的卓卓越周期期与场地地的特征征周期正正负偏差差控制在在0.1秒以内内，反应应谱平台台段的加加速度反反应控制制在10%以内，根根据两个结构构的基本本周期我我们选取取地震波波如下：：对34层结构构选取UUSA0002224、USAA025581、Acc1（人工工波），对45层结构构选取USSA0003611、USAA006683、Acc2（人工工波）。时间步步长0.002秒；峰值值加速度度6度多遇地地震：18ccm/ss2；6度设防地地震：50ccm/ss2；6度罕遇地地震1225cmm/s2；后续分分析表明明，各结结构在各各自三条条地震激激励下，单条地地震激励励计算所所得底部部剪力不不小于振振型分解解反应谱谱法计算算结果的的65%；三条时时程曲线线计算所所得底部部剪力平平均值不不小于振振型分解解反应谱谱法计算结结果的80%，表明明所选地地震激励励满足规规范要求求。具体波波形选取取介绍如如下：图6.1USSA000224加速度度时程曲曲线图6.2USSA0225811加速度度时程曲曲线图6.3Acc1加速度度时程曲曲线图6.4USSA0003611加速度度时程曲曲线图6.5USSA0006833加速度度时程曲曲线图6.6Accc2加加速度时时程曲线线相应加速度度反应谱谱如下：：图6.7USSA0002244反应谱谱图6.8USSA025881反应应谱图6.9ACCC1反应谱谱图6.100UUSA0003661反应谱谱图6.111UUSA0006883反应应谱图6.122AACC22反应谱谱（2）对所所选地震震波结果果分析整整理：表6.8SAATEWWE（MIDDAS）弹性性时程分分析结果果与振型型分解反反应谱法法的对比比（34层X向）输入的地震震动记录录USA0002244USA0225811Acc1振型分解反反应谱法法所得的的结构底底部剪力力（KN）3061（34116）弹性时程分分析所得得的结构构底部剪力（KN）3312（30775）3596（24999）4131（33117）比值1.08（0.9）1.17((0.733)1.34((0.997)平均比值1.2(00.877)表6.9SAATEWWE（MIDDAS）弹性性时程分分析底结结果与振振型分解解反应谱谱法的对对比（334层Y向）输入的地震震动记录录USA0002244USA0225811Acc1振型分解反反应谱法法所得的的结构底底部剪力力（KN）3358（35999）弹性时程分分析所得得的结构构底部剪力（KN）3262（37220）4010（27111）4313（31000）比值0.97（1.003）1.19（0.775）1.28（0.886）平均比值1.15((0.888)表6.100SATTEWEE（MIDDAS）弹性性时程分分析结果果与振型型分解反反应谱法法的对比比（45层X向）输入的地震震动记录录USA0003611USA0006833Acc2振型分解反反应谱法法所得的的结构底底部剪力力（KN）4432..60（46220）弹性时程分分析所得得的结构构底部剪力（KN）3115（48110）3625（41449）4034..0（59667）比值0.70（1.004）0.82((0.900)0.91((1.229)平均比值0.81((1.008)表6.111SSATEEWE（MIDDAS）弹性性时程分分析底结结果与振振型分解解反应谱谱法的对对比（45层Y向）输入的地震震动记录录USA0003611USA0006833Acc2振型分解反反应谱法法所得的的结构底底部剪力力（KN）4687（48553）弹性时程分分析所得得的结构构底部剪力（KN）4489（54222）3256（35990）5027（58332）比值0.96（1.112）0.69（0.744）1.07（1.200）平均比值0.91((1.002)（3）弹性性动力时时程分析析结果图6.133PKKPM地地震波作作用下楼楼层最大大剪力包包络图(34层)图6.144PKPPM地震波波作用下下楼层最最大剪力力包络图图（45层）图6.155MIDDAS地地震波作作用下楼楼层剪力力(34层)图6.166MIDDAS地震波波作用下下楼层剪剪力(445层)图6.177PKPPM地震震波作用用下楼层层最大层层间位移移角图((34层)图6.188PKPPM地震波波作用下下楼层最最大层间间位移角角图(445层)图6.199PKPPM地震波波作用下下最大楼楼层弯矩矩图(34层)图6.200PKPPM地震波波作用下下最大楼楼层弯矩矩图(45层)图6.211MIDDAS地震波波作用下下最大楼层层弯矩图图(34层)图6.222MIDDAS地震波波作用下下最大楼层层弯矩图图(34层)图6.233PKPPM地震波波作用下下最大楼楼层位移移图(34层)图6.244PKPPM地震波波作用下下最大楼楼层位移移图(45层)从上述分析析结果可可以看出出，无论论是PKPPM软件还还是MIDDAS软件，本本工程所所选地震震波，所所得的结结构底部部剪力能能很好地地满足规规范要求求。地震震波作用用下的结结构反应应与振型型分解反反应谱法法计算结结果也都都能较好好的吻合合。所以本本工程所所选用的的地震波波对结构构进行动动力时程程分析的的结果是是可靠的的。（4）楼板板在小震震弹性时时程反应应分析的的应力分分布图6.255UUSA0002224小震X方向下下楼板应应力云图图(34层)图6.266USAA002224小小震Y方向下下楼板应应力云图图(34层)图6.277USAA025581小小震X方向下下楼板应应力云图图(34层)图6.288USAA025581小小震Y方向下下楼板应应力云图图(34层)图6.299ACCC1小震X方向下下楼板应应力云图图(34层)图6.300ACCC1小震Y方向下下楼板应应力云图图(34层)图6.311USAA003361小震X方向下下楼板应应力云图图(45层)图6.322USAA003361小震Y方向下下楼板应应力云图图(45层)图6.333USAA006683小震X方向下下楼板应应力云图图(45层)图6.344USAA006683小震Y方向下下楼板应应力云图图(45层)图6.355ACCC2小震X方向下下楼板应应力云图图(45层)图6.366ACCC2小震Y方向下下楼板应应力云图图(34层)从上述楼板板在小震震作用下下楼板的的应力云云图可以以看出，3条地震震波作用用下于楼楼板最大大拉应力力为3Mp，但最大大应力仅仅出现在在个别应应力集中中的角点点。大部部分楼板板的应力力都在22Mpa以下，略略大于CC30混凝土土的抗拉拉应力，再再考虑楼楼板钢筋筋的作用用可以判判定在小小震作用用下楼板板基本处于于弹性状状态。6.4中震震阶段计计算分析析现从上述所所选地震震波里选选一条地地震波UUSA0003661对结结构在中中震下的的地震反反应进行行考察。6．4．11中震阶阶段结构构弹塑动动力时程程分析钢筋混凝土土结构单单元参照照小震CQC法计算算构件配配筋结果果。地震震波按弹弹性时程程分析时时所选地地震波按按中震输入入。中震震阶段结结构弹塑塑动力时时程分析析时，构构件抗震震承载力力按强度度标准值值计算（作作用分项项系数、材材料分项项系数和和抗震承承载力调调整系数数均取1）。中中震地震震影响系系数最大大值αmaxx=0..12，地震震波地震震加速度度时程曲曲线最大大值：550cmm/s²²。连梁梁刚度折折减系数数取为0.5，同时时不考虑虑风荷载载的作用用，验算算构件承承载力是是否满足足要求。中震阶段结结构弹塑塑动力时时程分析析软件采用EPDDA进行行，通过过调整以以上分析析参数，求求出结构构构件的的内力，并并进行构构件承载载力验算算。结果果显示，结结构竖向向构件及及关键部部位构件件均满足足承载力力验算保保持完好好无损坏坏，仅在在个别楼楼层个别别耗能构构件（连连梁）出出现轻微微损坏，震震后稍加加修理即即可继续续使用。结构在中震地震波作用下的出铰情况如下图：图6.377a中震全全时程塑塑性铰分分布图((34层)图6.377b中震全全时程塑塑性铰分分布图((45层)图6.388a最大层层间位移移角时刻刻塑性铰铰分布图图(34层)图6.388b最大层层间位移移角时刻刻塑性铰铰分布图图(45层)图6.399a最大楼楼层位移移(34层)图6.400a最大层层间位移移角(34层)图6.399b最大楼楼层位移移(45层)图6.400b最大层层间位移移角(45层)从以上图中中可看出出，结构构在中震震地震波波作用下下，其竖竖向构件件全部保保持弹性性未出铰铰，大部部份框架架及连梁梁未出铰铰，仅个个别连梁梁及与上上部剪力力墙交接接部位框框架梁出出铰。但但个别墙墙体在地地震波作作用下仍仍有开裂裂情况，核核查此部部分墙体体内力其其开