第五章-马氏体转变

第五章马氏体转变(1)钢经奥氏体化后快冷，抑制了扩散相变，在较低温度下发生无扩散相变转变为马氏体，是热处理强化的主要手段，对工业生产有十分重要的意义；(2)上个世纪初把高碳钢淬火后得到的脆而硬、具有铁磁性的针状组织纪念阿道夫.马丁将其称为马氏体。六十年代以来现代测试技术发展，对马氏体成分-组织-结构-性能之间有了较深刻的认识；(3)在除了钢以外的铁合金、非铁合金、陶瓷材料等发现了马氏体相变；（4）获得马氏体的工艺方法称为淬火，而将马氏体重新加热到临界温度以下并保温的工艺成为回火。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第一节马氏体组织与性能

虽然马氏体是一个单相组织，但其组织形貌和亚结构极为复杂。低、中、高碳钢淬火得到的马氏体组织结构不同；晶粒粗细不同，成分均匀性不同的奥氏体转变为马氏体的组织也不同。见表7.1。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology

一.马氏体形态板条，透镜片状，蝴蝶状、薄板状及薄片状1、板条马氏体BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology马氏体群：同惯习面，形态上呈平行排列的板条集团马氏体束：同惯习面，同取向（晶面平行关系）的板条集团马氏体板条：马氏体的最基本单元，窄而细长。板条宽度0.1～0.2微米，长度小于10微米，板条间往往存在薄膜状的残余奥氏体光镜下组织单元：群—束—板条取向关系：K-S,惯习面：{111}

马氏体束马氏体群

一个奥氏体晶粒内包含几个群，一个群内存在位向差时，也会形成几个束。群和束都是由板条组成。群、束之间均为大角度晶界，板条之间为小角度晶界。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology

板条马氏体的亚结构主要为高密度的位错，位错形成位错网络（缠结），位错密度随含碳量增加而增大，常为(0.3～0.9)×1012㎝/cm3。故称位错马氏体。亚结构：位错BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology2、片状马氏体

形态：双凸透镜片状

中脊第1片贯穿整个晶粒，互不平行，愈来愈小。亚结构：孪晶出现在高碳钢中WC>1.0%残余奥氏体分布在马氏体片间BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology3、蝶状马氏体

特征：断面上两翼结合部分很象片状马氏体中脊，由此向两侧张成取向不同的马氏体。立体形状“V”形柱状，断面呈蝴蝶状。

(书中图7.9)

亚结构：高密度位错。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology4、薄片状马氏体

特征：立体形状为薄片状，其金相形态呈很细的带状、并且相互交叉、分枝、曲折等形态。

亚结构：孪晶，但无中脊（与片状马氏体区别）

(书中图7.10)BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology5、ε’马氏体

点阵结构：密排六方（其它马氏体均为体心立方或体心正方点阵结构）特征：薄片状

亚结构：高密度层错

原因：奥氏体的层错能较低形成

(书中图7.11)BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二、影响马氏体形态和亚结构的因素

(1)马氏体形成温度一般地：在马氏体相变温度Ms

～Mf范围内，随马氏体形成温度降低，马氏体形态将按板条状蝶状片状薄片状亚结构则由位错逐步向孪晶转化。进行MS点高的奥氏体，冷却后形成板条马氏体，亚结构为位错;

MS点低的奥氏体，冷却后形成片状马氏体，亚结构为孪晶;

MS点不高不低的奥氏体，冷却后形成混合型组织(片状+板条马氏体)，亚结构为位错+孪晶。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二、影响马氏体形态和亚结构的因素

(2)化学成分

碳含量：

＜0.3%，板条马氏体；≈0.3～1.0%，板条马氏体和片状马氏体混合组织，＞1.0%，片状马氏体。合金元素：缩小γ相区的，促使板条M形成；扩大γ相区的，促使片状M形成；显著降低γ层错能的，促使εM形成。

Fe-C合金中BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology不同类型的MBeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二、影响马氏体形态和亚结构的因素（3）奥氏体和马氏体强度马氏体的形态与Ms点处奥氏体屈服强度和马氏体强度有关系。当奥氏体屈服强度＜200Mpa

若马氏体强度高低片状马氏体板条马氏体形成当奥氏体屈服强度＞200Mpa，形成片状马氏体。理论解释：强度低时，滑移变形，在{111}A形成板条马氏体；强度高时，孪晶变形，在{225}A、{259}A形成片状马氏体。

BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology

碳钢马氏体形态和晶体学特征与

钢的C含量及MS点的关系最主要的两个因素是：奥氏体中碳含量和马氏体形成温度。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology三、马氏体的性能

一）马氏体的强度和硬度

钢中马氏体的主要特性是高硬度和高强度。（1）硬度和强度

HRCC%Ar硬度/HRCAr(%)00.20.40.60.81.01.21.47060504030201070605040302010123曲线1—马氏体的硬度曲线2—Ac1～Accm淬火后钢的硬度曲线1—高于Accm淬火后钢的硬度BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology曲线1——马氏体的硬度

采用完全淬火（完全奥氏体化）并进行冷处理，使奥氏体全部转化为马氏体，所得即为马氏体硬度和碳含量关系。HRCC%Ar硬度/HRCAr(%)00.20.40.60.81.01.21.47060504030201070605040302010123BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology曲线2——Ac1～Accm淬火是亚共析钢高于AC3、过共析钢高于AC1且低于ACCm的淬火的硬度。对于过共析钢采用的是高于AC1的不完全淬火，所得马氏体中碳含量即为该温度下奥氏体的饱和C浓度，温度不变时均相同，故随碳含量增高，硬度基本不变。HRCC%Ar硬度/HRCAr(%)00.20.40.60.81.01.21.47060504030201070605040302010123BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology曲线3——高于Accm淬火后钢的硬度即为完全奥氏体化后淬火所得的硬度曲线，当C量低时，淬火后马氏体的硬度随碳量增加而升高；当C量高时，Mf已在0℃以下，淬火后得到马氏体和奥氏体双相组织。随C量增高，奥氏体量增加，由于奥氏体硬度低，硬度反而下降。HRCC%Ar硬度/HRCAr(%)00.20.40.60.81.01.21.47060504030201070605040302010123BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology

由此可以得出结论：马氏体硬度随碳含量增加而显著升高，但当碳含量超过0.6%时，硬度增长趋势下降。

BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology(2)马氏体高强度高硬度的本质①相变强化马氏体相变的切变特性，造成马氏体晶体内产生大量的微观缺陷（位错、孪晶、层错等）使马氏体强化，称为相变强化。请同学们思考位错、孪晶、层错如何实现强化的？BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology

相变强化是指马氏体相变时，在晶体内造成晶格缺陷密度很高的亚结构。如板条马氏体中高密度的位错、片状马氏体中的孪晶或层错等，这些缺陷都将阻碍位错的运动，使马氏体得到强化。这些缺陷的增加，使马氏体强度提高147～186MPa。

BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology马氏体的碳浓度Wc100507040602030100.10.30.20.400.50.60.70.80.91.0硬度(HRC)②固溶强化马氏体中以间隙式溶入过饱和碳原子将引起强烈点阵畸变，形成以碳原子为中心应力场，并与位错发生交互作用，使碳原子钉扎位错，强化马氏体。

C％大于0.4%时，这种作用不明显。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology③马氏体时效强化

马氏体发生碳原子偏聚和析出，从而产生时效强化。

马氏体在淬火后室温停留期间、或在外力作用下，使碳原子通过扩散，发生碳原子偏聚和析出、甚至以碳化物弥散析出，使马氏体晶体内产生超显微不均匀，引起时效强化。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology马氏体的形态及亚结构的影响

孪晶对M的强度硬度有附加贡献。C%相同时，孪晶M硬度>位错MA晶粒愈小，M愈小，强度愈高。当碳含量小于0.3%时，位错强化，使强度与C含量呈直线关系；当碳含量大于0.3%时，出现孪晶，孪晶有一附加强化机制，使硬度的增长偏离直线。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology马氏体的形变强化特性

当马氏体发生塑性变形时，随碳含量的增加，其强度也增大

——加工硬化。

σ/Mpaσ2σ0.2σ0.02C%BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二）马氏体的塑性和韧性

(1)韧性马氏体的韧性主要决定于亚结构。C%:<0.4%，高韧性

>0.4%，韧性低，硬而脆。仅从韧性考虑，含C量不宜>0.4%

三、马氏体的性能BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二）马氏体的塑性和韧性

(1)韧性

亚结构：位错型马氏体(低碳）具有良好的韧性，孪晶型马氏体（高碳）韧性很低。三、马氏体的性能高碳钢淬火：采用低温加热，短时保温，以减少M含碳量，获得隐针M。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology(2)马氏体的相变诱发塑性在马氏体转变过程中塑性有所增加-----马氏体的相变诱发塑性。原因：

1）M的形成能松弛塑变所造成的局部应力集中，防止裂纹形成或裂纹扩展。

2）发生塑性变形区，有形变诱发M产生，提高加工硬化率，使已塑变区继续变形困难，抑制缩颈的形成。使塑性和韧性提高BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyBeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology小结：

马氏体的强度和硬度主要取决于其含C量。塑性和韧性主要取决于其亚结构。位错型马氏体具有较高强度，硬度和良好的塑韧性（强韧性）孪晶型马氏体强度，硬度很高，但塑韧性较低。故在保证足够强度，硬度前提下，应尽量减少孪晶M的数量。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology三）马氏体的物理性能

(1)比容马氏体的比容比奥氏体大，膨胀系数比奥氏体小1/3；

(2)磁性铁磁性，因此可用磁性法测量马氏体转变量；

(3)电阻

电阻比珠光体大三、马氏体的性能BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology

四、片状马氏体存在显微裂纹。

片状马氏体显微裂纹是其形成时产生的，先形成的第一片马氏体贯穿整个原奥氏体晶粒，将奥氏体晶粒分成两部分，使后形成的马氏体片大小受到限制，因此马氏体片的大小不同。后形成的马氏体片不断撞击先形成的马氏体，由于马氏体形成速度极快，相互撞击，同时还与奥氏体晶界撞击，产生相当大的应力场，另外由于片状马氏体含碳量较高，不能通过滑移或孪生等变形方式消除应力，因此片状马氏体出现显微裂纹。（见图7.17）值得提出的是：板条马氏体板条之间夹角很小，基本相互平行，相互撞击的几率很小，即使偶有撞击，由于残余奥氏体的存在可以缓解应力，因此，板条马氏体没有出现显微裂纹。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第二节马氏体转变主要特征一、马氏体转变不完全性（非恒温性）马氏体转变开始的温度称上马氏体点，用Ms

表示。马氏体转变终了温度称下马氏体点，用Mf表示.

只要温度达到Ms以下即发生马氏体转变。在Ms以下，随温度下降，转变量增加，冷却中断，转变停止。马氏体转变量是在Ms～Mf温度范围内，通过不断降温来增加的，即马氏体转变量是温度的函数，与等温时间无关。

BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology马氏体转变量与温度的关系图

马氏体转变量是在Ms～Mf温度范围内，通过不断降温来增加的，即马氏体转变量是温度的函数，与等温时间无关。

由于多数钢的Mf在室温以下，因此钢快冷到室温时仍有部分未转变的奥氏体存在，称之为残余奥氏体，记为Ar或AR。有残余奥氏体存在的现象，称为马氏体转变不完全性。要使残余奥氏体继续转变为马氏体，可采用冷处理。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第二节马氏体转变主要特征二、表面浮凸效应和共格切变马氏体转变切变示意图马氏体转变产生的表面浮凸表面浮凸效应——切变使马氏体表面出现一边凹陷、一边凸起，并带动附近奥氏体也发生弹性切变。马氏体转变以切变方式进行——界面上原子为马氏体与奥氏体共有。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology原子切变变化位置界面推移M共格切变A

母相点阵上原子从一种排列转变到另一种排列,原来相邻两个原子在相变后仍然相邻,它们之间相对位置不超过一个原子间距。即碳原子没有经过扩散就可进行马氏体转变。三、马氏体转变的无扩散性

只有点阵改组，没有成分变化马氏体无扩散切变相变证据：

a.碳钢中马氏体转变前后碳浓度没有发生变化，仅发生晶格切变；

b.马氏体转变可以在超低碳合金中发生，而且转变速度极快，说明无碳扩散参与。

c.转变可在极低的温度进行（4K），此时相变已不可能以扩散方式进行因此，马氏体是碳在α-Fe中过饱和固溶体，马氏体是从奥氏体直接转变而来，故马氏体与奥氏体碳含量完全相同。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology四、M转变的位向关系及惯习面

马氏体转变时马氏体与奥氏体存在着严格的晶体学关系——位向关系和惯习面

（1）位向关系相变时，整体相互移动一段距离，相邻原子的相对位置无变化。作小于一个原子间距位置的位移，因此奥氏体与马氏体保持一定的严格的晶体学位向关系。位向关系有：（1）K—S关系（2）西山（N）关系（3）G—T关系第二节马氏体转变主要特征BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology{011}M(1)位向关系：

a.K-S关系晶面：{011}M∥{111}A晶向：〈111〉M∥〈110〉A

f.c.cb.c.c{111}A{111}ABeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology奥氏体：马氏体：奥氏体{111}晶面族包含4个不同的面，马氏体{110}晶面族包含6个不同的面，因此有24种可能的马氏体取向。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyb.西山关系

Fe-30%Ni合金在冷却至-70℃以下，奥氏体转变成马氏体时存在如下位向关系（在室温以上形成马氏体仍遵循K-S关系）晶面：{011}M∥{111}A

晶向：〈110〉M∥〈112〉A12种取向{011}M{111}Ab.c.cAM{111}A{011}MBeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyK-S关系与西山关系比较（111）AK-S关系西山关系<112>A晶面平行关系相同晶向相差5°16′BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology（2）惯习面：马氏体是在母相的一定晶面上开始形成的，这个晶面就是惯习面。

{111}A、{225}A、{259}A。

通常：碳含量＜0.5%时，惯习面为{111}A

；碳含量0.5—1.4%，惯习面为{225}A

；碳含量1.4—1.8%，惯习面为{259}A

四、M转变的位向关系及惯习面BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第二节马氏体转变主要特征

五、M转变的可逆性冷却时，奥氏体转变成马氏体重新加热时，马氏体又能无扩散的向奥氏体转变。这种特点称为马氏体转变的可逆性。

M→A的逆转变也是在一定的温度范围内（As—Af）进行。形状记忆合金的热弹性马氏体就是利用了这个特点。

综上所述，马氏体转变具有很多不同于珠光体的特点，其中最主要的和最基本的只有两个：切变共格性和无扩散性。其他的特点可由这两个特点派生出来。第二节马氏体转变主要特征第三节M转变的晶体学和转变机制

一、马氏体的晶体结构

马氏体是碳在α-Fe中的过饱和固溶体，用符号M表示。

A

Mfccbcc

由于碳的过饱和作用,使α–Fe晶格由体心立方变成体心正方晶格。致使马氏体具有体心正方晶格（a=b≠c）成分不变结构变化第三节M转变的晶体学和转变机制

并非所有的C原子都能占据可能位置，这些可能位置可分为三组，每一组都构成一个八面体，C原子分别占据着这些八面体的顶点。由C原子构成的八面体点阵称为亚点阵。c轴称为第三亚点阵；b轴称为第二亚点阵；a轴称为第一亚点阵。第三亚点阵第二亚点阵第一亚点阵ca—C原子—Fe原子BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologycaC原子在马氏体的晶胞中一组扁八面体间隙位置可能存在的情况碳择优分布在c轴方向上的八面体间隙位置。这使得c轴伸长，a轴缩短，晶体结构变为体心正方。轴比c/a——马氏体的正方度。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology轴比c/a称马氏体的正方度。C%越高，正方度越大，正方畸变越严重。当＜0.25%C时，c/a=1，此时马氏体为体心立方晶格。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyc=a0+α·ρa=a0

－β·ρc/a=1+γ·ρa=b=c立方结构

a=b≠c正方结构a0—α－Fe的晶格常数ρ—M的含碳量α，β，γ—常数X射线结构分析测得含碳量与M点阵常数关系公式7-1第三节M转变的晶体学和转变机制二、马氏体异常正方度

实验证明，许多钢新生成的马氏体(淬火温度得到的马氏体而不是室温)的正方度与式(7-1)不符。与式(7-1)比较c/a相当低称异常低正方度(Mn钢)：其点阵是体心正交的(a≠b≠c，a、b轴缩短c轴伸长)。与式(7-1)比较c/a相当高称异常高正方度(Al钢、高Ni钢)：其点阵是体心正方的(a=b≠c，a、b轴伸长c轴缩短)。当温度恢复到室温，正方度又恢复到接近式(7-1)的正方度。C%增加，正方度偏差增加。第三节M转变的晶体学和转变机制三、马氏体转变的切变模型1、Bain模型BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyf.c.c可看作体心正方其轴比c/a=1.414A点阵只需适当变形，调整轴比，使之达到与含碳量对应的M正方度时，A即可转变成M。1、Bain模型该模型中M和A符合K-S关系：{111}A∥{011}M，；<111>M∥<110>A（111）A(011)MXMYMZMXAYAZA但此模型不能解释表面浮凸效应和惯习面。2、K-S模型——如何由fcc转变为bcc点阵？先看奥氏体{111}面BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第一层第二层第三层将三层相邻(111)A晶面对某一层作垂直投影<112><011><011>120°BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology——如何由fcc转变为bcc点阵？再看马氏体{011}面BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第一层第二层第三层<110><111><111>将三层相邻（011）面对某一层作垂直投影109°28′BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第一层第二层第三层<112><011><011>120°{111}A{110}M<110><111><111>第二层原子沿<112>方向做第一次切变沿<011>方向做第二次切变109°28′BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology{110}M<110><111><111>109°28′70°32′109°28′第二层原子沿<112>方向做第一次切变沿<011>方向做第二次切变<112><011><011>120°{111}ABeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyBeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第四节马氏体转变的热力学一、马氏体转变的热力学特点GT℃T0GMGA△TMs△GA→M

马氏体转变必须过冷到低于T0的某一温度MS以下才能发生。大部分合金只有不断降温，M转变才能继续进行。

MS点以上对A进行塑性变形会诱发M相变，使MS点上升至Md点，Md<T0。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology一、马氏体转变的热力学特点GT℃T0△GA→MMsT1ab化学驱动力机械驱动力Md

综上所述，在T0到MS之间，马氏体相变不会自动发生，但如引入塑性变形，使塑变的机械驱动力叠加相变的化学驱动力(马氏体与A二相自由能差)，并达到马氏体相变所需的最小驱动力ΔGA→M

时，马氏体相变也会发生。此时形成的马氏体称为形变诱发马氏体。此时的温度称为形变诱发马氏体温度点（形变马氏体点），记为Md。Md不能大于T0。形变马氏体的形态与前述的马氏体相同。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二、马氏体转变的热力学条件驱动力：△GV+△GD（A晶体缺陷能）阻力：界面能△GS

弹性应变能△GE

切变抗力（晶格改组）出现大量位错及孪晶使能量↗，阻力↗。

△GP△G＝－（△GV+△GD

）＋△GS

＋△GE

＋△GP

M相变的热力学条件：△G≤0，相变才能进行，由于M转变的阻力较大，致使转变必须在较大过冷度下才能进行（几百度）。第四节马氏体转变的热力学BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology马氏体的形成工艺条件：（1）快冷V>Vc（Vc为临界淬火冷却速度）

避免奥氏体向P、B转变。（2）深冷T<MS

提供足够的驱动力。

第四节马氏体转变的热力学二、马氏体转变的热力学条件BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology三、MS点的物理意义Ms点是A和M两相自由能差达到相变所需最小驱动力值时的温度，反映了M转变得以进行所需的最小过冷度。

MS点以下形成一定量的M后，便会使系统的△G＝0，转变即中止，继续降温使△G<0，转变又继续进行，这就是M转变需不断降温的原因。

第四节马氏体转变的热力学BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology四、影响MS点的因素1、A化学成分（最主要因素）

①碳的影响最显著，C％↗，MS↘，Mf

↘

，6007005003004002001000-100-2000.20.40.60.81.01.21.41.61.82.00温度℃Wc100MsMf第四节马氏体转变的热力学BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology四、影响MS点的因素1、A化学成分（最主要因素）

①碳的影响最显著，C％↗，MS↘，Mf

↘;

②合金元素，除Al，Co，其余均使MS↘；

③N的作用同C第四节马氏体转变的热力学BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology四、影响MS点的因素2、奥氏体化条件加热温度和保温时间的影响是两方面的提高奥氏体化加热温度和保温时间，奥氏体晶粒长大，缺陷减少及奥氏体均匀化。马氏体形成的阻力减小，Ms升高。提高奥氏体化加热温度和保温时间，有利于碳和合金元素溶入奥氏体中。Ms下降。若排除化学成分的影响，提高奥氏体化加热温度和保温时间，使MS升高。第四节马氏体转变的热力学BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology3、形变与应力单向拉（压）应力，使Ms↗，三向压应力，使Ms↘；

4、存在先马氏体转变如果M转变前，发生P转变，Ms↗

发生B转变，Ms↘第四节马氏体转变的热力学四、影响MS点的因素BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第五节马氏体转变的动力学一、马氏体转变的形核1、缺陷形核说结构不均匀区较高自由能区

2、自促发形核说先生成的M使周围A产生协作变形而产生位错，促成马氏体核胚。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二、马氏体转变动力学类型1、变温（降温）转变

特点：变温形成瞬间形核（无孕育期）高速长大（长到极限尺寸）转变速度只取决于形核率，与长大速度无关，即M转变量是转变温度的函数，与该温度下的停留时间无关。非热学性转变BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第五节马氏体转变的动力学二、马氏体转变动力学类型2、等温转变

特点：

M核可等温形成，核的形成有孕育期，形核率随过冷度↗，先↗后↘。

与珠光体转变相似，区别在于M在每一温度下转变均不能进行到底。原因：当M转变造成体系△G＝0，转变停止。热学性转变BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第五节马氏体转变的动力学BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology二、马氏体转变动力学类型3、爆发式转变

特点：自促发形核，爆发式长大由于一片M的形成，在其尖端处的应力促使了另一片M按别的有利取向形成，即“自促发”形核，以致呈现连锁反应式形核。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第五节马氏体转变的动力学BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology上述三种转变的差别是：形核方式及形核率不同。相同点：长大速度都极快BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第五节马氏体转变的动力学二、马氏体转变动力学类型关于M转变，有些已比较清楚：驱动力为自由能差；无扩散，转变前后成分基本不变；均匀切变，有浮凸效应……有些问题尚不清楚：M核如何形成？形核后如何长大？一个完善的M形核与长大理论要能很好的阐明以下问题：为什么有时核必须降温形成，有时又可等温形成？为什么很低的温度下能以105cm/s高速长大？为什么M内存在不同亚结构？为什么一个M核长大到一定尺寸就不再长大？至今，还没有一个完整的理论可以全面的解释这些问题……以此，与大家共勉……BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology第五节马氏体转变的动力学三、奥氏体的稳定化

奥氏体内部结构在外界因素作用下发生某种变化，使A→M的转变呈迟滞现象称奥氏体稳定化现象。

（1）奥氏体的热稳定化在等温停留TA-TS时间，引起转变滞后θ度马氏体转变量减少δ。

未经稳定化处理TRMS′TAMS马氏体转变量/%温度/℃100M1M2δ热稳定化后θBeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyBeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology说明：①等温T↗

，A稳定化愈好；但T高于某一定值后，随等温T↗

，A稳定化下降，出现反稳定化。②在一定等温T下，停留t↗，A稳定化愈好。③C％

↗，A稳定化程度↗。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology（2）奥氏体的机械稳定化在Md点以上温度对奥氏体进行塑性变形，其变形量超过一定值后使随后马氏体转变困难，使MS点降低。

说明：

①在Md点以下温度对A进行塑性变形，将发生形变诱发M转变。②在Md点以上，对A小量塑性变形将促进随后冷却时的M转变；对A大量塑性变形将抑制随后冷却时的M转变，使奥氏体稳定化。BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnologyMε——形变A在液氮中冷处理后的M量M0——未形变A经相同处理后的M量BeijingInstituteofPetro-chemicalTechnology（3）奥氏体稳定化在生产中的应用原则：控制残余A的数量和稳定性，以达到减少变形，稳定尺寸，改善强韧性等目的。①保留残余A量，减少工件淬火变形②减少AR量，提高零件硬度和耐磨性③AR量稳定化，提高零件尺寸稳定性BeijingInstituteofPetro-chem